淮陰工學(xué)院化學(xué)反應(yīng)工程題庫(kù)

1、一、第一章1. 化學(xué)反應(yīng)工程是一門(mén)研究化學(xué)反應(yīng)的工程問(wèn)題的科學(xué)，既以_化學(xué)反應(yīng)作為研究對(duì)象，又以_工程問(wèn)題_為研究對(duì)象的學(xué)科體系。2. 在建立數(shù)學(xué)模型時(shí)，根據(jù)基礎(chǔ)資料建立物料、熱量和動(dòng)量衡算式的一般式為累積量=輸入量-輸出量3. 三傳一反是化學(xué)反應(yīng)工程的基礎(chǔ)。化學(xué)反應(yīng)工程中的“三傳一反”中的三傳是指?jìng)髻|(zhì)、傳熱、動(dòng)量傳遞_,一反指反應(yīng)動(dòng)力學(xué)。5. 化學(xué)反應(yīng)過(guò)程按操作方法分為分批式操作_、連續(xù)式操作、半分批式操作。7. 不論是設(shè)計(jì)、放大或控制，都需要對(duì)研究對(duì)象作出定量的描述，也就要用數(shù)學(xué)式來(lái)表達(dá)個(gè)參數(shù)間的關(guān)系，簡(jiǎn)稱(chēng)數(shù)學(xué)模型第二章1. 生成主產(chǎn)物的反應(yīng)稱(chēng)為主反應(yīng)_，其它的均為_(kāi)副反應(yīng)。2. 當(dāng)構(gòu)成反

2、應(yīng)機(jī)理的諸個(gè)基元反應(yīng)的速率具有相同的數(shù)量級(jí)時(shí)，既不存在速率控制步驟時(shí)，可假定所有各步基元反應(yīng)都處于擬定常態(tài)。1. 均相反應(yīng)是指參與反應(yīng)的物質(zhì)均處于同一相.3. 平行反應(yīng)AP(主)，AS(副)均為一級(jí)不可逆反應(yīng)，若E主E副，提高選擇性應(yīng)Sp提高溫度。選擇性Sp與濃度無(wú)關(guān)，僅是溫度的函數(shù)。1. 當(dāng)計(jì)量方程中計(jì)量系數(shù)的代數(shù)和等于零時(shí)，這種反應(yīng)稱(chēng)為等分子反應(yīng)，否則稱(chēng)為非等分子反應(yīng)。2. aA+bBpP+sS對(duì)于反應(yīng)，則rp=(-rA)3. 化學(xué)反應(yīng)的總級(jí)數(shù)為n，如用濃度表示的速率常數(shù)為Kc，用氣體摩爾分率表示的速率常數(shù)Ky，則Kc=Ky5. 著眼反應(yīng)組分K的轉(zhuǎn)化率的定義式為。6. 對(duì)于恒容的平推流管式

3、反應(yīng)器平均停留時(shí)間、反應(yīng)時(shí)間、空時(shí)一致。7. 一級(jí)連串反應(yīng)APS在平推流釜式反應(yīng)器中，則目的產(chǎn)物P的最大濃度CP.max=8. 一級(jí)連串反應(yīng)APS在全混流釜式反應(yīng)器中，則目的產(chǎn)物P的最大濃度CP.max=、9. 一級(jí)連串反應(yīng)APS在間歇式全混流反應(yīng)器中，則目的產(chǎn)物P的最大濃度CP.max=1. 一級(jí)連串反應(yīng)APS在平推流反應(yīng)器中，為提高目的產(chǎn)物P的收率，應(yīng)降低k2/k1.2. 活化能的大小直接反映了反應(yīng)速率對(duì)溫度的敏感程度。3. 鏈反應(yīng)的三個(gè)階段為鏈的引發(fā)、鏈的傳播、鏈的終止。4. 分批式完全混合反應(yīng)器操作的優(yōu)化分析是以平均生產(chǎn)速率YR最大、生產(chǎn)經(jīng)費(fèi)最低為目標(biāo)進(jìn)行優(yōu)化的。5. 一個(gè)可逆的均相化

4、學(xué)反應(yīng)，如果正、逆兩向反應(yīng)級(jí)數(shù)為未知時(shí)，采用初始速率法來(lái)求反應(yīng)級(jí)數(shù)。6. 在構(gòu)成反應(yīng)機(jī)理的諸個(gè)基元反應(yīng)中，如果有一個(gè)基元反應(yīng)的速率較之其他基元反應(yīng)慢得多，他的反應(yīng)速率即代表整個(gè)反應(yīng)的速率，其他基元反應(yīng)可視為處于擬平衡常態(tài)。7. 化學(xué)反應(yīng)速率式為-rA=KcCACB,用濃度表示的速率常數(shù)為Kc，假定符合理想氣體狀態(tài)方程，如用壓力表示的速率常數(shù)KP，則=KC=KP。8. 化學(xué)反應(yīng)的總級(jí)數(shù)為n，如用濃度表示的速率常數(shù)為Kc，用逸度表示的速率常數(shù)Kf，則Kc=kF2.均相反應(yīng)是指參與反應(yīng)的物質(zhì)均處于同一相。3.一級(jí)連串反應(yīng)A-P-S在平推流反應(yīng)器中，為提高目的產(chǎn)物P的收率，應(yīng)降低k2/k1.10.活化

5、能的大小直接反映了反應(yīng)速率對(duì)溫度的敏感程度。第三章1. 全混流反應(yīng)器的容積效率為反應(yīng)時(shí)間t與空時(shí)之比。2. 理想反應(yīng)器是指理想混合（完全混合）反應(yīng)器、平推流（活塞流或擠出流）反應(yīng)器。3. 平推流反應(yīng)器的返混為零.4. 如果將平推流反應(yīng)器出口的產(chǎn)物部分的返回到入口處與原始物料混合C_，這類(lèi)反應(yīng)器為循環(huán)操作的平推流反應(yīng)器。1. 全混流反應(yīng)器的空時(shí)是反應(yīng)器的有效容積、進(jìn)料流體的容積流速之比。2. 對(duì)于自催化反應(yīng)，最合適的反應(yīng)器為全混流串平推流。3. 全混流反應(yīng)器穩(wěn)定的定常態(tài)操作點(diǎn)的判據(jù)為、4. 全混流反應(yīng)器的空時(shí)是反應(yīng)器的有效容積、進(jìn)料流體的容積流速之比。1. 對(duì)于循環(huán)操作的平推流反應(yīng)器，當(dāng)循環(huán)比0

6、時(shí)反應(yīng)器內(nèi)返混為零，而當(dāng)時(shí)則反應(yīng)器內(nèi)返混為最大。2. 全混流反應(yīng)器的放熱速率Qr=。3. 具有良好攪拌裝置的釜式反應(yīng)器按理想混合反應(yīng)器處理，而管徑小，管子較長(zhǎng)和流速較大的管式反應(yīng)器按平推流反應(yīng)器處理。4. 對(duì)于可逆的放熱反應(yīng)，使反應(yīng)速率最大的反應(yīng)溫度Topt=1. 對(duì)于反應(yīng)級(jí)數(shù)n0的反應(yīng)，為降低反應(yīng)器容積，應(yīng)選用全混流反應(yīng)器為宜。3. 對(duì)于反應(yīng)級(jí)數(shù)n0的反應(yīng)，為降低反應(yīng)器容積，應(yīng)選用平推流反應(yīng)器為宜。4. 全混流反應(yīng)器的返混最大1. 全混流反應(yīng)器的定常態(tài)操作點(diǎn)的判據(jù)為2. 全混流反應(yīng)器的放熱速率QG=3. 對(duì)于絕熱操作的放熱反應(yīng)，最合適的反應(yīng)器類(lèi)型為全混流串平推流4. 對(duì)于可逆的放熱反應(yīng)，達(dá)到

7、化學(xué)反應(yīng)平衡時(shí)的溫度1.對(duì)于絕熱操作的放熱反應(yīng)，最合適的反應(yīng)器類(lèi)型為全混流串平推流2.對(duì)于循環(huán)操作的平推流反應(yīng)器，當(dāng)循環(huán)比0時(shí)為平推流反應(yīng)器，而當(dāng)時(shí)則相當(dāng)于全混流反應(yīng)器。第四章1. 脈沖示蹤法測(cè)定停留時(shí)間分布CA/C0對(duì)應(yīng)曲線為E（t）曲線階躍法測(cè)定停留時(shí)間分布CA/C0對(duì)應(yīng)曲線為F(t)曲線2. 流體的混合程度常用調(diào)勻度s，流體的混合態(tài)來(lái)描述2.當(dāng)流體在半徑為R的管內(nèi)作層流流動(dòng)時(shí)，在徑向存在流速分布，軸心處的流速以u(píng)r0記，則距軸心處距離為r的流速u(mài)r=3反應(yīng)級(jí)數(shù)n=1時(shí)，微觀流體和宏觀流體具有相同的反應(yīng)效果3. 反應(yīng)器物料的停留時(shí)間的分布曲線是通過(guò)物理示蹤法來(lái)測(cè)定的，根據(jù)示蹤劑的輸入方式不

8、同分為脈沖法、階躍法、周期示蹤法、隨機(jī)輸入示蹤法4. 為了模擬返混所導(dǎo)致流體偏離平推流效果，可借助這種軸向返混與擴(kuò)散過(guò)程的相似性，在平推流的基礎(chǔ)上疊加上軸向返混擴(kuò)散相來(lái)加以修正，并認(rèn)為的假定該軸向返混過(guò)程可以用費(fèi)克定律加以定量描述，所以，該模型稱(chēng)為軸向分散模型5. 偏離全混流、平推流這兩種理想流動(dòng)的非理想流動(dòng)，E（）曲線的方差為016.平推流管式反應(yīng)器時(shí)，E（t）=0或13.平推流管式反應(yīng)器其E（t）曲線的方差15.平推流管式反應(yīng)器其E()曲線的方差7. 軸向分散模型的四種邊界條件為閉閉式邊界、開(kāi)閉式邊界、閉開(kāi)式邊界、開(kāi)開(kāi)式邊界8. 全混流反應(yīng)器其E（）曲線的方差=_1_。10. 全混流反應(yīng)器

9、其E（t）曲線的方差=16.全混流反應(yīng)器t=0時(shí)，E(t)=5.流體在半徑為R的管內(nèi)作層流流動(dòng)的停留時(shí)間分布密度函數(shù)E（t）=9.停留時(shí)間分布的密度函數(shù)在t0時(shí)，E(t)=09. 宏觀流體混合的混合態(tài)稱(chēng)為完全凝集態(tài)11. 若流體是分子尺度作為獨(dú)立運(yùn)動(dòng)單元進(jìn)行混合，這種流體稱(chēng)為微觀流體12. 氣體在固體表面上吸附,物理吸附是多分子層的，化學(xué)吸附是單分子層。13軸向分散模型中，模型唯一參數(shù)彼克萊準(zhǔn)數(shù)越大，軸向返混程度就越小13在軸向分散模型中，模型的唯一參數(shù)彼克萊準(zhǔn)數(shù)=14.軸間分散模型數(shù)學(xué)期望方差1.非理想流動(dòng)不一定是由返混造成的，但返混造成了停留時(shí)間分布。2.流體在半徑為R的管內(nèi)作層流流動(dòng)的停

10、留時(shí)間分布函數(shù)F（t）=。 3.平推流管式反應(yīng)器時(shí)，F(xiàn)（t）=1。7.當(dāng)t=時(shí)，停留時(shí)間分布函數(shù)F(t)=17.當(dāng)t=0時(shí)，停留時(shí)間函數(shù)F(t)=03.停留時(shí)間分布的密度函數(shù)E()=4.軸向分散模型的偏微分方程的初始條件和邊界條件取決于采用示蹤劑的輸入方式、管內(nèi)的流動(dòng)狀態(tài)、檢測(cè)位置的情況。7.流體的混合程度用調(diào)勻度S來(lái)衡量，如果S值偏離1，則表明混合不均勻。8.非理想流動(dòng)不一定是由返混造成的9.當(dāng)流體在半徑為R的管內(nèi)作層流流動(dòng)時(shí)，管壁處的流速8.當(dāng)流體在半徑為R的管內(nèi)作層流流動(dòng)時(shí)，在徑向存在流速分布，軸心處的流速以u(píng)_(r0)記，則距軸心處距離為r的流速=。9.表示停留時(shí)間分布的分散程度的量=

11、。10.反應(yīng)級(jí)數(shù)n=1時(shí)微觀流體和宏觀流體具有相同的反應(yīng)結(jié)果。14. 當(dāng)反應(yīng)級(jí)數(shù)n1時(shí)，宏觀流體具有比微觀流體高的出口轉(zhuǎn)化率。14.當(dāng)反應(yīng)級(jí)數(shù)n6-11時(shí)，乳相中氣體全部下流時(shí)的情況。39. 在流化床設(shè)計(jì)篩孔分布時(shí)，可根據(jù)重床氣速定出分布板單位截面的開(kāi)孔數(shù)=40. 對(duì)于單一反應(yīng)，在相同的處理量和最終轉(zhuǎn)化率條件下，選擇反應(yīng)器時(shí)主要考慮反應(yīng)器的大小，而對(duì)于復(fù)合反應(yīng)，選擇反應(yīng)器時(shí)主要考慮目的產(chǎn)物的收率，完全混合反應(yīng)器內(nèi)物料的溫度和濃度均一，并且等于反應(yīng)器出口物料的溫度和濃度。41. 反應(yīng)級(jí)數(shù)不可能大于342. 在均相反應(yīng)動(dòng)力學(xué)中，利用實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)求化學(xué)反應(yīng)速率方程式的兩種方法是積分法和微分法。1.下列屬

12、于非均相反應(yīng)的是_D_。A.乙酸乙酯水解B.氫氣燃燒C.HCl與NaOH的中和D.催化裂解2.下列屬于均相反應(yīng)的是_C_。A.催化重整B.催化裂解C.HCl與NaOH的中和D.水泥制造3.下列屬于均相反應(yīng)的是_B_。A.煤炭燃燒B.氫氣燃燒C.離子交換D.加氫裂解4.下列屬于均相反應(yīng)的是_A_。A.乙酸乙酯水解B.CuO的還原C.加氫脫硫D.電石水解5.下列屬于非均相反應(yīng)的是_B_。A.乙酸和乙醇的酯化B.加氫脫硫C.氫氣燃燒D.烴類(lèi)氣相裂解6.化學(xué)反應(yīng)CO+3H_2=CH_4+H_2O，其中化學(xué)反應(yīng)計(jì)量系數(shù)為-1的是哪種物質(zhì)_A_。A.COB.H_2C.CH_4D.H_2O7.化學(xué)反應(yīng)2NO

13、+2H_2=N_2+2H_2O，其中化學(xué)反應(yīng)計(jì)量系數(shù)為+2的是哪種物質(zhì)_D_。A.NOB.H2C.N_2D.H_2O二、1.對(duì)于反應(yīng)aA+bB-Pp+Ss，則r_p=_A_(-r_A)。A.p/(|a|)B.p/aC.a/pD.(|a|)/p2. 一級(jí)連串反應(yīng)A P S在平推流管式反應(yīng)器中進(jìn)行，使目的產(chǎn)物P濃度最大時(shí)的反應(yīng)時(shí)間t_(opt)= _C_。A.1/sqrt(K_1K_2)B.(ln(K_1/K_2)/(K_2-K_1)C.(ln(K_2/K_1)/(K_2-K_1)D.(ln(K_2/K_1)/sqrt(K_1K_2)3.如果平行反應(yīng)A-P（主），A-S（副）均為一級(jí)不可逆反應(yīng)，若

14、E_主E_副,提高收率_P應(yīng)_C_。A.提高濃度B.降低濃度C.提高溫度D.降低溫度4.一級(jí)連串反應(yīng)A P S在全混流釜式反應(yīng)器中進(jìn)行，使目的產(chǎn)物P濃度最大時(shí)的最優(yōu)空時(shí)_(opt)= _D_。A.(ln(K_2/K_1)/(K_2-K_1)B.(ln(K_1/K_2)/(K_2-K_1)C.(ln(K_2/K_1)/(sqrt(K_1K_2)D.1/(sqrt(K_1K_2)5.氣相反應(yīng)CO+3H_2CH_4+H_2O進(jìn)料時(shí)無(wú)惰性氣體，CO與H_2以1:2摩爾比進(jìn)料,則膨脹因子_(CO)=_A_。A.-2B.-1C.1D.26.下列反應(yīng)沒(méi)有涉及到鏈反應(yīng)的是_B_。A.石油裂解B.酯化反應(yīng)C.烴

15、類(lèi)氧化D.聚合反應(yīng)7.串聯(lián)反應(yīng)A-P（目的）R+S,目的產(chǎn)物P與副產(chǎn)物S的選擇性S_p=_C_。A.(n_p-n_(p0)/(n_(A0)-n_A)B.(n_p-n_(p0)/(n_(A0)C.(n_p-n_(p0)/(n_s-n_(s0)D.(n_p-n_(p0)/(n_R-n_(R0)8.反應(yīng) C_4H_10-2C_2H_4+H_2，k=2.0s(-1) ，則反應(yīng)級(jí)數(shù)n=_B_。A.0B.1C.2D.39.一級(jí)連串反應(yīng)A P S在間歇式反應(yīng)器中進(jìn)行，使目的產(chǎn)物P濃度最大時(shí)的反應(yīng)時(shí)間t_(opt)= _D_。A.1/sqrt(K_1K_2)B.(ln(K_1/K_2)/(K_2-K_1)C.

16、(ln(K_2/K_1)/(K_1K_2)D.(ln(K_2/K_1)/(K_2-K_1)10.化學(xué)反應(yīng)速率式為-rA=K_cC_AC_B，如用濃度表示的速率常數(shù)為K_c,用壓力表示的速率常數(shù)為K_p，則K_p=_D_K_c。A.(RT)(-+)B.(RT)(+)C.(RT)(-)D.(RT)(-(+)11.下列屬于平行反應(yīng)的是_C_。A.A+B-PB.(A+BP,),(textP+BR,):C.A-P(主），A-S(副）D.A+B-P=R+S12.一級(jí)連串反應(yīng)A-P-S 在平推流管式反應(yīng)器中，則目的產(chǎn)物P的最大濃度C_(P,max)= _A_。A.C_(A0)（K_1/K_2)(K_2/(K

17、_2-K_1)B.C_(A0)/(K_2/K_1)(1/2)+12C.C_(A0)（K_2/K_1)(K_2/(K_2-K_1)D.C_(A0)/(K_1/K_2)(1/2)+1213.反應(yīng) N_2+3H_2=2NH_3，已知k=0.81ls/mol，則反應(yīng)級(jí)數(shù)n=_C_。A.0B.1C.2D.314.一級(jí)連串反應(yīng)A-P-S 在間歇式反應(yīng)器中，則目的產(chǎn)物P的最大濃度 C_(P,max)=_A_。A.C_(A0)(K_1/K_2)(K_2/(K_2-K_1)B.C_(A0)/(K_2/K_1)(1/2)+12C.C_(A0)(K_2/K_1)(K_2/(K_2-K_1)D.C_(A0)/(K_1

18、/K_2)(1/2)+1215.反應(yīng)A+B-C,已知k=0.45mol/ls,則反應(yīng)級(jí)數(shù)n=_A_。A.0B.1C.2D.3三、1.全混流釜式反應(yīng)器最多可能有_C_個(gè)定常態(tài)操作點(diǎn)。A.1B.2C.3D.42.全混流反應(yīng)器的容積效率小于1.0時(shí)，且隨著_A 的增大而減小，此時(shí)該反應(yīng)的反應(yīng)級(jí)數(shù)n_D_。A.=0D.03.在間歇反應(yīng)器中進(jìn)行等溫二級(jí)反應(yīng)A-B,-_A=0.01C_A2mol/ls，當(dāng)C_(A0)=1mol/l時(shí)，求反應(yīng)至C_A=0.01mol/l所需時(shí)間t=_D_秒。A.8500B.8900C.9000D.99004.對(duì)于_D_的反應(yīng)器在恒容反應(yīng)過(guò)程的平均停留時(shí)間、反應(yīng)時(shí)間、空時(shí)是一

19、致的。A.間歇式反應(yīng)器B.全混流反應(yīng)器C.攪拌釜式反應(yīng)器D.平推流管式反應(yīng)器5.在間歇反應(yīng)器中進(jìn)行等溫一級(jí)反應(yīng)A B，-r_A=0.01C_A mol/ls,，當(dāng) C_(A0)=1mol/l時(shí)，求反應(yīng)至C_A=0.01mol/l 所需時(shí)間t=_B_秒。A.400B.460C.500D.5606.對(duì)于自催化反應(yīng)，最合適的反應(yīng)器為_(kāi)D_。A.全混流反應(yīng)器B.平推流反應(yīng)器C.循環(huán)操作的平推流反應(yīng)器D.全混流串接平推流反應(yīng)器7.全混流反應(yīng)器的容積效率大于1.0時(shí)，且隨著 _A的增大而增大，此時(shí)該反應(yīng)的反應(yīng)級(jí)數(shù)n_A_。A.=0D.08.兩個(gè)等體積的全混流反應(yīng)器進(jìn)行串聯(lián)操作，反應(yīng)為一級(jí)不可逆，則第一釜的

20、反應(yīng)速率-rA1與第二釜的反應(yīng)速率-rA2之間的關(guān)系為(A )。兩釜反應(yīng)溫度相同。A.-rA1 -rA2B.-rA1 = -rA2C.-rA1 P(主），A-S(副） ，其瞬間收率_p隨C_A增大而單調(diào)下降，則最適合的反應(yīng)器為_(kāi)B_。A.平推流反應(yīng)器B.全混流反應(yīng)器C.多釜串聯(lián)全混流反應(yīng)器D.全混流串接平推流反應(yīng)器11.對(duì)于單一反應(yīng)組分的平行反應(yīng)A-P(主),A-S(副） ，其瞬間收率_p 隨C_A增大而單調(diào)增大，則最適合的反應(yīng)器為_(kāi)A_。A.平推流反應(yīng)器 B.全混流反應(yīng)器C.多釜串聯(lián)全混流反應(yīng)器D.全混流串接平推流反應(yīng)器12.對(duì)于可逆放熱反應(yīng)，為提高反應(yīng)速率應(yīng)_C_。A.提高壓力B.降低壓力

21、 C.提高溫度D.降低溫度13.對(duì)于反應(yīng)級(jí)數(shù)n0的不可逆等溫反應(yīng)，為降低反應(yīng)器容積，應(yīng)選用_A_。A.平推流反應(yīng)器B.全混流反應(yīng)器C.循環(huán)操作的平推流反應(yīng)器D.全混流串接平推流反應(yīng)器14.對(duì)于絕熱操作的放熱反應(yīng)，最合適的反應(yīng)器為_(kāi)D_。A.平推流反應(yīng)器B.全混流反應(yīng)器C.循環(huán)操作的平推流反應(yīng)器D.全混流串接平推流反應(yīng)器15.一級(jí)不可逆液相反應(yīng)A=2R,C_(A0)=2.30kmol/m3,出口轉(zhuǎn)化率_A=0.7 ，每批操作時(shí)間t+t_0=2.06h ，裝置的生產(chǎn)能力為50000 kg產(chǎn)物R/天，M_R =60，則反應(yīng)器的體積V為_(kāi)C_m3 。A.19.6B.20.2C.22.2D.23.4四、

22、1.軸向分散模型的物料衡算方程在_D_式邊界條件下有解析解。A.閉閉B.開(kāi)閉C.閉開(kāi)D.開(kāi)開(kāi)2.全混流流動(dòng)的E（t）曲線的方差_2= _C_。A.0B.01C.1D.13.階躍示蹤法測(cè)定停留時(shí)間分布對(duì)應(yīng)曲線為_(kāi)B_。A.E（t）曲線 B.F（t）曲線C. I（t）曲線D.y（t）曲線4.軸向分散模型的物料衡算方程的初始條件和邊界條件與_C_無(wú)關(guān)。A.示蹤劑的種類(lèi)B.示蹤劑的輸入方式C.管內(nèi)的流動(dòng)狀態(tài)D.檢測(cè)位置5.反應(yīng)級(jí)數(shù)n=_C_時(shí)微觀流體和宏觀流體具有相同的反應(yīng)結(jié)果。A.0B.0.5C.1D.26.脈沖示蹤法測(cè)定停留時(shí)間分布對(duì)應(yīng)曲線為_(kāi)A_。A.E（t）曲線B. F（t）曲線 C.I（t）

23、曲線 D. y（t）曲線7.當(dāng)反應(yīng)級(jí)數(shù)n_D_時(shí)，宏觀流體具有比微觀流體低的出口轉(zhuǎn)化率。A.=0B.=1C.1D.1D.1D.111.當(dāng)反應(yīng)級(jí)數(shù)n_D_時(shí)，微觀流體具有比宏觀流體高的出口轉(zhuǎn)化率。A.=0B.=1C.1D.R-S ，產(chǎn)物R的最大濃度通常_C_A. 只與速率常數(shù)的大小有關(guān)；B.只與反應(yīng)溫度有關(guān)；C.與A的初始濃度和速率常數(shù)的大小有關(guān)；D.只與A的初始濃度有關(guān)3.純氣體A (濃度2 mol / L，摩爾流率100 mol / min) 在平推流反應(yīng)器里分解生成一系列產(chǎn)物，其動(dòng)力學(xué)為：A-2.5products ，-r_A=(10min)(-1)C_A在一個(gè)9.8 L的反應(yīng)器里進(jìn)行反應(yīng)

24、所能達(dá)到的轉(zhuǎn)化率為_(kāi)A_A.70%B.80%C.90%D.100%4.對(duì)于一個(gè)氣固相催化反應(yīng)，減小外擴(kuò)散和內(nèi)擴(kuò)散影響的措施正確的是AA.提高反應(yīng)器內(nèi)氣體的流速，減小催化劑顆粒的直徑；B.降低反應(yīng)器內(nèi)氣體的流速，減小催化劑顆粒的直徑；C.降低反應(yīng)器內(nèi)氣體的流速，增大催化劑顆粒的直徑；D.增加催化劑顆粒的直徑，提高反應(yīng)器內(nèi)氣體的流速5.對(duì)于一級(jí)恒容和一級(jí)變?nèi)莶豢赡娣磻?yīng)，下面敘述正確的是_C_A.在同一平推流反應(yīng)器內(nèi)、在同樣條件下進(jìn)行反應(yīng)，反應(yīng)的轉(zhuǎn)化率是一樣的；B.在同一全混流反應(yīng)器內(nèi)、在同樣條件下進(jìn)行反應(yīng)，反應(yīng)的轉(zhuǎn)化率是一樣的；C.在同一間歇式反應(yīng)器內(nèi)、在同樣條件下進(jìn)行反應(yīng)，反應(yīng)的轉(zhuǎn)化率是一樣的；

25、D.在同一平推流反應(yīng)器或間歇式反應(yīng)器內(nèi)、在同樣條件下進(jìn)行反應(yīng)，反應(yīng)的轉(zhuǎn)化率是一樣的6.Langmuir吸附模型的四個(gè)假定：均勻表面、單層吸附、吸附機(jī)理相同和無(wú)相互作用這幾點(diǎn)應(yīng)該說(shuō)是非?？量痰?，實(shí)際情況很難滿(mǎn)足上述要求。然而，對(duì)于多數(shù)的化學(xué)反應(yīng)，應(yīng)用這幾點(diǎn)假定進(jìn)行有關(guān)的推導(dǎo)，結(jié)果一般是可以接受的，其主要原因在于_A_A.實(shí)際反應(yīng)過(guò)程中催化劑表面吸附物種的覆蓋度很低；B.實(shí)際的催化劑表面一般很平整；C.實(shí)際的催化劑表面上活性位間的距離較遠(yuǎn)；D.實(shí)際的催化劑表面上活性位的數(shù)量有限7.對(duì)于一個(gè)串聯(lián)反應(yīng)，目的產(chǎn)物是中間產(chǎn)物，適宜的反應(yīng)器是_B_A.全混流反應(yīng)器；B.平推流反應(yīng)器；C.循環(huán)反應(yīng)器；D.平推

26、流與全混流串聯(lián)在一起的反應(yīng)器8.對(duì)于平行反應(yīng)A-R和A-S ，活化能E_1 E_2，反應(yīng)級(jí)數(shù)n_1 n_2，如果目的產(chǎn)物是R的話，我們應(yīng)該在_D_條件下操作。A.高溫、反應(yīng)物A高濃度； B.高溫、反應(yīng)物A低濃度；C.低溫、反應(yīng)物A高濃度；D.低溫、反應(yīng)物A低濃度9.E(t)=1/barte(-t/bart)是_B_A.平推流的E函數(shù)；B.全混流的E函數(shù)；C.平推流串聯(lián)全混流的E函數(shù)；D.全混流串聯(lián)平推流的E函數(shù)第一章1. 數(shù)學(xué)模型方法在化學(xué)反應(yīng)工程中的應(yīng)用參考答案：數(shù)學(xué)模型方法的應(yīng)用主要包括以下三個(gè)方面： （1）理論分析。在化學(xué)反應(yīng)工程發(fā)展的過(guò)程中，概括性地提出了若干典型的反應(yīng)器中的傳遞過(guò)程，

27、運(yùn)用數(shù)學(xué)模型方法對(duì)這些傳遞過(guò)程逐個(gè)進(jìn)行研究，考察它們對(duì)不同類(lèi)型反應(yīng)的影響，判別某種傳遞過(guò)程在什么條件下是有利的，在什么條件下是有害的。 （2）實(shí)驗(yàn)規(guī)劃。利用數(shù)學(xué)模型方法，通過(guò)計(jì)算機(jī)模擬，對(duì)過(guò)程進(jìn)行敏感性分析，可以在過(guò)程開(kāi)發(fā)的實(shí)驗(yàn)規(guī)劃中發(fā)揮重要作用，使實(shí)驗(yàn)計(jì)劃更有針對(duì)性，實(shí)驗(yàn)結(jié)果更為有效。 （3）反應(yīng)器的放大設(shè)計(jì)。利用物料衡算和能量衡算原理，綜合由小型反應(yīng)器動(dòng)力學(xué)研究獲得的反應(yīng)動(dòng)力學(xué)模型和由冷模試驗(yàn)獲得的反應(yīng)器傳遞模型，建立反應(yīng)器數(shù)學(xué)模型，并在計(jì)算機(jī)上進(jìn)行數(shù)值求解預(yù)測(cè)大型反應(yīng)器的性能，進(jìn)行工業(yè)反應(yīng)器設(shè)計(jì)。 2. 反應(yīng)器設(shè)計(jì)的基本內(nèi)容有哪些？反應(yīng)器設(shè)計(jì)的基本方程有哪些？參考答案：反應(yīng)器設(shè)計(jì)的基本內(nèi)

28、容：（1）選擇合適的反應(yīng)器型式；（2）確定最佳的操作條件；（3）針對(duì)所選定的反應(yīng)器型式，根據(jù)所確定的操作條件，計(jì)算完成規(guī)定的生產(chǎn)任務(wù)所需要的反應(yīng)體積。 反應(yīng)器設(shè)計(jì)的基本方程：（1）描述濃度變化的物料恒算式；（2）描述溫度變化的能量恒算式；（3）描述壓力變化的動(dòng)量恒算式。 第二章1. 簡(jiǎn)述溫度對(duì)反應(yīng)速率的影響參考答案：對(duì)于許多反應(yīng)，尤其對(duì)基元反應(yīng)，溫度和濃度被認(rèn)為是獨(dú)立地影響反應(yīng)速率的，反應(yīng)動(dòng)力學(xué)方程可寫(xiě)成溫度影響項(xiàng)和濃度影響項(xiàng)的乘積，用反應(yīng)速率常數(shù)表示溫度對(duì)反應(yīng)速率的影響。 （1）速率常數(shù)k隨溫度升高而升高（包括正反應(yīng)和逆反應(yīng)）； （2）對(duì)于不可逆反應(yīng)和可逆吸熱反應(yīng)，溫度升高，反應(yīng)速率升高；

29、（3）對(duì)于可逆放熱反應(yīng)，存在最佳溫度，使速率最大。 2. 簡(jiǎn)述溫度、壓力、組成等反應(yīng)條件對(duì)平衡轉(zhuǎn)化率的影響參考答案：里查德利原理指出，當(dāng)反應(yīng)條件改變時(shí)，化學(xué)平衡總是向著企圖抵消這種改變的方向移動(dòng)。 （1）溫度的影響：對(duì)于吸熱反應(yīng)，平衡轉(zhuǎn)化率隨溫度升高而增加，反應(yīng)速率也將隨溫度升高而增加，因此溫度升高，從動(dòng)力學(xué)和熱力學(xué)角度考察都是有利的。對(duì)于放熱反應(yīng)，平衡轉(zhuǎn)化率隨溫度升高而減小，此時(shí)溫度升高，雖然從動(dòng)力學(xué)業(yè)角度講可能是有利的，從熱力學(xué)角度講則是不利的，因此對(duì)于一定的反應(yīng)物系組成，都有一反應(yīng)速率最大的最佳反應(yīng)溫度。 （2）壓力的影響：對(duì)于物質(zhì)的量減少的反應(yīng)，提高壓力有利于提高平衡轉(zhuǎn)化率，對(duì)于物質(zhì)的

30、量增加的反應(yīng)，降低壓力有利于提高轉(zhuǎn)化率。 （3）組成的影響：通過(guò)改變反應(yīng)物系組成使平衡向有利方向移動(dòng)有兩種算途徑：一是改變?cè)吓浔?；另一是分離或脫除反應(yīng)產(chǎn)物或使發(fā)生逆反應(yīng)的兩種產(chǎn)物脫離接觸。 第三章1. 簡(jiǎn)述等溫恒容活塞流反應(yīng)器空時(shí)、反應(yīng)時(shí)間、停留時(shí)間三者關(guān)系？參考答案：空時(shí)是反應(yīng)器的有效容積與進(jìn)料流體的容積流速之比。反應(yīng)時(shí)間是反應(yīng)物料進(jìn)入反應(yīng)器后從實(shí)際發(fā)生反應(yīng)的時(shí)刻起到反應(yīng)達(dá)某一程度所需的反應(yīng)時(shí)間。停留時(shí)間是指反應(yīng)物進(jìn)入反應(yīng)器的時(shí)刻算起到離開(kāi)反應(yīng)器內(nèi)共停留了多少時(shí)間。由于平推流反應(yīng)器內(nèi)物料不發(fā)生返混，具有相同的停留時(shí)間且等于反應(yīng)時(shí)間，恒容時(shí)的空時(shí)等于體積流速之比，所以三者相等。2. 返混的利

31、弊及抑制返混的方法參考答案：一般說(shuō)來(lái)，返混會(huì)使反應(yīng)器生產(chǎn)能力下降，反應(yīng)級(jí)數(shù)越高，或反應(yīng)要求的最終轉(zhuǎn)化率越高，返混的影響越嚴(yán)重。但也有例外的情況，如自催化反應(yīng)，適度的返混對(duì)提高生產(chǎn)能力是有利的。 產(chǎn)生返混的原因不外兩個(gè)方面，一是反應(yīng)器中存在的不同尺度的反向運(yùn)動(dòng)，二是不均勻的流速分布，兩者的共同點(diǎn)是都會(huì)造成停留時(shí)間不同的物料之間的混合。 限制返混的方法主要是橫向分隔和縱向分隔。在工業(yè)上需采用連續(xù)攪拌釜式反應(yīng)器而又要限制返混時(shí)，常采用多級(jí)全混釜串聯(lián)操作，即橫向分隔；流化床反應(yīng)器中氣固相都存在嚴(yán)重的返混，高徑比較大的常在內(nèi)部設(shè)置橫向擋板或采用多層流化床，高徑比較小的則可設(shè)置垂直管以限制返混。在氣液反應(yīng)

32、的鼓泡塔內(nèi)加填料也可抑制返混。 第五章1. 舉例說(shuō)明微觀流體和宏觀流體的區(qū)別？參考答案：若流體是分子尺度作為獨(dú)立運(yùn)動(dòng)單元來(lái)進(jìn)行混合，這種流體稱(chēng)為微觀流體；若流體是以若干分子所組成的流體微團(tuán)作為單獨(dú)的運(yùn)動(dòng)單元來(lái)進(jìn)行微團(tuán)之間的混合，且在混合時(shí)微團(tuán)之間并不發(fā)生物質(zhì)的交換，微團(tuán)內(nèi)部具有均勻的組成和相同的停留時(shí)間，這種流體稱(chēng)為宏觀流體。如在氣液鼓泡攪拌裝置中，氣體以氣泡方式通過(guò)裝置，此時(shí)氣體是宏觀流體，而液體為微觀流體。2. 簡(jiǎn)述停留時(shí)間分布密度函數(shù)E(t)及停留時(shí)間分布函數(shù)F(t)的含義？參考答案： (1)在定常態(tài)下的連續(xù)穩(wěn)定流動(dòng)系統(tǒng)中，相對(duì)于某瞬間t=0流入反應(yīng)器內(nèi)的流體，在反應(yīng)器出口流體的質(zhì)點(diǎn)中，

33、在器內(nèi)停留了t到t+dt之間的流體的質(zhì)點(diǎn)所占的分率為E（t）dt。 (2)在定常態(tài)下的連續(xù)穩(wěn)定流動(dòng)系統(tǒng)中，相對(duì)于某瞬間t=0流入反應(yīng)器內(nèi)的流體，在出口流體中停留時(shí)間小于t的物料所占的分率為F（t）。 3. 以多段絕熱反應(yīng)器為例說(shuō)明最優(yōu)溫度序列的實(shí)現(xiàn)方法（段間采用間接換熱）參考答案：多段絕熱反應(yīng)器最優(yōu)溫度序列的實(shí)現(xiàn)實(shí)際上是在反應(yīng)器段數(shù)確定后，對(duì)一定的進(jìn)料和最終轉(zhuǎn)化率，選定各段反應(yīng)器的進(jìn)出口溫度和轉(zhuǎn)化率使催化劑用量最小。方法如下： （1）假定第一段的出口轉(zhuǎn)化率； （2）根據(jù)第一段的進(jìn)出口轉(zhuǎn)化率確定使催化劑用量最小的最佳進(jìn)料溫度，并按照物料衡算求出出口轉(zhuǎn)化速率； （3）根據(jù)段間的轉(zhuǎn)化速率不變?cè)瓌t求出第二段的進(jìn)口溫度，再用上述方法確定出口轉(zhuǎn)化率； （4）依次類(lèi)推，直到第N段為止。 （5）如果求得的第N