鋼筋混凝土課程設(shè)計(jì)

1、水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)計(jì)算書班級(jí)：*學(xué)號(hào)：*姓名：*2011年1月1、 擬定軌道梁的截面尺寸1. 已知：支座寬度，梁的凈跨度為，則，取計(jì)算跨度2. 擬t型梁截面尺寸（如圖1所示）：b=1000mm，h=2500mm，=300mm，=2000mm 2、 計(jì)算軌道梁的最不利內(nèi)力（1） t型梁所受荷載單梁自重：?jiǎn)瘟撼惺艿拈T座起重機(jī)自重：?jiǎn)瘟撼惺艿拈T座起重機(jī)起重量：（2） 相關(guān)說明：混凝土強(qiáng)度等級(jí)采用c35（因工作橋縱梁處于露天），縱筋采用級(jí)鋼筋，箍筋采用級(jí)鋼筋。1. 則由附表可查得各材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：=17.5n/，=310n/， =210n/2. 荷載分項(xiàng)系數(shù)=1.05，=1.23. 結(jié)構(gòu)安全級(jí)

2、別為級(jí)，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)=1.0，正常運(yùn)營(yíng)期為持久狀況，設(shè)計(jì)狀況系數(shù)=1.0，結(jié)構(gòu)系數(shù)=1.2（3） 集中荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2所示： 起重機(jī)的兩只腳間距1.4m，正好近似地作用在梁上相鄰的兩個(gè)截面上。 梁上作用的集中荷載是門座起重機(jī)自重和起重力，門座起重機(jī)自重大小不變位置可變，門座起重機(jī)起重量的大小和位置均可變化。故集中荷載都是可變荷載，活荷載需要考慮各種可能的不利作用方式。 利用書本上附錄八可計(jì)算出集中荷載作用下各跨十等分點(diǎn)截面上的最大與最小彎矩值及支座截面的最大與最小剪力值。其計(jì)算公式分別為： 單梁每個(gè)截面承受兩個(gè)腳（4個(gè)輪）的集中荷載，故集中荷載設(shè)計(jì)值： 故系數(shù)、可根據(jù)

3、荷載的作用圖示，由附錄八查出每一荷載作用時(shí)的系數(shù)值，然后疊加得出。 本例是利用五跨梁進(jìn)行布置的，附錄八是將每跨分為五等分，故本例中應(yīng)考慮中間跨的c、22、24、25四個(gè)截面的內(nèi)力。算出每種集中荷載圖示作用下每個(gè)截面的內(nèi)力值，組合后就可以得出各截面的最不利內(nèi)力值。 集中荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算列于表1。（四）均布荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 在均布恒載作用下的最大與最小彎矩值，可利用附錄九的表格計(jì)算。為了與集中荷載作用下的彎矩值組合，本文只計(jì)算相應(yīng)的幾個(gè)截面彎矩值。計(jì)算公式：均布荷載設(shè)計(jì)值：故計(jì)算結(jié)果列于表2：表 2 均布恒載下的彎矩計(jì)算表截 面系數(shù)彎矩值（knm）c-0.0790-313.6822+0.0

4、0114.3724+0.0411163.1925+0.0461183.05在均布荷載作用下的最大與最小剪力可利用附錄六的表格計(jì)算。計(jì)算公式：5321序號(hào)最不利內(nèi)力組合起重機(jī)兩腳位于截面8和23處，即四個(gè)輪子作用于7、9、22、24截面處起重機(jī)兩腳位于截面9和24處，即四個(gè)輪子作用于8、10、23、25截面處起重機(jī)兩腳位于截面b（10）和25處，即四個(gè)輪子作用于9、11、24、26截面處荷載簡(jiǎn)圖max：-255.93min：-341.17（0.0241+0.0103-0.0688-0.0845）2152.5=-255.93（0.0206+0-0.0766-0.0792）2152.5=-291.0

5、2（0.0103-0.0172-0.0845-0.0671）2152.5=-341.17c計(jì)算截面的彎矩/knm表1 集中荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算表max：350.64min：92.99（0.0180+0.0077+0.0983+0.0389）2152.5=350.64（0.0154+0+0.0686+0.0208）2152.5=225.58（0.0077-0.0128+0.0389+0.0094）2152.5=92.9922max：527.14min：526.93（0.0119+0.0051+0.0654+0.1624）2152.5=526.93（0.0102+0+0.1139+0.1208）2

6、152.5=527.14（0.0051-0.0085+0.1624+0.0859）2152.5=527.1424max：570.41min：399.94（0.0088+0.0038+0.0490+0.1242）2152.5=399.94（0.0076+0+0.0866+0.1708）2152.5=570.41（0.0038-0.0064+0.1242+0.1242）2152.5=529.0825max：3033.74min：2128.18（-0.0306-0.0131+0.8356+0.6175）2152.5=3033.74（-0.0261+0+0.7266+0.5000）2152.5=258

7、4.08（-0.0131+0.0218+0.6175+0.3625）2152.5=2128.18c支座剪應(yīng)力值/knmax：-486.90min：-61.56（0.1142+0.0489-0.0860-0.1057）2152.5=-61.56（0.0978+0-0.0958-0.0990）2152.5=208.79（0.0489-0.0855-0.1057-0.0839）2152.5=-486.90d均布荷載設(shè)計(jì)值：故計(jì)算結(jié)果列于表3：表 3 均布恒載下的剪力計(jì)算表支座系數(shù)剪力值（kn）c0.500270.12d-0.500-270.12（五）最不利內(nèi)力組合 各截面的最不利內(nèi)力，是由集中荷載和

8、均布荷載產(chǎn)生的最不利內(nèi)力相疊加并乘以系數(shù)及值后得到。結(jié)果列于表4。表 4 最不利內(nèi)力設(shè)計(jì)值組合計(jì)算截面的彎矩設(shè)計(jì)值/（knm）支座截面剪力設(shè)計(jì)值/knc222425cd由集中荷載產(chǎn)生最大值-255.93350.64527.14570.413033.74-61.56最小值-341.1792.99526.93399.942128.18-486.90均布荷載產(chǎn)生恒值-313.684.37163.19183.05257.26-257.26總的最不利內(nèi)力最大值-569.61355.01690.33753.463291-318.82最小值-654.8597.36690.12582.992385.44-74

9、4.16彎矩包絡(luò)圖可根據(jù)表4各截面的最大、最小彎矩設(shè)計(jì)值坐標(biāo)點(diǎn)繪制而得，如圖3所示。剪力包絡(luò)圖可根據(jù)表4的支座截面最大與最小剪力設(shè)計(jì)值，按作用相應(yīng)荷載的簡(jiǎn)支梁計(jì)算出各截面的剪力設(shè)計(jì)值而繪得。如圖4所示。三、軌道梁的配筋計(jì)算（1） 縱向鋼筋計(jì)算該跨最大彎矩在25截面max=753.46 knm。估計(jì)為雙排鋼筋，取a=70mm，則=h-a=2500-70=2430mm.1. 計(jì)算翼緣計(jì)算寬度：1) 翼緣實(shí)際寬度2) 3) 故取2. 鑒別t型梁所屬狀況： 故屬于第一種情況的t型梁，按寬度為2000mm的矩形梁進(jìn)行計(jì)算。 = = = 選用416+212 (實(shí)際=1030)（2） 箍筋計(jì)算1. 驗(yàn)算截面尺寸是否滿足要求 支座a：=3291kn則=0.25mm故