鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（平板鋼閘門(mén)）

1、漏頂式平面鋼閘門(mén)設(shè)計(jì)一、設(shè)計(jì)資料閘門(mén)形式：溢洪道漏頂式平面鋼閘門(mén)孔口凈寬：10m設(shè)計(jì)龍頭：5.8m結(jié)構(gòu)資料：3號(hào)鋼（q235）焊條：e43型止水橡皮：側(cè)止水為p型橡皮，底止水為條形橡皮行走支承：采用雙滾輪式，采用壓合膠木定輪軸套，滾輪采用國(guó)家定型產(chǎn)品鋼筋混凝土強(qiáng)度等級(jí)：c20二、閘門(mén)結(jié)構(gòu)的形式及布置1、閘門(mén)尺寸的確定閘門(mén)高度：不考慮風(fēng)浪所產(chǎn)生的水位超高，h=5.8m；閘門(mén)的荷載跨度為兩側(cè)止水的間距：l1=10m；閘門(mén)的計(jì)算跨度：l=l0+2d=10+20.2=10.4m，其中，d為行走支承中心線到閘墩側(cè)壁的距離。2、主梁的形式主梁的形式應(yīng)根據(jù)木頭和跨度大小而定，本閘門(mén)屬于中等跨度，為了便于制造

2、和維護(hù)，決定采用實(shí)腹式組合梁。3、主梁的布置 由于l1.5h，所以采用雙主梁式。為使兩個(gè)主梁在合計(jì)水位時(shí)所受的水壓力相等，兩個(gè)主梁的位置應(yīng)對(duì)稱(chēng)與水壓力合力的作用線y=h/3=1.93m，并要求下懸臂a0.12h，且a0.4m，同時(shí)滿(mǎn)足于上懸臂c0.45h，且a3.6m，今取a=0.7m0.12h=0.696m； 主梁間距：2b=2（y-a）=2（1.93-0.7）=2.46m； 則c=h-2b-a=5.8-2.46-0.7=2.64m0.45h=2.61m，且c3.6m，滿(mǎn)足要求； 閘門(mén)的主要尺寸如圖所示.4、梁格的布置和形式梁格采用復(fù)式布置和等高連接，水平次梁穿過(guò)橫隔板上的小孔并被橫隔板所支

3、承，水平次梁為連續(xù)梁，其間距上疏下密，使面板各區(qū)格需要的厚度大致相等，梁格布置的具體尺寸見(jiàn)圖2所示。5、聯(lián)結(jié)系的布置和形式（1）橫向聯(lián)結(jié)系根據(jù)主梁的跨度，決定布置三道橫隔板，其間距為10.4/4=2.6m，橫隔板兼做豎直次梁。（2）縱向聯(lián)結(jié)系設(shè)在兩個(gè)主梁下翼緣的豎平面內(nèi)，采用斜杠式桁架。6、邊梁采用雙復(fù)板式，行走支承采用雙滾輪式；滾輪安裝于邊梁雙腹板中間，為減小滾動(dòng)摩擦力，采用壓合膠木定輪軸套；滾輪采用國(guó)家定型產(chǎn)品。三、水平次梁、頂梁和底梁的設(shè)計(jì)1、荷載與內(nèi)力計(jì)算水平次梁和頂、底梁都是支承在橫隔板上的連接梁，作用在它們上面的水壓力課塞納式（2-8）計(jì)算，即q=p(a上+a下)/2現(xiàn)列表計(jì)算如表

4、2:q=164.28kn/m表21(頂梁)0.30.030.7550.23214.81.481.30519.313（上主梁）25.91.131.0226.42434.80.910.84529.4542.40.780.77532.896（下主梁）500.770.67533.757（底梁）55.70.580.422.28根據(jù)上表計(jì)算，水平次梁計(jì)算荷載取32.89kn/m，水平次梁為四跨連續(xù)梁，跨度為2.6m，（如圖）。水平次梁彎曲時(shí)的邊跨跨中彎矩為：m次中=0.077ql2=0.077*32.89*2.62=17.12knm,支座b處的負(fù)彎矩為：m次b =0.107ql2=0.107*32.89*

5、2.62=23.79knm2、截面選擇w=m/=23.79*106/160=148688mm3考慮利用面板作為次梁截面的一部分，初選18a，由附錄一表4查得：a=2569mm2,wx=141400mm3,ix=12727000mm4,b1=68mm,d=7mm.。面板參加次梁工作有效寬度分別按式（6-11）和（6-12）計(jì)算，然后取其中較小的值。式（6-11）bb1+60t= 68=60*8=548mm 式（6-12） b=1b（對(duì)于跨間正彎矩段）;b=2b （對(duì)于跨間正彎矩段）按5號(hào)梁計(jì)算，設(shè)梁間距b=(b1+b2)/2=(770+780)/2=775mm。確定上式中面板的有效寬度系數(shù)時(shí)，需

6、要知道梁彎矩零點(diǎn)之間的距離和梁間的距離i0 與梁間距b之比值。對(duì)于第一跨中正彎矩段，i0=0.81=0.8*2600=2080mm；對(duì)于支座伏彎矩段，取i0=0.41=0.4*2600=1040mm。根據(jù)i0/b查表2-1：對(duì)于i0/b=2080/775=2.684，得=0.802,則b=1b=0.802*775=622mm；對(duì)于i0/b=1040/775=1.342，得=0.382,則b=2b=0.382*775=296mm；對(duì)于第一跨中選用b=548mm，則水平次量組合截面面積（如圖）：a=2569+548*8=6953mm2組合截面形心到槽鋼中心線的距離:e=548*8*94/6953=

7、59mm跨中組合截面的慣性矩及截面的模量為：i次中=12727000+2569*592+548*8*352=27040000mm4 wmin=12727000/149=181500mm2對(duì)于支座段選用b=296mm，則組合截面面積：a=2569=296*8=4937mm2組合截面形心到槽鋼中心線的距離：e=296*8*94/4937=45mm支座處組合截面的慣性矩用截面模量；i次b=12727000+2569452+2968492=23614793mm4wmin=23614793/135=174924mm23、水平次梁的強(qiáng)度驗(yàn)算由于支座b處彎矩最大，而截面模量較小，故只需要驗(yàn)算支座b處截面的抗

8、彎強(qiáng)度，即：次=m次b/wmin=23.79106/174924=136n/mm2=160n/mm2說(shuō)明水平次梁選用18a滿(mǎn)足要求。軋成梁的剪應(yīng)力一般很小，可不必驗(yàn)算。4、水平次梁的撓度驗(yàn)算受均布荷載的等跨連續(xù)梁，最大撓度發(fā)生在邊跨，由于水平次梁在b支座處截面的彎矩已經(jīng)求得m次b=23.79kn.m，則邊跨撓度可近似地按下式計(jì)算：w/l=5/384ql3/ei次-m次bl/16ei次=532.89（2.6103）3/3842.061052704104-23.791062.6103/162.061052704104=0.000725w/l=1/250=0.004故水平次梁選用18a滿(mǎn)足強(qiáng)度和剛度

9、要求。5、頂梁和底梁頂梁所受荷載較小，但考慮水面漂浮物的撞擊等影響，必須加強(qiáng)頂梁剛度，所以也采用18a。底梁也采用18a。四、主梁設(shè)計(jì)（一）設(shè)計(jì)資料1）主梁跨度（如圖所示）：凈跨（孔口寬度）l0=10m，計(jì)算跨度l=10.4m，荷載跨度l1=10m；2）主梁荷載：q=82.42kn/m；3）橫向隔板間距：2.6m；4）主梁容許撓度：w=l/600。（二）主梁設(shè)計(jì)主梁設(shè)計(jì)內(nèi)容：截面選擇；梁高改變；翼緣焊縫；腹板局部穩(wěn)定驗(yàn)算；面板局部彎曲與主梁整體彎曲的折算應(yīng)力驗(yàn)算。1、截面選擇（1）彎矩與剪力mmax=82.4210/2（10.4/2-10/4）=1113kn.mvmax=ql1/2=82.42

10、10/2=412kn（2）需要的截面抵抗矩已知q235號(hào)鋼的容許應(yīng)力=160n/mm2，考慮鋼閘門(mén)自重引起的附加應(yīng)力作用，取容許應(yīng)力為=0.9160n/mm2=144n/mm2,則所需要的截面抵抗矩為：w=mmax/=1113100/1440.1=7729cm2（3）腹板高度選擇按剛度要求的最小梁高（變截面梁）由式（2-14）為：hmin=1.15/24l/ew/l=1.15/2414410010.4100/2.06107(1/600)=100cm對(duì)于變截面梁的經(jīng)濟(jì)梁高，由式（2-16）有，he=2.8w2/5=2.877292/5=101cm由于鋼閘門(mén)中的橫向隔板重量將隨主梁增高而增加，故主

11、梁高度宜選得比he為小，但不小于hmin?，F(xiàn)選用腹板高度h0=100cm。（4）腹板厚度選擇按經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算：tw=/11=/11=0.91cm，選用tw=1.0cm=10mm。（5）翼緣截面選擇每個(gè)翼緣需要截面為：a1=t/h0-twh0/6=7729/100-1.0100/6=61cm2根據(jù)鋼板標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格，下翼緣選用t1=2.0cm。需要b1=a1/t1=61/2.0=30.5,選用b1=32cm（滿(mǎn)足在h/5h/2.5=2040cm之間）。上翼緣的部分截面面積可利用面板，故只需設(shè)置較小的上翼緣板同面板相連，選用t1=2.0cm，b1=14cm。面板兼作主梁上翼緣的有效寬度取為b=b1+60t

12、=14+600.8=62cm；上翼緣截面面積a1=142.0+620.8=77.6cm2。（6）彎應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算主梁跨中截面（如圖）的幾何特征如表3：表三部位截面尺寸（cmcm）截面面積（cm2）各形心離面板y（cm） ay（cm3）各行心離中和軸距離y=y-y1（cm）ay2（cm2）面板部分620.849.60.419.8-49.2120064上翼緣142.028.01.850.3-47.863976腹板1001.0100.052.852803.21024下翼緣322.064.0103.8664354.2188009合計(jì)241.611993373073截面形心距：y1=ay/a=11993/

13、241.6=49.6cm；截面慣性矩：i=twh03/12+ay2=11003/12+373073=456406cm4；截面抵抗矩：上翼緣頂邊wmax=i/y1=456406/49.6=9202cm4； 下翼緣底邊wmiin=i/y2=456406/55.2=8268cm2；彎應(yīng)力：=mmax/wmin=1113100/8268=13.46kn/cm20.916=14.4kn/cm2，安全。2、截面改變因主梁上翼緣直接同鋼面板相連，按規(guī)范規(guī)定可不必驗(yàn)算整體穩(wěn)定性。又因梁高大于按剛度要求的最小梁高，故梁的撓度也不必驗(yàn)算。 圖主梁跨度較大，為減少門(mén)槽寬度和支承邊梁高度，節(jié)省鋼材，有必要將主梁支承端

14、腹板高度減少為h0s=0.6h=60cm，如圖7所示。梁高開(kāi)始改變的位置取在鄰近支承端的橫向隔板下翼緣的外側(cè)，離開(kāi)之承端的距離為260-10=250cm.。剪切強(qiáng)度驗(yàn)算：考慮到主梁端部的腹板及翼緣部分別同支承邊梁的副板及翼緣相焊接，故可按工字形截面來(lái)驗(yàn)算剪應(yīng)力強(qiáng)度。主梁支承端截面的幾何特性如表4。表4部位截面尺寸（cmcm）截面面積a（cm 2）各形心離面板距離ay（cm3）各形心離中和軸距離y=y-y1（cm）ay2（cm 2）面部部分620.849.60.419.8-30.044640上翼緣142.028.01.850.3-28.622903腹板601.060.032.819682.434

15、6下翼緣322.064.063.8408333.471396合計(jì)201.66121139285截面形心矩：y1=6121/201.6=157285cm截面慣性矩：i0=160/12+139285=157285cm4截面下半部分對(duì)中和軸的面積矩：s=6433.4+32.41.032.4/2=2662cm3 剪應(yīng)力：=vmaxs/i0t=4122882/1572851.0=6.97kn/cm2=9.5kn/cm2,安全。3、翼緣焊縫翼緣焊縫厚度hf按受力最大的支承端截面計(jì)算。最大剪力vmax=412kn，截面慣性矩i=157285cm4。上翼緣對(duì)中和軸的面積矩：s1=49.630.0+2828.6

16、=2289cm3;下翼緣對(duì)中和軸的面積矩：s2=6433.4=2138cm380, 故須設(shè)置橫向加勁肋，以保證腹板的局部穩(wěn)定性。因閘門(mén)上已布置橫向隔板可兼作橫向加勁肋。其間距a=260cm.。腹板區(qū)格劃分見(jiàn)圖8。梁高與彎矩都較大的區(qū)格可按式（2-25）驗(yàn)算：=v/h0t區(qū)格左邊截面的剪力v=412-82.42 (5-2.6)=214kn;該截面的彎矩m=4122.6-82.42 (5-2.6)2/2=833kn.m腹板彎曲壓應(yīng)力=my0/i=83310046.8/456406=8.5kn/cm2=85n/mm2；(h0/100tw)2=85(100/100*1.0)2,查表2-4得=0.985

17、由a/b=260/100=2.6查表2-3得20=0.655，2=0.655（100/1001.0）2=0.655；所以=214/1001.0=2.14kn/cm22=0.6550.98516=10.3kn/cm2,安全。故在橫隔板之間（區(qū)段ii）不必增設(shè)橫向加勁肋。再?gòu)募袅ψ畲蟮膮^(qū)格i來(lái)考慮；該區(qū)格的腹板平均高度h0=1/2(100+60)=80cm;因h0/tw=80.不必驗(yàn)算，故在梁高減小的區(qū)格i內(nèi)也不必另設(shè)橫向加勁肋。5、面板局部彎曲與主梁整體彎曲的折算應(yīng)力的驗(yàn)算從上述的面板計(jì)算可見(jiàn)，直接與主梁相鄰的面板區(qū)格，只有區(qū)格iv所需要的板厚較大，這 意味著該區(qū)格的長(zhǎng)邊中點(diǎn)應(yīng)力也 較大，所以選

18、取區(qū)格iv按式（2-4）驗(yàn)算其長(zhǎng)邊中點(diǎn)的折算應(yīng)力。面板區(qū)格iv在長(zhǎng)邊中點(diǎn)的局部彎曲應(yīng)力；max=kpa2/t2=0.50.039.7102/82=+154n/mm2mx=my=+0.3154=+46n/mm2;對(duì)應(yīng)于面板區(qū)格iv的邊長(zhǎng)中點(diǎn)的主梁彎矩(如圖5所示）和彎應(yīng)力：0x=m/w=1043106/(9.202106)=113n/mm2;面板區(qū)格iv的長(zhǎng)邊中點(diǎn)的折算應(yīng)力；zh=（my2+(mx-0x)2-my(mx-0x)1/2=(1542+(46-113)2-154(46-113)1/2=196n/mm2a=1.55160=248n/mm2;故面板厚度選用8mm，滿(mǎn)足強(qiáng)度要求。五、 邊梁設(shè)

19、計(jì)邊梁的截面型式采用雙腹式，如圖所示，邊梁的截面尺寸按構(gòu)造要求確定，即截面高度與主梁端部高度相同，腹板厚度與主梁腹板厚度相同，為了便于安裝壓合膠木滑動(dòng)，下翼緣寬度不宜小于300mm邊梁是閘門(mén)的重要受力構(gòu)件，由于受力情況復(fù)雜，故在設(shè)計(jì)時(shí)可將容許應(yīng)力降低20%作為考慮受扭影響的安全儲(chǔ)備。1.荷載和內(nèi)力計(jì)算在閘門(mén)沒(méi)側(cè)邊梁上各設(shè)兩個(gè)滾輪。（1）水平荷載主要是主梁傳來(lái)的水平荷載。還有水平次梁和頂、底梁傳來(lái)的水平荷載。為了簡(jiǎn)化起見(jiàn)，可假定這些荷載由主梁傳給邊梁。每根主梁作用于邊梁的荷載為r=412kn。（2）豎向荷載有閘門(mén)自重、滑到摩阻力、止水摩阻力、起吊力等。上滾輪所受的壓力r1=421kn；下滾輪所受

20、的壓力r2=412kn；最大彎矩mmax=4120.7=288.4kn.m最大剪力vmax=r1=412kn；最大軸向力為作用在一個(gè)邊梁上的起吊力，估計(jì)為200kn（詳細(xì)見(jiàn)計(jì)算后）。在最大彎矩作用在截面上的軸向力，等于起吊力減去上滑塊的摩阻力，該軸向力為n=200-r1f=200-4120.12=150.56kn。2、邊梁的強(qiáng)度驗(yàn)算截面面積：a=50020+210600+210020=2600mm2面積矩：smax=50020238.5+210238.52/2= 2907122.5mm3形心矩上翼緣頂端：e=5002010+260010320+210020630/26000=248.5mm截面

21、慣性矩：i=50020238.52+2（106003/12+6001071.52）+100220（610-238.5）=1572338500mm4截面抵抗矩：w=i/371.5=4232405mm3截面邊緣最大應(yīng)力驗(yàn)算：max=n/a+mmax/w=150.6103/26000+288.4106/4232405=73.9n/mm20.8=128n/mm2腹板最大剪應(yīng)力驗(yàn)算：=vmaxsmax/itw=41210320907122.5/1572338500102=381.5n/mm20.8=76n/mm2腹板與下翼緣連接出折算應(yīng)力驗(yàn)算：max=n/a+mmax/w.y/y=5.8+68.1351

22、.5/371.5=70.3n/mm2=vmaxsi/itw=412103210020（610-228.5）/1572338500102=20.0n/mm2zh=78.43時(shí),=1.55,則t=a(kp/(0.91.55160)(1/2)=0.067a(kp)(1/2).現(xiàn)列表計(jì)算如表1:表1區(qū)格a(mm)b(mm)b/akp(n/mm2)kp(1/2)t(mm)i141025901.840.650.0080.0726.60ii101025902.560.500.0200.1016.63iii82025903.160.500.0300.1236.76iv71025903.650.500.0390

23、.1396.61v65025903.980.500.0460.1526.63vi46025905.080.750.0530.1996.14注: 1、面板邊長(zhǎng)a、b都從面板與梁格的連接焊縫算起,主梁上翼寬度為140mm;2、區(qū)格i、iv中系數(shù)k由三邊固定一邊簡(jiǎn)支板查得。根據(jù)表1計(jì)算，選用面板厚度t=8mm。2、面板與梁格的連接計(jì)算面板局部撓曲時(shí)產(chǎn)生的垂直于焊縫長(zhǎng)度方向的橫拉力p按式p=0.07tmax計(jì)算,已知面板厚度t=8mm,并且近似地取板中最大彎應(yīng)力max=160n/mm2,則:面板與主梁連接焊縫方向單位長(zhǎng)度內(nèi)的剪力:t=vs/2i0=4120006204300/21572850000=1

24、95n/mm由式(2-7)計(jì)算面板與主梁的焊縫度:hf=(p/1.22)2+t2)(1/2)/(0.7th)=(89.6/1.22)2+1952)(1/2)/0.7113=2.6mm面板與梁格連接焊縫取其最小厚度hf=6mm七、橫隔板設(shè)計(jì)1、荷載和內(nèi)力計(jì)算橫隔板同時(shí)兼作豎直次梁，它主要承受水平次梁、頂梁和底梁傳來(lái)的集中荷載和面板傳來(lái)的分布荷載，計(jì)算時(shí)可把這些荷載用以三角形分布的水壓力來(lái)替代，并且把橫隔板作為支承在主梁上的雙懸臂梁。則每片橫隔板在上懸臂的最大負(fù)彎矩為：m=（2.6425.9）/2）2.462.64/3=74.0kn.m2、橫隔板截面選擇和強(qiáng)度計(jì)算其腹板選用與主梁腹板同高，采用10

25、00mm*8mm，上翼緣利用面板，下翼緣采用200mm*8mm的扁鋼。上翼緣可利用面板的寬度按式b=2b確定，其中b=2600mm，按l0/b=22640/2600=2.031,從表2-1查得有效寬度系數(shù)2=0.51，則b=0.512600=1326mm，取b=1300mm。截面幾何特性：截面形心到腹板中心線的距離；e=（13008504-2008504）/（13008+2008+10008）=222mm截面慣性矩 i=810003/12+810002222+82007262+813002822=273131104mm4截面抵抗矩wmin=273131104/730=3741500mm3驗(yàn)算彎

26、應(yīng)力 =m/wmin=74.0106/3741500=19.78n/mm2 由于橫隔板截面高度較大，剪切強(qiáng)度不必驗(yàn)算，橫隔板譯緣焊縫采用最小焊縫厚度hf=6mm八、縱向聯(lián)結(jié)系設(shè)計(jì)1荷載和內(nèi)力計(jì)算縱向連接承受閘門(mén)自重。露頂式平面鋼閘門(mén)門(mén)葉自重按表十一計(jì)算：g=kzkckgh1.43b0.889.8=1.01.00.135.81.43100.889.8=119.4kn下游縱向聯(lián)結(jié)系承受0.4g=0.4119.4=47.8kn縱向聯(lián)結(jié)系視作簡(jiǎn)支的平面桁架，其桁架腹桿布置見(jiàn)圖所示：其節(jié)點(diǎn)荷載為：47.8/4=11.95kn桿件內(nèi)力計(jì)算結(jié)果如圖所示 。2.斜桿截面計(jì)算斜桿承受最大拉力n=25.35kn

27、，同時(shí)考慮閘門(mén)偶然扭曲時(shí)可能承受壓力，谷長(zhǎng)細(xì)比的限制應(yīng)與壓桿相同，即 =200選用單角鋼1008，有表三查得：截面面積：a=15.6cm2=1560mm2：回轉(zhuǎn)半徑：i=1.98cm=19.5mm ；斜杠計(jì)算長(zhǎng)度：l=0.92.642+2.642+0.42=3.63m 長(zhǎng)細(xì)比：=l0/iy0=3.63103/19.8=183.4=200驗(yàn)算拉桿強(qiáng)度：=25.35103/1560=16.25n/mm20.85=133n/mm2上式考慮單角鋼受力偏心的影響，將容許應(yīng)力降低15%進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算。3.斜杠與節(jié)點(diǎn)板的連接計(jì)算九、閘門(mén)啟閉力和吊座計(jì)算1、啟閉力計(jì)算根據(jù)式（2-44）有，t啟=1.1g+1.2

28、（tzd+tzs)+px,其中自重g=119.4kn，tzd=(f1r+fk)w/r,f1為壓合膠木軸間的摩擦系數(shù)f1=0.2,w為水壓力w=h2/2=9.8*5.82*10/2=1648.36kn，滾輪半徑r=300mm，輪軌摩擦系數(shù)為fk=0.1cm，滾軸半徑r=60mm,則：tzd=1648.36*103/0.3*(0.2*0.06+0.1*10-2)=66.25kn止水摩擦阻力：tzs=2fbhp查表可知，橡皮止水與鋼板間摩擦系數(shù)f=0.65，橡皮止水寬b=0.06m,則tzs=2*0.65*0.06*9.8*5.82/2=12.9kngj=50kn，為附加重量。下吸力px：根據(jù)規(guī)范，

29、啟門(mén)時(shí)閘門(mén)底緣平均下吸強(qiáng)度為20kn/m2,則px=20*10.4*0.016=3.3kn所以t啟=1.1*119.4+1.2*（66.25+12.9）+3.3+50=280kn2、閉門(mén)力計(jì)算t閉=1.2（tzd+tzs)-0.9g+pt上托力pt=hdb,其中d為受托厚度，其值為底止水與面板總厚度之和，即d=16+8=24mm，b=10.0m，則pt=9.8*5.8*24*10-3*10.0=13.6kn故，t閉=1.2*（66.25+12.9）-0.9*119.4-13.6=1.12kn為確定閘門(mén)在自重作用下關(guān)閉，附加gj=50kn的附加重量。3、吊軸和吊身驗(yàn)算：（1）叼軸p=1.2*t啟

30、/4=1.2*280/4=84kn吊軸剪力v=p/2=42kn所以a=v/=42*103/65=646.2mm2,又a=d2/4=0.785d2所以da/0.7851/2=28.7mm,d=60mm(2)吊耳板厚t=p/dj=84*103/60*80=17.5mm,則在邊梁的腹板上部?jī)?nèi)外兩側(cè)各焊一塊厚度為10mm的加強(qiáng)板，3d=3*60=180mm。吊耳壁拉應(yīng)力驗(yàn)算式：k=cj*(r2+r2)/r2-r20.8k又cj=p/td=84*103/20*60=70mm吊耳板半徑取r=90mm,r=30mm,k=120n/mm2所以k=70*（902+302）/902-302=87.5n/mm20.8*120=96n/mm2,滿(mǎn)足強(qiáng)度要求。十、行走支承設(shè)計(jì)行走支承采用雙滾輪式，滾輪安裝于邊梁的雙腹板中間，為減小滾動(dòng)摩擦力，采用壓合膠木定輪軸套：滾輪采用國(guó)家定型產(chǎn)品。定型滑輪：輪軸為zg230-450，壓合膠木軸套：主要尺寸：外徑d=600mm，輪軸d=120mm，輪厚240mm。鋼結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)課程名稱(chēng)：鋼結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)課程代