3 200MW發(fā)電廠燃煤機組凝氣式汽輪發(fā)電機組基本熱力計算和主要動力設備的選擇畢業(yè)設計說明書

1、目 錄摘 要. .iabstractii前 言- 1 -第一章 概 述- 2 -1.1 本設計的相關數(shù)據(jù)資料- 2 -第二章 原則性熱力系統(tǒng)的擬定和計算- 5 -2.1 原則性熱力系統(tǒng)的擬定- 5 -2.2 原則性熱力系統(tǒng)的計算- 7 -第三章 汽輪機輔助設備的選擇- 22 -3.1 給水泵的選擇- 22 -3.2 循環(huán)水泵的選擇- 23 -3.3 凝結水泵的選擇- 24 -第四章 鍋爐燃燒系統(tǒng)的計算- 26 -4.1 燃料性質及鍋爐各部件的重要參數(shù)- 26 -4.2 燃燒系統(tǒng)的計算- 26 -第五章 鍋爐車間輔助設備的選擇- 30 -5.1 磨煤機選擇- 30 -5.2 送風機的選擇- 33

2、 -5.3 引風機的選擇- 34 -第六章 全面性熱力系統(tǒng)的擬定- 36 -6.1 全面性熱力系統(tǒng)的擬定依據(jù)- 36 -6.2 全面性熱力系統(tǒng)擬定內容- 36 -總 結- 43 -參 考 資 料- 44 -摘 要最近幾年，我國火電的裝機容量越來越大，裝機的機組單機容量也在逐漸提升，原來的小容量機組已經(jīng)逐漸被大容量的機組所代替，如今600mw機組已成為主力機組，所以我們對其研究是必要的，也是勢在必行的，這也是本次設計的目的和意圖。本次設計的是600mw凝氣式汽輪發(fā)電機組燃煤發(fā)電廠熱力計算及主要輔助設備的校核，經(jīng)過計算來驗證是否符合要求。鍋爐車間輔助設備主要是磨煤機，送風機,引風機的選擇及其計算等

3、。汽輪機車間輔助設備主要是給水泵的選擇，凝結水泵的選擇，循環(huán)水泵的選擇及其計算等。最終滿足電廠的要求，符合其安全性，經(jīng)濟性和可靠性。關鍵詞 汽輪發(fā)電機組；熱力系統(tǒng)；輔助設備abstract recent several years, our country thermal powers installed capacity is getting bigger and bigger, the installing equipment unit unit capacity gradually is also promoting, the low-power unit originally grad

4、ually was already replaced by the large capacity unit, now the 600mw unit has become the main force unit, therefore we to its research are necessary, is also imperative, this is also this design goal and the intention. what this design is 600mw congeals was mad that the type turboset coal-burning po

5、wer plant thermal design and base support equipments examination, after the computation confirms whether to meet the requirement. the boiler shop supporting facility is mainly the pulverizer, the air feeder, drawing fans choice and the computation and so on. the steam turbine mill auxiliary is mainl

6、y feed pumps choice, condenser pumps choice, circulating water pumps choice and the computation and so on. satisfies the power plant finally the request, conforms to its securi.key words turbo-generating set；thermodynamic system；auxiliary equipment 前 言此設計中的計算數(shù)據(jù)除了設計給定外，許多都是根據(jù)圖書館資料獲得。由于是初步設計，所以在設計中難免會

7、使用了許多教材中的數(shù)據(jù)作為參考。為了使設計更加的直觀，使系統(tǒng)更加明確，有些章節(jié)還配備了表格和簡圖，便于觀看和理解。本次設計中，第一章主要詳細列出本次設計的主要計算需要的數(shù)據(jù)；第二章是有關原則性熱力系統(tǒng)的擬定和計算；第三章是有關汽輪機輔助設備的選擇，包括給水泵，循環(huán)水泵和凝結水泵；第四章是鍋爐燃燒系統(tǒng)的計算；第五章是鍋爐車間輔助設備的選擇，包括磨煤機，送風機和引風機的選擇。 設計者： 日 期：2012年5月30日第一章 概 述1.1 本設計的相關數(shù)據(jù)資料1.1.1 本次設計的主要內容包括：(1) 600mw火力發(fā)電機組原則性熱力系統(tǒng)的基本熱力計算，進行熱經(jīng)濟性的校核。(2) 600mw火力發(fā)電機

8、組鍋爐熱平衡計算，進行鍋爐熱效率的校核。(3) 600mw火力發(fā)電機組主要動力設備的選擇計算，包括磨煤機、主要泵及風機等。1.1.2 本次設計涉及到的主要數(shù)據(jù)如下：(一)汽輪機組的型式及基本參數(shù)1. 機組型式:國產(chǎn)n20012.75/535/535型一次中間再熱、反動凝汽式汽輪機。2. 機組參數(shù) 主蒸汽壓力：p0=12.75mpa， 再熱蒸汽參數(shù)：trh=535高壓缸排汽(再熱器冷端)mpa，trh=310中壓缸進汽(再熱器熱端)2.18mpa， 排汽參數(shù)：pc=0.0054 mpa，xc =0.932給水溫度：tfw=262.43. 回熱抽汽參數(shù)如表1-1表1-1八段抽汽參數(shù)表項目單位回 熱

9、 抽 汽 參 數(shù)一二三四五六七八加熱器編號h1h2h3h4(hd)h5h6h7h8抽汽壓力mpa3.752.461220.68160.42270.24890.14970.0455抽汽溫度363.3310454.8374.1313.5252.3201.9954.門桿漏汽、軸封漏汽參數(shù)如表1-2表1-2軸封汽量及其參數(shù)軸封漏汽編號數(shù)量(kg)份額焓值(kj/kg)去處主汽門門桿42300.006933038至h2中壓聯(lián)合汽門門桿38740.006353383至h3高壓缸前后汽封109410.0179363220至h4(hd)低壓缸汽封9880.00161962716至sg總計200330.0328

10、45. 給水參數(shù)(1) 給水溫度：；(2) 給水泵出口壓力：mpa；(3) 除氧器定壓運行：mpa，除氧器水箱距離給水泵高度：m；(或給水泵焓升kj/kg)(4) 凝結水泵出口壓力：mpa，凝汽器水井距離凝結水泵高度：m，(或凝結水泵焓升：kj/kg)。1.1.3 熱力系統(tǒng)相關參數(shù)1. 管道壓損如表1-3表1-3 管道壓損表管段名稱主汽門和調節(jié)汽門再熱器中壓聯(lián)合汽門抽汽管小汽輪機進汽管中低壓管壓損p(%)5113.55631-4 各加熱器出口端差加熱器編號h1h2h3h4(hd)h5h6h7h8端差()-1.70-1.702.82.82.82.81.1.4 鍋爐的型式及基本參數(shù)1. 鍋爐型式：

11、hg1025/16.8-hm11亞臨界一次中間再熱強制循環(huán)汽包爐2. 鍋爐基本參數(shù) 最大連續(xù)蒸發(fā)量：db=1025t/h 過熱蒸汽出口參數(shù)：pb=16.8mpa，tb=540 再熱蒸汽出口參數(shù)：3.452mpa，trh=540 汽包壓力：pst=18.913mpa 鍋爐效率：91.72%3.燃料特性如表1-5，表1-5煤種元素分析表煤種元素分析(%)低位發(fā)熱量揮發(fā)分可磨性系 數(shù)kkm灰分碳氫氧氮硫淮南煙煤24300301.320.9664.64.258.21.170.744.其他相關參數(shù)如表1-6表1-6相關參數(shù)表項 目數(shù) 值()冷風溫度22空氣預熱器進口溫度35排煙溫度126第二章 原則性熱

12、力系統(tǒng)的擬定和計算2.1 原則性熱力系統(tǒng)的擬定發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)是以規(guī)定的符號表明工質在完成某種熱力循環(huán)時所必須流經(jīng)的各種熱力設備之間的聯(lián)系線路圖，原則性熱力系統(tǒng)只表示工質流過時的參數(shù)，參數(shù)起了變化的各種必須的熱力設備，僅表明設備之間的主要聯(lián)系，原則性熱力系統(tǒng)實際上表明了工質的能量轉換及熱能利用的過程，它反映了發(fā)電廠熱工內容，即能量轉換過程的技術完善程度和熱經(jīng)濟性。本次設計的原則性熱力系統(tǒng)，其回熱加熱的級數(shù)為八級，最終給水溫度為262.4，各加熱器形式除一臺高壓除氧器為混合式外，其余均為間壁式加熱器。2.1.1 給水回熱和除氧系統(tǒng)的擬定 給水回熱加熱系統(tǒng)是組成原則性熱力系統(tǒng)的主要部分，對電廠

13、的安全、經(jīng)濟和電廠的投資都有一定的影響。系統(tǒng)的選擇主要是擬定加熱器的疏水方式。擬定的原則是系統(tǒng)簡單、運行可靠，在此基礎上實現(xiàn)較高的經(jīng)濟性。 (1) 機組有八段不調整抽氣，回熱系統(tǒng)為“三高、四低、一除氧”。主凝結水和給水在各加熱器中的加熱溫度按“等溫升”分配。 (2) 1#、2#、3#高壓加熱器和4#低壓加熱器，由于抽汽過熱度很大，設有內置式蒸汽冷卻器。一方面提高三臺“高加”水溫；另一方面減少1#“高加”溫差，使不可逆損失減少，以提高機組的熱經(jīng)濟性。1# 、2# 、3#“高加”疏水采用逐級自流進入除氧器，這樣降低了熱經(jīng)濟性。同時，疏水溫度高對水泵的運行也不利，會使安全性降低。在1#、2#“高加”

14、之間設外置式疏水冷卻器，減少了對2段抽汽的排擠，使2段抽汽減少。5段抽汽(4#“低加”)經(jīng)再熱后的蒸汽過熱度很大，所以加裝內置式蒸汽冷卻器。2#、3#“高加”間加疏水冷卻器，減少冷源損失，避免高加疏水排擠低壓抽汽。2.1.2 補充水系統(tǒng)的擬定鑒于目前化學除鹽水的品質難以達到很高的標準，所以采用化學處理補充水的方法。目前，高參數(shù)機組的凝汽器中均裝有真空除氧器，以真空除氧作為補充水除氧方式，所以本機組補充水送入凝汽器中。2.1.3 鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定經(jīng)過化學除鹽處理的補充水品質相當高，從而使鍋爐的連續(xù)排污量大為減少，同時為了簡化系統(tǒng)，因此采用高壓級排污擴容水系統(tǒng)。通過該排污擴容水系統(tǒng)回收工

15、質的熱量，在擴容器的壓力下，一部分工質汽化為蒸汽，因其含量較少，送入除氧器中回收工質和熱量，而含鹽量高的濃縮排污水在冬季送入熱網(wǎng)，夏季降溫到50以下后排入地溝。2.2 原則性熱力系統(tǒng)的計算2.2.1 汽輪機形式和參數(shù) 詳見第一章第一節(jié)2.2.2 回熱系統(tǒng)參數(shù)本設計機組為八級不調整抽汽，額定工況時其抽汽參數(shù)詳見第一章表1-1八段抽汽參數(shù)表2.2.3鍋爐形式和參數(shù)1. 鍋爐型式：hg1025/16.8-hm11亞臨界一次中間再熱強制循環(huán)汽包爐2. 鍋爐基本參數(shù) 最大連續(xù)蒸發(fā)量：db=1025t/h 過熱蒸汽出口參數(shù)：pb=16.8mpa，tb=540 再熱蒸汽出口參數(shù)：3.452mpa，trh=5

16、40 汽包壓力：pst=18.913mpa 鍋爐效率：91.72%2.2.4 計算中選用的數(shù)據(jù)1. 小汽水流量 制造廠提供的軸封蒸氣量及其參數(shù)如表2-3所示。 鍋爐連續(xù)排污量：dbl=0.01db 全廠汽水損失：dl=0.01db 2. 其它有關數(shù)據(jù) 機組的機電效率： 選擇回熱加熱器效率：0.99 擴容器效率： 連續(xù)排污擴容器壓力：0.90mpa 化學補充水溫：20 給水泵組給水焓升kj/kg，凝結水泵的焓升kj/kg 表2-1 各加熱器出口端差加熱器編號h1h2h3h4(hd)h5h6h7h8端差()-1.70-1.702.82.82.82.8表2-2 管道壓損表管段名稱主汽門和調節(jié)汽門再熱

17、器中壓聯(lián)合汽門抽汽管小汽輪機進汽管中低壓管壓損p(%)5113.5563表23 軸封汽量及其參數(shù)軸封漏汽編號數(shù)量(kg)份額焓值(kj/kg)去處主汽門門42300.006933038至h2 中壓聯(lián)合汽門門桿38740.006353383至h3高壓缸前后汽封109410.0179363220至h4(hd)低壓缸汽封9880.00161962716至sg總計200330.03284圖2-1 裝有n200-12.75/535/535型機組凝汽式電廠原則性熱力系統(tǒng)計算用圖3383h0535t535t12.75p12.75p363.3t3.750.91750.0054p95t0.0455p201.9t

18、252.3t0.2489p313.5tttttttttth和0.4227p0.6816p122p3136h3542.627h3038h3383h03220h3100h2978h288422684h2437h1c8765423454.8t374.1t0.1497ph kj/kgs kj/(kg.k)t, p,mpah,kj/kg圖22 汽輪機各段抽汽熱力過程線3. 以上各條件得出計算點汽水焓值如下表2-4項目單位各計算點h1h2h3h4(hd)h5h6h7h8c回熱抽汽抽汽壓力pmpa3.752.461.220.68160.42270.24890.14970.04550.0054抽汽溫度t363

19、.3310454.8374.1313.5252.3201.995抽汽焓值hkj/kg313630383383322031002978288426842437抽汽壓損p%666定壓6666加熱器壓力pmpa3.5252.31241.14680.64070.39730.23390.14070.0427p壓力下的飽和水溫度242.95219.83185.92161.42143.38125.25109.4677.4634.275p壓力下的飽和水焓kj/kg1051.72942.89789.36681.65603.62526.06459.04324.27143.527抽汽放熱q=h-kj/kg2084.

20、282095.112593.642538.352496.382451.942424.962359.732293.473水側傳熱端差t-1.70-1.702.82.82.82.8加熱器出口水溫tj244.65219.83187.62161.42140.58122.45106.6674.66加熱器出口水焓kj/kg1059.89942.887796.911681.652591.594514.135447.188312.51加熱器進口水溫tj+1219.83187.62161.42140.58122.45106.6674.6634.275加熱器進口水焓kj/kg942.887796.911681.6

21、52591.594514.135447.188312.51143.528給水焓升kj/kg117.003145.976115.25990.05877.45966.947134.678168.982（接上）表24 n200-12.75/535/535型機組各點計算汽水參數(shù)表新蒸汽，再熱蒸汽及排污擴容器計算點參數(shù)如表2-5表25新蒸汽，再熱蒸汽及排污擴容器計算點參數(shù)汽水參數(shù)單位鍋爐過熱器(出口)汽輪機高壓缸(入口)再熱器鍋爐汽包排污水連續(xù)排污擴容器入口出口壓力mpa16.812.752.462.1820.400.9溫度540535310535蒸汽焓kj/kg3401.3733400.63035.8

22、183542.6272772.10水焓kj/kg1848.10742.64再熱蒸汽焓升kj/kg528.454. 全廠的物質平衡汽輪機總耗汽量 則 鍋爐蒸發(fā)量 則 即 鍋爐給水量（此工況應扣去過熱器減溫水量） 即 鍋爐連續(xù)排污量： 則 擴容器蒸汽份額為取擴容效率 擴容后排污水份額 化學補充水量 即 排污冷卻器的計算:補充水溫，取排污冷卻器端差為8，則 由排污冷卻器熱平衡式 所以kj/kg5. 計算汽輪機各段抽汽量和凝汽量 (1)由高壓加熱器h1熱平衡計算求如下圖 圖2-3鍋爐連續(xù)排污系統(tǒng)計算 h1的疏水 圖2-4 計算 (2)由高壓加熱器h2熱平衡計算求如下圖 h2的疏水再熱蒸汽量 圖2-5

23、的計算 (3)高壓加熱器h3熱平衡計算求如下圖h3的疏水 圖2-6 的計算(4)由除氧器h4熱平衡計算求 由右圖所示, 除氧器的物質平衡,求凝結水進水量 除氧器出口水量 圖2-7 除氧器的計算(5)低壓加熱器h5熱平衡計算求如下圖 =0.026316 圖2-8 的計算 (6) 低壓加熱器h6熱平衡計算求如下圖 圖2-9 的計算 h6的疏水 (7) 低壓加熱器h7熱平衡計算求如下圖 h7的疏水 圖2-10 的計算 (8) 由低壓加熱器h8,軸封冷卻器sg和凝汽器熱井共同構成一整體的熱平衡計算求 圖2-11 和的計算 整體熱平衡式(忽略凝結水在凝結水泵中的焓升)則凝汽器排汽量 6. 汽輪機汽耗量計

24、算和流量的校核 （1）、作功不足系數(shù)的計算 由汽水參數(shù)邊可知 各級抽汽份額及作功不足系數(shù)之乘積列表所示,根據(jù)求得級抽汽量也列于表2-6中表2-6 和 0.04970.05440.02130.010760.011830.00820.0140.008(2 )汽輪機汽耗量的計算 根據(jù)，求得各級回熱抽汽量，也列在表5中，并校核。 兩者幾乎是一致的。根據(jù)計算各項汽水流量列于表2-7中表2-7 各項汽水流量項目符號全廠汽水損失0.0103軸封用汽0.03284鍋爐排污0.010432一級連排擴容蒸汽0.005492一級連排擴容排污水0.00494小汽輪機用氣量0.03445化學補充水0.015372再熱蒸

25、汽量0.8692汽輪機總汽耗1.03284鍋爐蒸發(fā)量1.043273鍋爐給水量1.053706(3) 汽輪機功率的核算 根據(jù)汽輪機功率的方程式(其中第1 ，2段抽汽)（kw）kw 表示計算正確7. 熱經(jīng)濟指標的計算:(1)機組熱耗 熱耗率 絕對電耗率 (2)鍋爐熱負荷和管道效率根據(jù)鍋爐和汽輪機提供的新汽參數(shù)（p,t）查的過熱器出口焓反而低于汽輪機入口新汽焓，這是不可能的，為此在計算中取=3383.86kj/kg （3）全廠熱經(jīng)濟指標全廠熱效率 全廠熱耗率 發(fā)電標準煤耗率 kg/(kwh)第三章 汽輪機輔助設備的選擇3.1 給水泵的選擇 根據(jù)火力發(fā)電廠設計技術規(guī)程第8.3.2條，第8.3.3條，

26、第8.3.4條規(guī)定，在給水系統(tǒng)中,每一臺給水泵出口的總流量(即最大給水消耗量，不包括備用給水泵)均應保證供給其所連接的系統(tǒng)的全部，鍋爐在最大連續(xù)蒸發(fā)量時所需的給水量，即汽包鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的110%，對于中間再熱機組，給水泵入口的總流量還應加上供再熱蒸汽調溫用的從泵的中間級抽出的流量以及漏出和注入給水泵軸封的流量差，前置給水泵出口的總流量應為給水泵入口的總流量，即前置泵和給水泵之間的抽出流量之和。每一給水泵系統(tǒng)應設備用泵一臺，其容量應根據(jù)給水泵的可用率及電網(wǎng)對該給水泵所連接的機組的要求，經(jīng)比較論證確定給水泵的揚程。1. 給水泵壓力的計算 入口壓力 mpa 出口壓頭 mpa2. 壓力校核 根據(jù)

27、給水泵入口壓力查熱力性質表,利用差值法求得 所以 mpa3. 揚程計算 揚程 m 理論揚程 m (裕量范圍為10%15%,此處取10%)4. 容積流量 因為 kg/h 所以 m/h 則理論體積流量 m/h (裕量為5%10%,此處取10%) 每臺容積流量 m/h 根據(jù)給水泵的容積流量和揚程選擇合適的給水泵。3.2 循環(huán)水泵的選擇根據(jù)火力發(fā)電廠設計規(guī)程可知，對單員制供水系統(tǒng)，每臺汽輪機宜裝設2臺循環(huán)水泵，其總出力等于該機組的最大計算用水量。 因為 所以 其中式中 全廠最大用水量，t/h a其它輔助設備用水量占凝汽器所需冷卻水量的百分比取8% dn機組排汽量 m冷卻倍率，取60 每臺循環(huán)水泵的壓頭

28、h0取110mh2o. 理論揚程 m根據(jù)其流量和揚程選擇合適的凝結水泵型號。3.3 凝結水泵的選擇3.3.1 凝結水泵臺數(shù)、容量的選擇 根據(jù)火力發(fā)電廠設計規(guī)程第8.5.1條規(guī)定，凝汽式機組的凝結水泵臺數(shù)、容量按下列要求選擇： （1） 每臺凝汽式機組宜裝設2臺凝結水泵，每臺容量為最大凝結水量的110，大容量機組也可裝設3臺凝結水泵，每臺容量為最大凝結水量的55。 （2）最大凝結水量應為下列各項之和 a 汽輪機最大進汽工況時的凝汽量 b 進入凝汽器的疏水量 c 當?shù)蛪杭訜崞魇杷脽o備用時,可能進入的凝汽器的事故放水量3.3.2 凝結水泵量程的選擇 根據(jù)火力發(fā)電廠設計規(guī)程第8.5.4條規(guī)定，凝汽式機

29、組的凝結水泵量程按下列要求選擇： （1）無凝結水除鹽設備時,凝結水泵的量程應為下列各項之和a 從凝汽器熱井到除氧器、凝結水泵的介質流動阻力,另加1020%的裕量 b 除氧器凝結水處入口與凝汽器熱井最低水位間的水柱靜壓差 c 除氧器最大的工作壓力,另加15%的富裕量 d 凝汽器最高真空 （2） 有凝結水除鹽裝置時,凝結水泵和凝結水升壓泵的揚程參考以上原則，并計入除鹽設備的阻力。1. 凝結水泵壓力計算 入口壓力 出口壓頭 2. 壓力校核 根據(jù)凝結水泵入口壓力查熱力性質表，由差值法求得 m/kg所以3. 揚程計算 揚程 m理論揚程 m(裕量10%15%,取10%) 4.容積流量因為 kg/h 所以

30、m/h 則理論體積流量 m/h (裕量5%10%,取8%) 每臺容積流量 m/h 根據(jù)揚程和容量選擇合適的凝結水泵。第四章 鍋爐燃燒系統(tǒng)的計算4.1 燃料性質及鍋爐各部件的重要參數(shù)1 .設計煤種：淮南煙煤2. 燃料特性參數(shù)： = 20.96%， =64.6% ， =4.25% = 8.2% ， =1.17% ， =0.74% =24300kj/kg =30% ， kkm =1.33. 鍋爐主要技術參數(shù)： 過熱蒸汽出口溫度：=540 給水溫度：=262.4 再熱蒸汽進口溫度：=323 汽包壓力：18.913mpa 再熱蒸汽出口溫度：=540 鍋爐效率：%4. 鍋爐型式： hg1025/16.8-

31、hm11亞臨界一次中間再熱強制循環(huán)汽包爐5. 鍋爐過量空氣系數(shù)及漏風系數(shù) 爐膛出口過量空氣系數(shù)：=120 空氣預熱器漏風系數(shù)：=0.2 制粉系統(tǒng)漏風系數(shù)： 除塵器漏風系數(shù)：0.14.2 燃燒系統(tǒng)的計算表4-1名稱符號單位公式結果燃料低位發(fā)熱量前面計算24300預熱器出口空氣比值采用1.15預熱器空氣進口溫度采用35空氣預熱器進口焓溫焓表272.23冷風溫度采用22冷風焓溫焓表179.87空氣爐外加熱量106.214燃料物理顯熱不考慮燃料支配熱量=+24406.214排煙溫度假設126排煙焓溫焓表1235.67排煙熱損失=4.0機械未完全燃燒熱損失給定1.5化學未完全燃燒熱損失給定0.5鍋爐機組

32、散熱損失查表得0.21灰渣物理熱損失忽略不計總熱損失=+6.21續(xù)表鍋爐機組效率=93.79相對效率0.022保熱系數(shù)效率的相對誤差=0.99776過熱蒸汽出口焓水蒸汽表3401.373給水焓水蒸汽表1146.9再熱汽出口焓水蒸汽表3542.627再熱汽進口焓水蒸汽表3035.818過熱汽流量給定604.481再熱汽流量給定525.415鍋爐機組吸熱量=（-）+（-）452519.761. 鍋爐每小時燃料消耗量式中 -鍋爐蒸發(fā)量 -過熱蒸汽出口焓 -給水焓 -再熱蒸汽流量 -再熱蒸汽出口焓 -低位發(fā)熱量 -鍋爐效率2. 鍋爐計算燃料消耗量式中 -機械未完全燃燒熱損失，查取1.53.理論空氣量的

33、計算 4.理論煙氣容積計算 () 式中 所以 第五章 鍋爐車間輔助設備的選擇5.1 磨煤機選擇目前有關磨煤機的選擇大體是這樣的，對于煤質較硬的無煙煤、貧煤以及雜質較多的劣質煤可以考慮采用筒式鋼球磨；對于可磨性系數(shù)，或灰份以及水分的煙煤和貧煤可以考慮采用中速磨煤機；對于多水分的褐煤，以及可磨性系數(shù)的煙煤可以考慮采用風扇磨。在選用磨煤機的時候還必須結合制粉系統(tǒng)一起考慮?？梢詤⒄斟仩t原理進行選擇。mps磨煤機是一種新型中速磨煤機，它的主要工作部件是磨輥磨環(huán)內有三個磨輥，它們相互間的位置成120角。每個磨輥由于其輥軸位置固定，故只能在原地轉動。電動機通過減速器帶動磨環(huán)轉動，磨環(huán)又帶動磨輥沿自身的軸轉動

34、。碾磨過程中磨輥對磨環(huán)的壓力來自磨輥、支架等的自重和彈簧緊力。彈簧緊力靠作用在上壓盤的液壓缸加壓系統(tǒng)來實現(xiàn)。原煤就在磨輥與磨環(huán)之間被碾壓成煤粉。干燥及輸送過程同其它中速磨一樣。熱空氣從風環(huán)流入磨環(huán)上部空間，既對燃料起到干燥作用，又將制成的煤粉帶到分離器。不合格的煤粉被分離出來飛落回到磨環(huán)內重磨。而煤中不易磨碎的鐵塊、石塊、殲石等雜物則從風環(huán)處落入磨煤機下部由雜物刮板刮至廢物箱內。該型磨煤機與其他類型中速磨相比，其主要優(yōu)點是： 1. 由于輥子外形凸出近于球狀，其滾動阻力較小；由于輥子尺寸大，燃料進入輥下的條件也較好。這些因素有利于使磨煤出力增大和使磨煤單位電耗降低。 2. 由于輥子外形凸出近于球

35、狀，比起平盤磨和碗式磨的錐形輥子，磨損均勻性得到了改善。 3. mps磨無上磨環(huán)，因而也就不存在像e型磨中上磨環(huán)磨損嚴重而又難以處理。 4. mps 磨在容量大型化方面比其他中速磨優(yōu)越。例如要增大單機出力，e型磨鋼球直徑需隨磨環(huán)直徑一道增大而使整個磨煤機的橫向尺寸變大，而 mps 磨在增大輥子直徑時往往可以基本保持原來的橫向尺寸，這對于縮小占地面積，便于大型鍋爐機組多臺磨的合理布置是很有利的 。 5. 碾磨壓力通過彈簧和三根拉緊鋼絲繩直接傳遞到基礎上，可以在輕型機殼的條件下對碾磨部件施加高壓。 mps磨是近二、三十年發(fā)展起來的一種中速磨，由于上述各方面的優(yōu)越性，因此在世界不少國家中已廣泛采用。

36、在我國山西神頭發(fā)電廠引進的捷克200mw汽輪發(fā)電機組采用的磨煤機即為西德拔柏葛公司提供的mps190型中速磨機（型號中的數(shù)字為磨環(huán)滾道中心直徑，單位為cm）。所以我們這里采用的就是中速磨煤機mps 磨。磨煤機出力的校核每臺磨煤機的磨煤量 t/h 式中 儲備系數(shù)。根據(jù)規(guī)程6.2.3=1.20 臺數(shù)，取2臺磨煤機的最佳轉速 r/min出力按下列經(jīng)驗公式計算 式中 磨環(huán)滾道的中心直徑，在此取1980 mm 工作燃料對出力的影響系數(shù),一般取0.9 工作燃料的可磨性系數(shù),取1.5 原煤質量換算系數(shù)(待計算) 煤粉細度，查表得=35%計算如下 式中 實驗室測得可磨性系數(shù)， 水分修正系數(shù) 原煤粒度的修正系數(shù)

37、查鍋爐原理圖513和發(fā)電廠設計技術規(guī)程5.6.1可得：發(fā)電廠采用反擊式碎煤機后一般可使煤快尺寸調節(jié)到2530mm，又規(guī)定：經(jīng)篩、碎后的煤塊大小應適應磨煤機的需要，粒度不宜大于30mm。取 ，查得：=1.0。其中的計算如下 式中 工作基最大水分，可取 煤的分析基水分，=3.6% 煤的平均水分，計算如下 式中 煤粉水分，取工作基內在水分為=1.2% 磨煤機入口的燃料水分 所以 所以選擇合適。5.2 送風機的選擇5.2.1 送風機的選擇原則 根據(jù)規(guī)程6.3.1和6.3.2，送風機的臺數(shù)、風量和壓頭按下列要求確定： (1)每臺鍋爐應裝設有2臺送風機。 (2)送風機的風量的富裕量（510%）取8%，壓頭

38、的富裕量（1015%）取12%。5.2.2 送風機容量的計算式中 送風機容量儲備系數(shù),按規(guī)程取=1.05計算燃料量. 理論空氣量.爐膛出口過量空氣系數(shù),=1.20爐膛漏風系數(shù),=0.05制粉系統(tǒng)漏風系數(shù),=0.1空氣預熱器漏風系數(shù),= 0.2 冷空氣溫度,=22當?shù)卮髿鈮?=735mmhg送風機臺數(shù),=2 5.2.3 送風機壓頭計算式中 冷空氣溫度,=22 當?shù)卮髿鈮?=735 mmhg 壓頭儲備系數(shù),取=110% 風道總阻力,=3200 出廠條件下的流體溫度,=20根據(jù)送風機的容量和壓頭選擇合適的送風機類型。5.3 引風機的選擇5.3.1 引風機臺數(shù)的確定根據(jù)規(guī)程6.3.1和6.3.2，引風

39、機臺數(shù)與送風機臺數(shù)相同為2臺。引風機的型號風量和壓頭的裕量按下列要求選擇：1 當選用高效風機時,應使風機在高效區(qū)運行，經(jīng)技術經(jīng)濟比較后確認。大容量鍋爐的離心式送風機可配用雙速電動機或其它可靠的調速方式。2 當離心式送風機配用雙速電動機時,其低速檔時的風量與壓頭的選擇,應根據(jù)機組的運行方式，通過技術經(jīng)濟比較后確定。5.3.2 引風機入口實際煙氣量實際煙氣容積 式中 理論空氣量 理論煙氣容積 爐膛出口過量空氣系數(shù)， 式中 容量儲備系數(shù),=1.08 引風機臺數(shù),=2 計算煤耗量 實際煙氣容積，nm/kg 空氣預熱器至引風機一段煙道的漏風系數(shù)（煙道漏風系數(shù)加除塵器的漏風系數(shù)） 1kg燃料燃燒時的理論空

40、氣需要量，nm 引風機處的煙氣溫度，5.3.3 引風機的壓頭計算式中 壓力儲備系數(shù),=1.12 煙道總阻力,=2500pa 排煙溫度，155 理論排煙溫度，200 當?shù)卮髿鈮海?35 mmhg.pa 根據(jù)引風機流量和壓頭選擇合適的引風機。第六章 全面性熱力系統(tǒng)的擬定6.1 全面性熱力系統(tǒng)的擬定依據(jù)一、擬定依據(jù)l已擬訂的原則性助系統(tǒng)；2已選擇的輔助設備；3參考同型式同容量同參數(shù)的發(fā)電廠有關設計資料；4參考教材全面性熱力系統(tǒng)。6.2 全面性熱力系統(tǒng)擬定內容一、主蒸汽管道及再熱蒸汽管道旁路系統(tǒng) 根據(jù)火力發(fā)電廠設計技術規(guī)程第8.2.l規(guī)定主蒸汽系統(tǒng)應按下列原則選擇：1對裝有高壓凝汽式機組的發(fā)電廠可采用

41、單元制式母管制系統(tǒng)；2對裝有中間再熱凝汽式或中間再熱供熱式機組的發(fā)電廠應采用單元制系統(tǒng)。二、主蒸汽管道系統(tǒng)1型式：簡單經(jīng)濟安全運行要求采用單元制系統(tǒng)2特點：（1）優(yōu)點：此系統(tǒng)最簡單管道最短管道附件少投資最省而該系統(tǒng)本身事故的可能性也最小，便于機、爐、電的集中控制；（2）缺點：主要是任一主要設備發(fā)生事故時整個單元都要被迫停止運行而相鄰單元之間不能互相支援，機爐之間也不能切換運行；（3）再熱機組單元制的主蒸汽(包括再熱蒸汽)管路又可分為單管、雙管兩種系統(tǒng)，為了避免因管壁厚、直徑大的主蒸汽管和再熱蒸汽，又要求管道壓力損失小，我國再熱式機組的主蒸汽管路多采用雙管系統(tǒng)，即從過熱器引出兩根主蒸汽管道分左右

42、兩側進入高壓缸兩側的自動主汽門，高壓缸排汽也分兩路進入再熱器，再熱后的蒸汽仍分左右兩側沿四根管子經(jīng)中壓缸兩側的中壓聯(lián)合汽門進入中壓缸；（4）為了防止兩根蒸汽管溫度偏差太大可在靠近主汽門處的兩根蒸汽管之間裝聯(lián)絡。三、再熱蒸汽管道系統(tǒng)1蒸汽中間再熱方式采用鍋爐再循環(huán)在汽輪機高壓缸作功后的排汽進入鍋爐再熱后進入中壓缸作功。2特點：（1）優(yōu)點：采用合理的再熱壓力有可能使總經(jīng)濟性相對提高6-8；（2）缺點： 蒸汽在管路中流動產(chǎn)塵壓力降使再熱經(jīng)濟效益減少10-15； 再熱蒸汽管道的重量和價格都相當高，由于再熱器和再熱管道中存有大量蒸汽，因此，當山負荷意外中斷時，這部分蒸汽有引起汽輪發(fā)電機超速的危險，為了保

43、證安全汽輪機必須配備靈敏度高和可靠性大的調節(jié)系統(tǒng)，并且增設必要的旁路系統(tǒng)； 采用再熱蒸汽系統(tǒng)是為了提高發(fā)電廠的熱經(jīng)濟性和適應大機組發(fā)展的需要，另外也使排汽溫度不超過允許的限度，改善末級葉片的工作條件。四、再熱機組旁路系統(tǒng) 根據(jù)火力發(fā)電廠設計技術規(guī)程第8.8.2條規(guī)定：中間再熱機組旁路的設置及其型式內容和控制水平應根據(jù)汽輪機及鍋爐的型式、結構、性能及電網(wǎng)對機組運行方式的要求確定，其容量宜為鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的30如設備條件具備，經(jīng)設計任務書明確說明機組必須具備兩班制運行甩負荷帶廠用電或停機不停爐的功能時，旁路容量可加大到鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量的40-50。1型式采用二級串聯(lián)旁路系統(tǒng)； 2作用適應滑參數(shù)啟停需要加快升速保護再熱器回收工質與熱量降低噪音；3特點：與三級旁路比較較簡鞋且容量大，當機組將多余蒸汽排入凝汽器時，回收工質，i級旁路減溫水來自凝結水泵出口，為方便于啟停時暖管安裝時應使用旁路盡可能靠近汽機。五、給水管道系統(tǒng) 根據(jù)火力發(fā)電廠設計技術規(guī)程第8.3.1條規(guī)定：給水系統(tǒng)按下列原則選擇：1對裝有高壓供熱式機組的發(fā)電廠應采用母管制2對裝有高壓凝汽式機組的發(fā)電廠可采用單元制，擴大單元制和母管制系統(tǒng)3對裝有中間再熱凝汽式或中間再熱式機組的發(fā)電廠應