2015化工原理復(fù)習(xí)題

1、填空題1流體在圓形直管中作層流流動(dòng)，如果流量等不變，只是將管徑增大一倍，則阻力損失為 原來(lái)的。2. 某設(shè)備上，真空度的讀數(shù)為80mmHg其絕壓=Pa.該地區(qū)的大氣壓為720mmH。3. 常溫下水的密度為1000kg/m3，粘度為1cp,在管徑為25*2.5mm的管內(nèi)以3m/s速度流動(dòng)，其流動(dòng)類(lèi)型為。4. 當(dāng)流體在管內(nèi)流動(dòng)時(shí)，若要測(cè)取管截面上流體的速度分布，應(yīng)選用 流量計(jì)測(cè)量。5. 氣體的粘度隨溫度的升高而 水的粘度隨溫度的升高 。6. 傳熱的基本方式為.。7. 蒸汽冷凝有二種方式，即 和 其中，由于，其傳熱效果好。8. 離心泵用出口閥調(diào)節(jié)流量實(shí)質(zhì)上是改變 曲線，用改變轉(zhuǎn)速來(lái)調(diào)節(jié)流量實(shí)質(zhì)上是改變

2、曲線。9列管換熱器中，用飽和水蒸汽加熱空氣?？諝庾吖軆?nèi)，蒸汽走管間，則管壁溫度接近 的溫度，總傳熱系數(shù)接近 的對(duì)流傳熱系數(shù)。10. 在重力沉降操作中，影響沉降速度的因素主要有 、和。11. 離心泵的效率n和流量Q的關(guān)系為。12. 若沉降室高度降低，則沉降時(shí)間 ;生產(chǎn)能力。（增加，不變或者下降）13. 精餾塔有種進(jìn)料熱狀況，其中進(jìn)料的q值最大，進(jìn)料溫度泡點(diǎn)溫度。14. 在逆流吸收塔中，用清水吸收混合氣中的溶質(zhì)組分。其液氣比L/V為2.7，平衡關(guān)系為丫=1.5X。若溶質(zhì)的回收率為90%則操作液氣比與最小液氣比之比值 。15. 一維穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)傅立葉定律的表達(dá)式為 。16. 離心泵通常采用 調(diào)節(jié)流量；

3、往復(fù)泵采用 調(diào)節(jié)流量。17. 用管子從高位槽放水，當(dāng)管徑增大一倍時(shí)，則水的流量為原來(lái)流量的 倍，假定液面高度、管長(zhǎng)、局部阻力及摩擦系數(shù)均不變。18. 流體在管路中典型流動(dòng)形態(tài)有 和 種，一般以 區(qū)分，前者值為，后者值為而兩者的本質(zhì)區(qū)別在于流體流動(dòng)時(shí)19. 有相變時(shí)的對(duì)流傳數(shù)系數(shù)比無(wú)相變時(shí) 粘度值大，對(duì)流傳熱系數(shù)；熱壁面在冷空氣之下比熱壁面在冷空氣之上時(shí)對(duì)流傳熱系數(shù)。20. 某容器內(nèi)的絕對(duì)壓強(qiáng)為 200 kPa，當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?01.3 kPa,則表壓為。21. 某設(shè)備的表壓強(qiáng)為100 kPa，則它的絕對(duì)壓強(qiáng)為kPa;另一設(shè)備的真空度為400 mmHg，則它的絕對(duì)壓強(qiáng)為 kPa （當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?0

4、1.33 kPa）22. 精餾和普通蒸餾的根本區(qū)別在于 ;平衡蒸餾（閃蒸）與簡(jiǎn)單蒸餾（微分蒸餾）的區(qū)別是23. 雙組分精餾，相對(duì)揮發(fā)度的定義為 a 其值越表明兩組分越。a= 1時(shí)，貝卩兩組分。24. 精餾的原理是，實(shí)現(xiàn)精餾操作的必要條件是和。25. 精餾計(jì)算中，q值的含義是，其它條件不變的情況下q值越明精餾段理論塔板數(shù)越 ，q線方程的斜率（一般）越。當(dāng)泡點(diǎn)進(jìn)料時(shí)，q =,q線方程的斜率=。26. 最小回流比是指 ，適宜回流比通常取為 倍最小回流比。27. 氣液兩相呈平衡狀態(tài)時(shí)，氣液兩相溫度 ，液相組成 相組成。28. 吸收過(guò)程中，若減小吸收劑用量，操作線的斜率 _ _，吸收推動(dòng)力 。29. 吸

5、收操作一般用于分離 ，其原理是來(lái)達(dá)到分離的目的。30.精餾操作一般用于分離 ，其原理是來(lái)達(dá)到分離的目的。31. 全回流（R=）時(shí)，精餾段操作線的斜率為，提餾段操作線的斜率為 ，對(duì)相同xD和xW部分回流比全回流所需的理論板數(shù) 。32. 寫(xiě)出浮閥塔三種不正常操作情況：;。33. 吸收操作是吸收質(zhì)從 專(zhuān)移到的傳質(zhì)過(guò)程。在吸收操作中壓力溫度將有利于吸收過(guò)程的進(jìn)行34. 對(duì)易溶氣體的吸收過(guò)程，阻力主要集中于 。35. 在吸收過(guò)程中，KY和ky是以 和 推動(dòng)力的吸收系數(shù)，它們的單位是 和036. 在吸收過(guò)程中，若減小吸收劑的用量，操作線的斜率 ，吸收推動(dòng)力 o37. 牛頓粘性定律，粘度在SI制中的單位是o

6、tr38. 等邊三角形的邊長(zhǎng)為a,其當(dāng)量直徑為選擇題1、如圖理想流體從下向上在傾斜變徑管中流動(dòng)，則U型壓差計(jì)的讀數(shù)R的大小反映情況 o(A) A、B兩截面間的動(dòng)能變化和位能變化之和(B) A、B兩截面間的流動(dòng)阻力損失和動(dòng)能變化之和(C) A、B兩截面間的壓差值(D) A、B兩截面間的流動(dòng)阻力損失2、某一套管換熱起，由管間的飽和蒸汽加熱管內(nèi)空氣，設(shè)飽和蒸汽溫度為100C，空氣進(jìn)口溫度為20r，出口溫度為80C，問(wèn)此換熱器的管壁溫度應(yīng)是 0(A) 接近空氣平均溫度(B)接近飽和蒸汽和空氣的平均溫度(C) 接近飽和蒸汽溫度(D)以上均不正確3、以下有關(guān)干燥的說(shuō)法，正確的是： o(A) 恒速干燥階段除

7、去的濕份是物料的自由水(B) 恒速干燥階段除去的濕份包含全部自由水和部分結(jié)合水(C) 恒速干燥階段除去的水分包含全部自由水和全部結(jié)合水(D) 降速干燥除去的濕份是物料的部分結(jié)合水。4. 在討論旋風(fēng)分離器分離性能時(shí)，臨界直徑這一術(shù)語(yǔ)是指 oA. 旋風(fēng)分離器效率最高時(shí)的旋風(fēng)分離器的直徑B. 旋風(fēng)分離器允許的最小直徑C. 旋風(fēng)分離器能夠全部分離出來(lái)的最小顆粒的直徑D. 能保持滯流流型時(shí)的最大顆粒直徑5. 旋風(fēng)分離器的總的分離效率是指 oA. 顆粒群中具有平均直徑的粒子的分離效率B. 顆粒群中最小粒子的分離效率C. 不同粒級(jí)(直徑范圍)粒子分離效率之和D. 全部顆粒中被分離下來(lái)的部分所占的質(zhì)量分率6.

8、 某泵在運(yùn)行1年后發(fā)現(xiàn)有氣縛現(xiàn)象，應(yīng) oA. 停泵，向泵內(nèi)灌液B.降低泵的安裝高度C.檢查進(jìn)口管路有否泄漏現(xiàn)象 D.檢查出口管路阻力是否過(guò)大開(kāi)大出口閥門(mén),7用離心泵將水池的水抽吸到水塔中， 若離心泵在正常操作范圍內(nèi)工作, 將導(dǎo)致oA. 送水量增加，整個(gè)管路壓頭損失減??；B. 送水量增加，整個(gè)管路壓頭損失增大；C. 送水量增加，泵的軸功率不變；D. 送水量增加，泵的軸功率下降。8.層流與湍流的本質(zhì)區(qū)別是： oA. 湍流流速大于層流流速；B. 流道截面積大的為湍流，截面積小的為層流；C. 層流的雷諾數(shù)小于湍流的雷諾數(shù);D.層流無(wú)徑向脈動(dòng)，而湍流有徑向脈動(dòng)。9. 用離心泵在兩個(gè)敞口容器間輸送液體。若

9、維持兩容器的液面高度不變，則當(dāng)輸送管道上的閥門(mén)關(guān)小后，管路總阻力將。A.增加;B.不變；C.減小；D.不確定。10.離心泵的效率n和流量Q的關(guān)系為。A. Q增大，n增大;B. Q增大，n先增大后減??；C. Q增大，n減??；D. Q增大，n先減小后增大。11飽和空氣在恒壓下冷卻，溫度由ti降至t2，其相對(duì)濕度（），絕對(duì)濕度H（），露點(diǎn) td。A.增加 B.減小C.不變D.無(wú)法確定12. 離心泵原來(lái)輸送水時(shí)的流量為qv，現(xiàn)改用輸送密度為水的1.2倍的水溶液，其它物 理性質(zhì)可視為與水相同，管路狀況不變，流量。A.增大 B.減小 C.不變 D.無(wú)法確定13. 在一維穩(wěn)態(tài)多層平壁熱傳導(dǎo)時(shí)，各層的溫度差正

10、比于各層的。A）導(dǎo)熱系數(shù)；B）密度；C）熱阻；D）傳熱面積14. 對(duì)一臺(tái)正在工作的列管式換熱器，已知al = 11600 W?m?K-1 ，a2 =116 W?mK：要提高總傳熱系數(shù)（K）,最簡(jiǎn)單有效的途徑是。A.設(shè)法增大al B.設(shè)法增大a2 C.同時(shí)增大a1和a2 D.不確定15. 若要求雙組分混合液分離成兩個(gè)較純的組分，則應(yīng)采用。A.平衡蒸餾B.簡(jiǎn)單蒸餾C.精餾16. 操作中的精餾塔，若增大回流比，其他操作條件不變，則精餾段的液氣比 ,，塔 頂餾出液組成 。A.增大；B.減??；C.不變；D.不確定17. 某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，液相組成xa= 0.6相應(yīng)的泡點(diǎn)為ti,與之相平

11、衡的氣相組成 y= 0.7，相應(yīng)的露點(diǎn)為12,貝L_。A. ti = 12 ； B. t iV 12 ； C. ti 12； D. 不能判斷18. 兩組分物系的相對(duì)揮發(fā)度越小，貝表示分離該物系 _。A. 容易 B. 困難 C. 完全 D. 不完全19. 操作中的精餾塔，若減小回流比，其他操作條件不變，則精餾段的液氣比_,塔頂餾出液組成 。A. 增大 B. 減小 C. 不變 D. 不確定20. 在精餾塔的圖解計(jì)算中，若進(jìn)料熱狀況變化，將使。A.平衡線發(fā)生變化B.操作線與q線變化C.平衡線和q線變化D.平衡線和操 作線變化21. 對(duì)接近常壓的低組成溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)當(dāng)溫度升高時(shí)，亨利系數(shù)E將，相平

12、衡常數(shù)m將，溶解度系數(shù)H將。A. 增大； B. 不變； C. 減?。?D. 不確定22. 若某氣體在水中的溶解度系數(shù) H非常大，則該氣體為。A. 易溶氣體； B. 難溶氣體； C. 中等溶解度氣體； D. 不確定23. 在吸收操作中，以氣相組成差表示的吸收塔某一截面上的總推動(dòng)力為 。A. Y* Y；B.Y Y* ； C. YiY; D. Y Yi24. 在吸收操作中，以液相組成差表示的吸收塔某一截面上的總推動(dòng)力為 。A. X* X B. X X* C. X i X D. X X i25. 在一定空氣狀態(tài)下， 用對(duì)流干燥方法干燥濕物料時(shí)， 能除去的水分為 ，不能除去的水分為 。A.平衡水分B.結(jié)

13、合水分 C.非結(jié)合水分D. 自由水分26. 空氣的濕含量一定時(shí)，其溫度愈高，則它的相對(duì)濕度_A.愈高B. 愈低C.不變27. 在吸收塔中，隨著溶劑溫度升高，氣體在溶劑中的溶解度將會(huì) A.增加B.不變C .減小D.不能確定28. 吸收操作的作用是分離A氣體混合物 B液體混合物C互不相溶的液體混合物D氣液混合物30. 根據(jù)雙膜理論，當(dāng)被吸收組分在液體中溶解度很小時(shí)，以液相濃度表示得傳質(zhì)總系數(shù)KlA.大于液相傳質(zhì)分系數(shù)k l B.近似等于液相傳質(zhì)分系數(shù)kL C.大于氣相傳質(zhì)分系數(shù) kG D.近似等于氣相傳質(zhì)分系數(shù)kG29. 根據(jù)雙膜理論，吸收質(zhì)從氣相主體轉(zhuǎn)移到液相主體整個(gè)過(guò)程的阻力可歸結(jié)為0A.兩相

14、界面存在的阻力B.氣液兩相主體中的擴(kuò)散的阻力 C.氣液兩相滯流層中分子擴(kuò)散的阻力 D .氣相主體的渦流擴(kuò)散阻力31. 對(duì)某一汽液平衡物系，在總壓一定時(shí)，溫度升高，則亨利系數(shù) A.變小 B .增大 C .不變 D .不確定32. 根據(jù)雙膜理論，在氣液接觸界面處0Api=Ci Bp i Ci Cpi v Ci Dpi=Ci/H33. 物質(zhì)在空氣中的分子擴(kuò)散系數(shù)隨壓強(qiáng)的增大而 ，隨溫度的升高而 。A增大B不變C減小D無(wú)法判斷34. 根據(jù)雙膜理論，在氣液接觸界面處 。A、氣相組成小于液相組成B、氣相組成大于液相組成 C、氣相組成等于液相組成D、氣相組成與液相組成平衡35. 為使操作向有利于吸收的方向進(jìn)

15、行，采取的措施是 。A、加壓和升溫 B、減壓和升溫 C、加壓和降溫 D、減壓和降溫36. 對(duì)難溶氣體的吸收過(guò)程，傳質(zhì)阻力主要集中于 。A、氣相一側(cè) B、液相一側(cè) C、氣液相界面處 D、無(wú)法判斷.37. 在吸收過(guò)程中，將使體系的相平衡常數(shù) m減小。A、加壓和升溫 B、減壓和升溫 C、加壓和降溫 D、減壓和降溫38. 對(duì)易溶氣體的吸收過(guò)程，傳質(zhì)阻力主要集中于 。A、氣相一側(cè) B、液相一側(cè) C、氣液相界面處 D、無(wú)法判斷39. 某吸收過(guò)程，已知?dú)饽の障禂?shù)kY為2kmol/ (m2.h)，液膜吸收系數(shù)kx為4 kmol/(m2.h),由此判斷該過(guò)程為。A.氣膜控制B.液膜控制.C.不能確定 D.雙膜

16、控制40. 某精餾塔內(nèi)，進(jìn)料熱狀況參數(shù)為1.65，由此可判定物料以_方式進(jìn)料。A飽和蒸汽B飽和液體 C過(guò)熱蒸汽 D冷流體41. 含水濕物料與一定狀態(tài)下的空氣(非飽和狀態(tài)下的)相接觸，能被除去的水分為。（A）結(jié)合水分和非結(jié)合水分;（B）平衡水分和自由水分;（C）非結(jié)合水分和部分結(jié)合水分；（D） 部分平衡水分和自由水分;簡(jiǎn)答題1、離心泵的主要性能參數(shù)是什么？轉(zhuǎn)速對(duì)離心泵的性能有何影響？2、分別解釋干球溫度、濕球溫度、絕對(duì)飽和溫度、露點(diǎn)的定義及其之間關(guān)系3、離心泵中后彎葉片有什么優(yōu)點(diǎn)和缺點(diǎn)？4強(qiáng)化傳熱的途徑有幾種：5. 簡(jiǎn)述輻射傳熱中黑體和灰體的概念6. 傳熱按機(jī)理有幾種？7. 何謂氣縛現(xiàn)象？產(chǎn)生原

17、理？如何防止？8何謂沉降？沉降可分為哪幾類(lèi)？何謂重力沉降速度？9. 在列管式換熱器中，用飽和蒸汽加熱空氣，問(wèn)：（1）傳熱管的壁溫接近于哪一種流體的溫度？（2）傳熱糸數(shù)K接近于哪一種流體的對(duì)流傳熱膜糸數(shù)？（3）那一種流體走管程？那一種流體走管外？為什么？10. 換熱器的設(shè)計(jì)中為何常常采用逆流操作？11. 濕空氣的干球溫度、濕球溫度、露點(diǎn)在什么情況下相等？什么情況下不等，大小關(guān)系如12. 濕空氣在進(jìn)入干燥器前，往往進(jìn)行預(yù)熱，這樣做有什么好處？13. 精餾塔在一定條件下操作，若回流液由飽和液體改為冷液時(shí)，其塔頂產(chǎn)品組成有何變 化？為什么？計(jì)算題1、料液自高位槽流入精餾塔，如附圖所示。塔內(nèi)壓強(qiáng)為1.9

18、6X 104Pa （表壓），輸送管道為 36X 2mm無(wú)縫鋼管，管長(zhǎng)8m。管路中裝 有90標(biāo)準(zhǔn)彎頭兩個(gè)，180回彎頭一個(gè)，球心閥（全開(kāi)）一個(gè)。 為使料液以3m3/h的流量流入塔中，問(wèn)高位槽應(yīng)安置多高？（即位 差Z應(yīng)為多少米）。料液在操作溫度下的性質(zhì)：密度 p =861kg/m3； 粘度卩=0.643 X 10一 3Pa s。假設(shè)無(wú)縫鋼管的絕對(duì)粗糙度為&=0.3mm。2高位槽內(nèi)的水面高于地面 8m,水從 108X 4mm的管 路中流出，管路出口高于地面2m。在本題中，水流經(jīng)系統(tǒng)的能量損失可按hf=6.5u2計(jì)算，其中u為水在管內(nèi) 的流速，試計(jì)算：（1）A A截面處水的流速；（2）出口水的流量，以

19、m3/h計(jì)。3用離心泵把20r的水從貯槽送至水洗塔頂部，槽內(nèi)水 位維持恒定。各部分相對(duì)位置如圖所示。管路的直徑均 為 76X 2.5mm,在操作條件下，泵入口處真空表讀數(shù) 為24.66X 103Pa,水流經(jīng)吸入管與排出管（不包括噴頭） 的阻力損失可分別按hfi=2u2與hf2=10u2計(jì)算。式中u為 吸入管或排出管的流速。排出管與噴頭連接處的壓強(qiáng)為 98.07X 103Pa （表壓）。試求泵的有效功率。4. 有兩湍流液體在逆流套管換熱器內(nèi)換熱，兩流體的傳 熱膜系數(shù)均為500 W m 2 K 1，流體的密度為L(zhǎng)f11-A1000kg m 3，平均恒壓熱容均為4000J kg 1 K 1，流量為1

20、.0L/S，換熱器面積為20m2， 熱流體的初始溫度為120C，冷流體的初始溫度為20C，分別求冷、熱流體的出口溫度。（管壁熱阻可以忽略）5.在一傳熱面積為15.8m2的逆流套管換熱器中，用油加熱冷水。油的流量為2.85kg/s，進(jìn)口溫度為110C ;水的流量為0.667kg/s,進(jìn)口溫度為35C。油和水的平均比熱容分別 為1.9kJ/（kgC）及4.18 kJ/（kgC）。換熱器的總傳熱系數(shù)為 320W/ （m2C）試求水 的出口溫度及傳熱量。6.有一臺(tái)運(yùn)轉(zhuǎn)中的單程逆流列管式換熱器， 熱空氣在管程由120C降至80C，其對(duì)流傳 熱系數(shù)a 1=50W/ （m2 -K）。殼程的冷卻水從15C升至

21、90C，其對(duì)流傳熱系數(shù)a 2=2000W/（m2 K），管壁熱阻及污垢熱阻皆可不計(jì)。當(dāng)冷卻水量增加一倍時(shí)，試求水和空氣 的出口溫度t2和T2，忽略流體物性參數(shù)隨溫度的變化；傳熱速率Q比原來(lái)增加了多少？7.有一列管式換熱器，由38根 25mmX 2.5mm的無(wú)縫鋼管組成。苯在管內(nèi)流動(dòng)，由20C被加熱至80C，苯的流量為8.32kg/s。外殼中通入水蒸氣進(jìn)行加熱。試求管壁對(duì)苯 的傳熱系數(shù)。當(dāng)苯的流量提高一倍，傳熱系數(shù)有何變化。8.在預(yù)熱器內(nèi)將壓強(qiáng)為101.3kPa的空氣從10C加熱到50C。預(yù)熱器由一束長(zhǎng)度為1.5m， 直徑為 86X 1.5mm的錯(cuò)列直立鋼管所組成。空氣在管外垂直流過(guò)，沿流動(dòng)方向

22、共有 15行，每行有管子20列，行間與列間管子的中心距為110mm?？諝馔ㄟ^(guò)管間最狹處的 流速為8m/s。管內(nèi)有飽和蒸氣冷凝。試求管壁對(duì)空氣的平均對(duì)流傳熱系數(shù)。9.熱空氣在冷卻管管外流過(guò)，a 2=90W/ （m2C）,冷卻水在管內(nèi)流過(guò)，a i=1000W/ （m2 C） o 冷卻管外徑 do=16mm,壁厚 b=1.5mm,管壁的入=40W/ （m C） 0 試求： 總傳熱系數(shù)Ko； 管外對(duì)流傳熱系數(shù)a 2增加一倍，總傳熱系數(shù)有何變化？ 管內(nèi)對(duì)流傳熱系數(shù)a i增加一倍，總傳熱系數(shù)有何變化？10.有一碳鋼制造的套管換熱器，內(nèi)管直徑為 89mm x 3.5mm,流量為2000kg/h的苯 在內(nèi)管中

23、從80C冷卻到50C。冷卻水在環(huán)隙從15C升到35C。苯的對(duì)流傳熱系數(shù) a h=230W/ （m2 K），水的對(duì)流傳熱系數(shù)a c=290W/ （ m2 K）。忽略污垢熱阻。試求： 冷卻水消耗量；并流和逆流操作時(shí)所需傳熱面積；如果逆流操作時(shí)所采用的傳熱面 積與并流時(shí)的相同，計(jì)算冷卻水出口溫度與消耗量，假設(shè)總傳熱系數(shù)隨溫度的變化忽略 不計(jì)。12. 用軸功率為0.55kW的離心泵，將敞口儲(chǔ)槽中的液體輸送至表壓為90 kPa的密閉高位槽中。已知液體的流量為4 m3/h，密度為1200 kg/m3、粘度為0.96 10 3Pa- s ;輸送管 路（可按光滑管考慮）的內(nèi)徑為 32 mm，管路總長(zhǎng)度為50

24、m （包括管件、閥門(mén)等當(dāng)量 長(zhǎng)度）；兩槽液位維持恒定的高度差 15 m。試計(jì)算該離心泵的效率。13.每小時(shí)將2X 104kg、45C氯苯用泵從反應(yīng)器A輸送到高位槽B （如圖所示）， 管 出口處距反應(yīng)器液面的垂直高度為 15m，反應(yīng)器液面上方維持26.7kPa的絕壓，高位槽液面上方為大氣壓，管子為 ？76mm x4mm、長(zhǎng)26.6m的不銹鋼管，管壁絕對(duì)粗糙度為0.3mm。管線上有兩個(gè)全開(kāi)的閘閥、5個(gè)90標(biāo)準(zhǔn)彎頭。45C氯苯的密度為1075 kg m-3，粘度為6.5 X0-4 Pas。泵的效率為70%，求泵的軸功 率。附：各局部阻力系數(shù)全開(kāi)閘閥Z = 0.1790 C標(biāo)準(zhǔn)彎頭Z = 0.75摩擦

25、系數(shù)計(jì)算式入=0.1（才+ Re嚴(yán)13. 每小時(shí)將15000kg含苯40% （質(zhì)量，下同）和 甲苯60%的溶液，在連續(xù)精餾塔中進(jìn)行分離，要求 釜?dú)堃褐泻讲桓哂?%，塔頂餾出液中苯的回收率 為97.1%。試求餾出液和釜?dú)堃旱牧髁考敖M成， 以摩 爾流量和摩爾分率表示。14. 甲醇和乙醇形成的混合液可認(rèn)為是理想物系，20C時(shí)乙醇的蒸氣壓為 5.93KPa,甲醇為11.83kPa試求（1）兩者各用100g液體，混合而成的溶液中甲醇和乙醇的摩爾分率各為多少？（2）汽液平衡時(shí)系統(tǒng)的總壓和各自的分壓為多少？氣相組成為多少？15由正庚烷和正辛烷組成的溶液在常壓連續(xù)精餾塔中進(jìn)行分離?；旌弦旱馁|(zhì)量流量為 500

26、0kg/h，其中正庚烷的含量為 30% （摩爾百分?jǐn)?shù)，下同），要求餾出液中能回收原料 中88%的正庚烷，釜液中含正庚烷不高于 5%。試求餾出液的流量及組成，分別以質(zhì)量 流量和質(zhì)量分率表示。16將含 24%（摩爾百分?jǐn)?shù)，下同）易揮發(fā)組分的某液體混合物送入連續(xù)精餾塔中。要求餾出液含 95%易揮發(fā)組分，釜液含 3%易揮發(fā)組分。送至冷凝器的蒸氣摩爾流量為850kmol/h，流入精餾塔的回流液為 670kmol/h。試求（ 1）每小時(shí)能獲得多少 kmol 的餾出液？多少 kmol 的釜液？（2）回流比 R= ？17有10000kg/h含物質(zhì)A （摩爾質(zhì)量為78） 0.3 （質(zhì)量分率，下同）和含物質(zhì)B （

27、摩爾 質(zhì)量為90）0.7的混合蒸氣自一連續(xù)精餾塔底送入。若要求塔頂產(chǎn)品中物質(zhì) A的濃度為 0.95,釜液中物質(zhì)A的濃度為0.01，試求（ 1）進(jìn)入冷凝器的蒸氣量為多少？以摩爾流量表示之。（ 2）回流比 R 為多少？18. 總壓為101.325kPa溫度為20C時(shí)，1000kg水中溶解15kg NH3,此時(shí)溶液上方氣相中NH3的平衡分壓為2.266kPa。試求此時(shí)之溶解度系數(shù) H、亨利系數(shù)E、相平衡常數(shù)m。19. 含氨極少的空氣于101.33kPa 20T被水吸收。已知?dú)饽髻|(zhì)系數(shù)kG=3.15X 10-6kmol/ （m2 kPa）,液膜傳質(zhì)系數(shù) kL=1.81X 10-4kmol/（m2 s

28、 kmol/m3）,溶解度系數(shù) H=1.5kmol/ （m3 - kPa）。氣液平衡關(guān)系服從亨利定律。求：氣相總傳質(zhì)系數(shù) Kg、Ky;液相總傳質(zhì)系數(shù) KL、 KX。20. 在一填料層高度為5m的填料塔內(nèi)，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵腥苜|(zhì)組分。當(dāng)液氣比為1.0 時(shí)，溶質(zhì)回收率可達(dá) 90%。在操作條件下氣液平衡關(guān)系為 丫=0.5X。現(xiàn)改用另一種性能 較好的填料，在相同的操作條件下，溶質(zhì)回收率可提高到95%，試問(wèn)此填料的體積吸收總系數(shù)為原填料的多少倍？21. 在一逆流操作的填料塔中， 用循環(huán)溶劑吸收氣體混合物中溶質(zhì)。 氣體入塔組成為 0.025 （摩爾比，下同），液氣比為1.6,操作條件下氣液平衡關(guān)系為 Y

29、=1.2X。若循環(huán)溶劑組成 為 0.001，則出塔氣體組成為 0.0025，現(xiàn)因脫吸不良，循環(huán)溶劑組成變?yōu)?.01，試求此時(shí)出塔氣體組成。22. 某混合氣體中含2% （體積）CO2,其余為空氣?；旌蠚怏w的溫度為 30E，總壓強(qiáng)為 5X 1.013X 105Pao從手冊(cè)中查得30E時(shí)CO2在水中的亨利系數(shù) E=1.41X 106mmHg。試 求溶解度系數(shù)H，kmol /m3 - kPa）及相平衡常數(shù)m，并計(jì)算100g與該氣體相平衡的水 中溶有多少克 CO2。23. 在1.013X 105Pa、0C下的O2下的O2與CO混合氣體中發(fā)生穩(wěn)定擴(kuò)散過(guò)程。 已知相 距0.2cm的兩截面上O2的分壓分別為1

30、00和50Pa,又知擴(kuò)散系數(shù)為0.18cm2/s，試計(jì)算 下列兩種情形下O2的傳遞速率kmol/ / m2 - s）:/1） O2與CO兩種氣體作等分子反向擴(kuò)散；（ 2） CO 氣體為停滯組分。24. 在一連續(xù)精餾塔中分離某理想二元混合物。已知原料液流量為 100kmol/h，其組成為 0.5 （易揮發(fā)組分的摩爾分率，下同）；塔頂餾出液流量為50kmol/h，其組成為0.96;泡 點(diǎn)進(jìn)料；塔頂采用全凝器，泡點(diǎn)回流，操作回流比為最小回流比的 1.5 倍；操作條件下 平均相對(duì)揮發(fā)度為 2.1，每層塔板的氣相默弗里板效率為 0.5。（1）計(jì)算釜?dú)堃航M成；（2）求精餾段操作線方程；（ 3）若經(jīng)過(guò)精餾段第 n 塊實(shí)際板液相組成降低了 0.01，求經(jīng)過(guò)該板氣相組成的最大變 化量。25. 在總壓為 110.5 kPa 的條件下，采用填料塔用清水逆流吸收混于空氣中的氨氣。測(cè)得在塔的某一截面上，氨的氣、液相組成分別為