回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規(guī)程

1、回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規(guī)程 中華人民共和國行業(yè)標準 回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規(guī)程 Technical Specification for Inspection of Concrete CompressiveStrength by Rebound Method JGJ/T 23-2001關于發(fā)布行業(yè)標準回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規(guī)程的通知 建標 2001134 號根據(jù)建設部關于印發(fā) 一九九九年工程建設城建、建工行業(yè)標準制 訂、修訂計劃 的通知 ( 建標1999309 號)的要求由陜西省建筑科 學研究設計院主編的回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規(guī)程，經(jīng)審 查，批準為行業(yè)標準，該標準編號為

2、JGJ/T23-2001 ， 自 2001 年 10 月 1 日起施行。原行業(yè)標準回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規(guī) 程 (JGJ/T23-92) 同時廢止。 本標準由建設部建筑工程標準技術歸口單位中國建筑科學研究院負 責管理，陜西省建筑科學研究設計院負責具體解釋， 建設部標準定額 研究所組織中國建筑工業(yè)出版社出版。中華人民共和國建設部 2001 年 6 月 29 日根據(jù)建設部建標 1999309 號文的要求，規(guī)程編制組經(jīng)廣泛調(diào)查研 究，認真總結實踐經(jīng)驗， 并在廣泛征求意見的基礎上， 修訂了本規(guī)程。 本規(guī)程的主要技術內(nèi)容是 :1 總則；2 術語、符號； 3 回彈儀；4 檢 測技術；5 回彈值計算；

3、 6 測強曲線； 7 混凝土強度的計算。 本規(guī)程修訂的主要技術內(nèi)容是 :1. 規(guī)定了混凝土回彈儀的檢定方法應 按照國家現(xiàn)行標準混凝土回彈儀 JJG817 執(zhí)行； 2.檢測泵送混凝 土制作的構件強度時應予修正； 3. 擴大了統(tǒng)一測強曲線的適用范圍； 4. 改變了構件強度推定值的方法。 本規(guī)程由建設部建筑工程標準技術歸口單位中國建筑科學研究院歸 口管理，授權由主編單位負責具體解釋。本規(guī)程主編單位是 :陜西省建筑科學研究設計院 （地址: 西安市環(huán)城西 路北段 272號 郵政編碼 :710082）本規(guī)程參加單位是 : 陜西省建設工程質量安全監(jiān)督總站 浙江省建筑 科學設計研究院 中國建筑科學研究院山東省

4、樂陵市回彈儀廠 四川省建筑科學研究院 江蘇省建筑科學研 究院 本規(guī)程主要起草人是 : 陳麗霞 文恒武 李玉林 徐國孝 邱平 王明堂 彭澤楊 魏超琪 劉敬思1 總則1.0.1 為統(tǒng)一使用回彈儀檢測普通混凝土抗壓強度的方法 , 保證檢測 精度, 制定本規(guī)程。1.0.2 本規(guī)程適用于工程結構普通混凝土抗壓強度 （ 以下簡稱混凝土 強度）的檢測。當對結構的混凝土強度有檢測要求時， 可按本規(guī)程進行檢測， 檢測結 果可作為處理混凝土質量問題的一個依據(jù)。本規(guī)程不適用于表層與內(nèi)部質量有明顯差異或內(nèi)部存在缺陷的混凝 土結構或構件的檢測。1.0.3 使用回彈儀進行工程檢測的人員， 應通過主管部門認可的專業(yè) 培訓，

5、并應持有相應的資格證書。1.0.4 使用回彈法檢測及推定混凝土強度， 除應遵守本規(guī)程外， 尚應 符合國家現(xiàn)行的有關強制性標準的規(guī)定。語符號2.1 術 語2.1.1 測區(qū) test area 檢測結構或構件混凝土抗壓強度時的一個檢測單元。2.1.2 測點 test point 在測區(qū)內(nèi)進行的一個檢測點。2.1.3 測區(qū)混凝土強度換算值 conversion value of concrete compressive strength of test area 由測區(qū)的平均回彈值和碳化深度值通過測強曲線計算得到的該檢測 單元的現(xiàn)齡期混凝土抗壓強度值。2.2 符 號Ri 第 i 個測點的回彈值。Rm

6、測區(qū)或試件的平均回彈值。Rma 回彈儀非水平狀態(tài)檢測時，測區(qū)的平均回彈值Rtm回彈儀在水平方向檢測混凝土澆筑表面時，測區(qū)的平均回彈值。Rbm-回彈儀在水平方向檢測混凝土澆筑底面時，測區(qū)的平均回彈值。Rta 回彈儀檢測混凝土澆筑表面時，回彈值的修正值。Rba-回彈儀檢測混凝土澆筑底面時，回彈值的修正值。Rau非水平狀態(tài)檢測時，回彈值的修正值。di 第 i 次測量的碳化深度值。dm-測區(qū)的平均碳化深度值。fccu,i 測區(qū)混凝土強度換算值。fccu,i 泵送混凝土測區(qū)混凝土強度換算值。mfccu測區(qū)混凝土強度換算值的平均值。fccu,min 構件中最小的測區(qū)混凝土強度換算值。sfccu 同批構件測

7、區(qū)混凝土強度換算值的標準差。fcu,e 構件混凝土強度推定值。n修正系數(shù)。K泵送混凝土測區(qū)混凝土強度換算值的修正值。3 回彈儀3.1 技術要求3.1.1 測定回彈值的儀器 ,宜采用示值系統(tǒng)為指針直讀式的混凝土回 彈儀。3.1.2 回彈儀必須具有制造廠的產(chǎn)品合格證及檢定單位的檢定合格 證，并應在回彈儀的明顯位置上具有下列標志 : 名稱、型號、制造廠 名（ 或商標 ） 、出廠編號、出廠日期和中國計量器具制造許可證標志CMC及許可證證號等。3.1.3 回彈儀應符合下列標準狀態(tài)的要求 :1 水平彈擊時，彈擊錘脫鉤的瞬間，回彈儀的標準能量應為 2.207J2 彈擊錘與彈擊桿碰撞的瞬間， 彈擊拉簧應處于自

8、由狀態(tài)， 此時彈擊 錘起跳點應相應于指針指示刻度尺上 0 處。3在洛氏硬度HRC為602的鋼砧上，回彈儀的率定值應為 80士2。3.1.4回彈儀使用時的環(huán)境溫度應為-440C。3.2 檢 定3.2.1 回彈儀具有下列情況之一時應送檢定單位檢定 :1 新回彈儀啟用前；2 超過檢定有效期限 （ 有效期為半年 ） ；3 累計彈擊次數(shù)超過 6000 次；4 經(jīng)常規(guī)保養(yǎng)后鋼砧率定值不合格；5 遭受嚴重撞擊或其他損害。3.2.2 回彈儀應由法定部門并按照國家現(xiàn)行標準混凝土回彈儀 JJG817 對回彈儀進行檢定。3.2.3 回彈儀在工程檢測前后， 應在鋼砧上作率定試驗， 并應符合本 規(guī)程第 3.1.3 條的

9、規(guī)定。3.2.4回彈儀率定試驗宜在干燥、室溫為 5-35C的條件下進行。率 定時，鋼砧應穩(wěn)固地平放在剛度大的物體上。測定回彈值時，取連續(xù) 向下彈擊三次的穩(wěn)定回彈平均值。 彈擊桿應分四次旋轉， 每次旋轉宜 為 90。彈擊桿每旋轉一次的率定平均值應為80 2。3.3 保 養(yǎng)3.3.1 回彈儀具有下列情況之一時應進行常規(guī)保養(yǎng) :1 彈擊超過 2000 次；2 對檢測值有懷疑時；3 在鋼砧上的率定值不合格。3.3.2 常規(guī)保養(yǎng)應符合下列規(guī)定：1 使彈擊錘脫鉤后取出機芯， 然后卸下彈擊桿，取出里面的緩沖壓簧， 并取出彈擊錘、彈擊拉簧和拉簧座；2 機芯各零部件應進行清洗， 重點清洗中心導桿、 彈擊錘和彈擊

10、桿的 內(nèi)孔和沖擊面。 清洗后應在中心導桿上薄薄涂抹鐘表油， 其他零部件 均不得抹油；3 應清理機殼內(nèi)壁，卸下刻度尺，并應檢查指針，其摩擦力應為0.50.8N ；4 不得旋轉尾蓋上已定位緊固的調(diào)零螺絲；5 不得自制或更換零部件；6 保養(yǎng)后應按本規(guī)程第 3.2.4 條的要求進行率定試驗。3.3.3 回彈儀使用完畢后應使彈擊桿伸出機殼， 清除彈擊桿、 桿前端 球面、以及刻度尺表面和外殼上的污垢、塵土?；貜梼x不用時，應將 彈擊桿壓人儀器內(nèi)， 經(jīng)彈擊后方可按下按鈕鎖住機芯， 將回彈儀裝人 儀器箱，平放在干燥陰涼處。檢測技術4.1 一般規(guī)定4.1.1 結構或構件混凝土強度檢測宜具有下列資料 :1 工程名稱

11、及設計、施工、監(jiān)理 （或監(jiān)督 ） 和建設單位名稱；2 結構或構件名稱、外形尺寸、數(shù)量及混凝土強度等級；3 水泥品種、強度等級、安定性、廠名；砂、石種類、粒徑；外加劑 或摻合料品種、摻量；混凝土配合比等。4 施工時材料計量情況，模板、澆筑、養(yǎng)護情況及成型日期等；5 必要的設計圖紙和施工記錄；6 檢測原因。4.1.2 結構或構件混凝土強度檢測可采用下列兩種方式 , 其適用范圍 及結構或構件數(shù)量應符合下列規(guī)定 :1 單個檢測 : 適用于單個結構或構件的檢測；2 批量檢測 : 適用于在相同的生產(chǎn)工藝條件下， 混凝土強度等級相同， 原材料、配合比、 成型工藝、養(yǎng)護條件基本一致且齡期相近的同類結 構或構件

12、。 按批進行檢測的構件， 抽檢數(shù)量不得少于同批構件總數(shù)的 30%且構件數(shù)量不得少于 10件。抽檢構件時， 應隨機抽取并使所選構 件具有代表性。4.1.3 每一結構或構件的測區(qū)應符合下列規(guī)定 :1 每一結構或構件測區(qū)數(shù)不應少于 10 個，對某一方向尺寸小于 4.5m 且另一方向尺寸小于 0.3m 的構件，其測區(qū)數(shù)量可適當減少，但不應 少于 5 個；2相鄰兩測區(qū)的間距應控制在2m以內(nèi)，測區(qū)離構件端部或施工縫邊緣的距離不宜大于 0.5m ，且不宜小于 0.2m；3 測區(qū)應選在使回彈儀處于水平方向檢測混凝土澆筑側面。 當不能滿 足這一要求時， 可使回彈儀處于非水平方向檢測混凝土澆筑側面、 表 面或底面

13、；4 測區(qū)宜選在構件的兩個對稱可測面上， 也可選在一個可測面上， 且 應均勻分布。 在構件的重要部位及薄弱部位必須布置測區(qū)， 并應避開 預埋件；5 測區(qū)的面積不宜大于 0.04m2；6 檢測面應為混凝土表面 , 并應清潔、平整，不應有疏松層、浮漿、 油垢、涂層以及蜂窩、麻面，必要時可用砂輪清除疏松層和雜物，且 不應有殘留的粉末或碎；7 對彈擊時產(chǎn)生顫動的薄壁、小型構件應進行固定。4.1.4 結構或構件的測區(qū)應標有清晰的編號， 必要時應在記錄紙上描 述測區(qū)布置示意圖和外觀質量情況。4.1.5 當檢測條件與測強曲線的適用條件有較大差異時， 可采用同條 件試件或鉆取混凝土芯樣進行修正，試件或鉆取芯樣

14、數(shù)量不應少于 6 個。鉆取芯樣時每個部位應鉆取一個芯樣，計算時，測區(qū)混凝土強度 換算值應乘以修正系數(shù)。修正系數(shù)應按下列公式計算 :4.1.6 泵送混凝土制作的結構或構件的混凝土強度的檢測應符合下 列規(guī)定 : 1當碳化深度值不大于2.0mm時，每一測區(qū)混凝土強度換算值應按本 規(guī)程附錄 B 修正。2當碳化深度值大于2.0mm時，可按本規(guī)程第4.1.5條的規(guī)定進行 檢測。4.2 回彈值測量4.2.1 檢測時，回彈儀的軸線應始終垂直于結構或構件的混凝土檢測 面，緩慢施壓，準確讀數(shù)，快速復位。4.2.2 測點宜在測區(qū)范圍內(nèi)均勻分布，相鄰兩測點的凈距不宜小于20mm測點距外露鋼筋、預埋件的距離不宜小于30

15、mm測點不應在氣孔或外露石子上，同一測點只應彈擊一次。每一測區(qū)應記取 16個 回彈值，每一測點的回彈值讀數(shù)估讀至 1。4.3 碳化深度值測量4.3.1 回彈值測量完畢后 , 應在有代表性的位置上測量碳化深度值， 測點表不應少于構件測區(qū)數(shù)的 30%，取其平均值為該構件每測區(qū)的碳 化深度值。當碳化深度值極差大于2.0mm時，應在每一測區(qū)測量碳化 深度值。4.3.2 碳化深度值測量，可采用適當?shù)墓ぞ咴跍y區(qū)表面形成直徑約15mm的孔洞，其深度應大于混凝土的碳化深度?？锥粗械姆勰┖退?屑應除凈，并不得用水擦洗。同時，應采用濃度為1%的酚酞酒精溶液滴在孔洞內(nèi)壁的邊緣處， 當已碳化與未碳化界線清楚時， 再用

16、深度 測量工具測量已碳化與未碳化混凝土交界面到混凝土表面的垂直距 離，測量不應少于 3 次，取其平均值。每次讀數(shù)精確至 0.5mm。5 回彈值計算5.0.1 計算測區(qū)平均回彈值，應從該測區(qū)的 16 個回彈值中剔除 3 個 最大值和 3 個最小值，余下的 10 個回彈值應按下式計算 :5.0.4 當檢測時回彈儀為非水平方向且測試面為非混凝土的澆筑側 面時，應先按本規(guī)程附錄 C 對回彈值進行角度修正， 再按本規(guī)程附錄 D對修正后的值進行澆筑面修正。6 測強曲線6.1 一般規(guī)定6.1.1 混凝土強度換算值可采用以下三類測強曲線計算 :1 統(tǒng)一測強曲線 : 由全國有代表性的材料、成型養(yǎng)護工藝配制的混凝

17、 土試件，通過試驗所建立的曲線；2 地區(qū)測強曲線 : 由本地區(qū)常用的材料、成型養(yǎng)護工藝配制的混凝土 試件，通過試驗所建立的曲線；3 專用測強曲線 : 由與結構或構件混凝土相同的材料、成型養(yǎng)護工藝 配制的混凝土試件，通過試驗所建立的曲線。6.1.2 對有條件的地區(qū)和部門， 應制定本地區(qū)的測強曲線或專用測強 曲線，經(jīng)上級主管部門組織審定和批準后實施。 各檢測單位應按專用 測強曲線、地區(qū)測強曲線、統(tǒng)一測強曲線的次序選用測強曲線。6.2 統(tǒng)一測強曲線6.2.1 符合下列條件的混凝土應采用本規(guī)程附錄 A 進行測區(qū)混凝土強度換算:1 普通混凝土采用的材料、拌和用水符合現(xiàn)行國家有關標準；2 不摻外加劑或僅摻

18、非引氣型外加劑；3 采用普通成型工藝；4 采用符合現(xiàn)行國家標準混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范 GB50204規(guī)定的鋼模、木模及其他材料制作的模板；5 自然養(yǎng)護或蒸氣養(yǎng)護出池后經(jīng)自然養(yǎng)護 7d 以上，且混凝土表層為 干燥狀態(tài)；6齡期為141000d;7抗壓強度為1060MPa6.2.2 制訂測區(qū)混凝土強度換算表所依據(jù)的統(tǒng)一測強曲線， 其強度誤 差值應符合下列規(guī)定 :1平均相對誤差(5 )不應大于士 15.0%;2 相對標準差 (er) 不應大于 18.0%。6.2.3 當有下列情況之一時，測區(qū)混凝土強度值不得按本規(guī)程附錄 A 換算，但可制定專用測強曲線或通過試驗進行修正， 專用測強曲線的 制定方法

19、宜符合附錄 E 的有關規(guī)定 :1 粗集料最大粒徑大于 60mm;2 特種成型工藝制作的混凝土;3 檢測部位曲率半徑小于 250mm;4 潮濕或浸水混凝土。6.2.4當構件混凝土抗壓強度大于 60MPa時，可采用標準能量大于 2.207J 的混凝土回彈儀，并應另行制訂檢測方法及專用測強曲線進 行檢測。6.3 地區(qū)和專用測強曲線6.3.1 地區(qū)和專用測強曲線的強度誤差值應符合下列規(guī)定 :1地區(qū)測強曲線：平均相對誤差(8 )不應大于士 14.0%;相對標準差(er) 不應大于 17.0%；2 專用測強曲線 ： 平均相對誤差 ( 8 ) 不應大于士 12.0%;相對標準差(er) 不應大于 14.0%

20、;3 平均相對誤差 ( 8 ) 和相對標準差 (er) 的計算應符合本規(guī)程附錄 E 的規(guī)定。6.3.2 地區(qū)和專用測強曲線應與制定該類測強曲線條件相同的混凝 土相適應， 不得超出該類測強曲線的適用范圍。 應經(jīng)常抽取一定數(shù)量 的同條件試件進行校核，當發(fā)現(xiàn)有顯著差異時，應及時查找原因，并 不得繼續(xù)使用。7 混凝土強度的計算7.0.1 結構或構件第 i 個測區(qū)混凝土強度換算值， 可按本規(guī)程第 5 章所求得的平均回彈值(Rm)及按本規(guī)程第432條所求得的平均碳化 深度值(dm)由本規(guī)程附錄 A查表得出，泵送混凝土還應按本規(guī)程第4.1.6 條計算。當有地區(qū)測強曲線或專用測強曲線時， 混凝土強度換 算值應

21、按地區(qū)測強曲線或專用測強曲線換算得出。7.0.2 結構或構件的測區(qū)混凝土強度平均值可根據(jù)各測區(qū)的混凝土 強度換算值計算。當測區(qū)數(shù)為 10 個及以上時，應計算強度標準差。平均值及標準差應按下列公式計算7.0.3 結構或構件的混凝土強度推定值 （ fcu,e ） 應按下列公式確定 :7.0.4 對按批量檢測的構件 , 當該批構件混凝土強度標準差出現(xiàn)下列 情況之一時 , 則該批構件應全部按單個構件檢測 :7.0.5檢測后應填寫檢測報告，并應符合本規(guī)程附錄F的規(guī)定。附錄 A 測區(qū)混凝土強度換算表附錄 B 泵送混凝土測區(qū)混凝土強度換算值的修正值附錄 C 非水平狀態(tài)檢測時的回彈值修正值附錄 D 不同澆筑面

22、的回彈值修正值附錄 E 專用測強曲線的制定方法E.0.1 制定專用測強曲線的試件應與欲測結構或構件在原材料 （ 含品 種、 規(guī)格） 的成型工藝與養(yǎng)護方法等方面條件相同。E.0.2 試件的制作養(yǎng)護應符合下列規(guī)定 :1 按最佳配合比設計 5 個強度等級，每一強度等級每一齡期制作 6 個150mn立方體試件，同一齡期試件宜在同一天內(nèi)成型完畢。2 在成型后的第二天， 應將試件移至與被測結構或構件相同的條件下 養(yǎng)護，試件拆模日期宜與結構或構件的拆模日期相同。E.0.3 試件的測試應符合下列規(guī)定 :1 到達齡期的試件表面應擦凈， 以澆筑側面的兩個相對面置于壓力機的上下承壓板之間，加壓 3080kN（低強度

23、試件取低值加壓）。2在試件保持3080kN的壓力下，用符合本規(guī)程第2.1.3條規(guī)定的標準狀態(tài)的回彈儀和本規(guī)程第 3.2.1 條規(guī)定的操作方法，在試件的 另外兩個相對側面上分別選擇均勻分布的 8 個點按本規(guī)程第 3.2.2 條的要求進行彈擊。3 從每一試件的 16個回彈值分別剔除其中 3 個最大值和 3個最小值， 然后再求余下的 10 個回彈值的平均值，計算精確至 0.1 即得該試件 的平均回彈值 Rm。4 將試件加荷直至破壞，然后計算試件的抗壓強度值 fcu(MPa) 精確 至 0.1Mpa。E.0.4 專用測強曲線的計算應符合下列規(guī)定 :1 專用測強曲線的回歸方程式， 應按每一試件求得的 R

24、m 和 fcu(MPa) 數(shù)據(jù)，采用最小二乘法原理計算。2 回歸方程宜采用下式 :3用下式計算回歸方程式的強度平均相對誤差5和強度相對標準差er,當5和er均符合第531條規(guī)定時，即可報請上級主管部門審 批。E.0.5 當需制定具有較寬齡期范圍的專用測強曲線時， 應在試驗及回 歸分析時引入碳化深度變量，并求得碳化深度修正系數(shù)。附錄 F 回彈法檢測混凝土抗壓強度報告本規(guī)程用詞說明1 為便于在執(zhí)行本規(guī)程條文時區(qū)別對待， 對于要求嚴格程度不同的用 詞說明如下 :1) 表示很嚴格，非這樣做不可的正面詞采用 必須 ； 反面詞采用 嚴禁 。2) 表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的 :正面詞采用 應 ；反面

25、詞采用 不應 或不得 。3) 表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的 :正面詞采用 宜 ；反面詞采用 不宜 。 表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的，采用 可。2 條文中指明應按其他有關標準執(zhí)行的寫法為 : 應按 執(zhí)行 或應符合 規(guī)定(或要求) 。混凝土碳化機理：拌和混凝土時，硅酸鹽水泥的主要成份CaO水化作 用后生成Ca(OH) 2,它在水中的溶解度低，除少量溶于孔隙液中， 使孔隙液成為飽和堿性溶液外， 大部分以結晶狀態(tài)存在， 成為孔隙液 保持高堿性的儲備，它的PH值為12.513.5。空氣中的CO2氣體不 斷地透過混凝土中未完全充水的粗毛細孔道, 氣相擴散到混凝土中部 分充水的毛細孔

26、中，與其中的孔隙液所溶解的Ca(OH)2進行中和反應。反應產(chǎn)物為CaCO3和H2O, CaCO3溶解度低，沉積于毛細孔中。該反應式為：Ca (OH) 2+CO步CaCO3+H2O反應后，毛細孔周圍水泥石中的羥鈣石補充溶解為Ca2+和 OH-，反向擴散到孔隙液中，與繼續(xù)擴散進來的 CO2反應，一直到孔隙液的PH值降為8.59.0時，這層混凝土的毛細孔中才不再進行這種中和 反應，此時即所謂 “已碳化 ”。確切地說，碳化應稱為碳酸鹽化。 另外， 凡是能與 Ca（OH）2 進行中和反應的一切酸性氣體，如 SO2、SO3、 H2S 以至于氣相 HCI 等，均能進行上述中和反應，使混凝土堿度降 低，故混凝

27、土碳化應廣義地稱為 “中性化 ”。混凝土表層碳化后，大氣 中的 CO2 繼續(xù)沿混凝土中未完全充水的毛細孔道向混凝土深處氣相 擴散，更深入地進行碳化反應。影響因素1 環(huán)境條件 因為碳化是液相反應，十分干燥的混凝土即一直處于相對濕度低于 25%空氣中的混凝土很難碳化；在空氣濕度 50%75%的大氣中，不 密實的混凝土最容易碳化；但在相對濕度 95%的潮濕空氣中或在水 中的混凝土反而難以碳化， 這是因為混凝土含水時透氣性小， 碳化慢； 在濕度相同時，風速愈高、溫度愈高，混凝土碳化也愈快；混凝土碳 化速度與空氣中 CO2 濃度的平方根成正比。2 水泥品種一般說來， 普通硅酸鹽水泥要比早強硅酸鹽水泥碳化

28、稍快， 摻混合材 的水泥碳化速度更快，混合材摻量越大，碳化速度越快。摻用優(yōu)質減 水劑或加氣劑，可以大大改善混凝土的和易性，減小水灰比，制成密 實的混凝土，使碳化減慢。尤其是加氣減水劑，由于抗凍性提高，可 以大大改善鋼筋混凝土建筑物的耐久性。3 骨料種類混凝土中的骨料本身一般比較堅硬、 密實，總的說來，天然砂、礫石、 碎石比水泥漿的透氣性小，因此混凝土的碳化主要通過水泥漿體進 行。但是，在輕混凝土中，由于輕質骨料本身氣泡多，透氣性大，所 以能通過骨料使混凝土碳化。 一般說來， 輕混凝土比普通混凝土碳化 快，需要摻用加氣劑或減水劑來減緩它的碳化速度。4 水灰比混凝土的碳化速度與它的透氣性有很密切的

29、關系， 混凝土的透氣性越 小，碳化進行越慢。水灰比小的混凝土由于水泥漿的組織密實，透氣 性小，因而碳化速度就慢。 同理，單位水泥用量多的混凝土碳化較慢。5 澆筑與養(yǎng)護質量 密實的混凝土表層孔隙很小，易從潮濕的空氣中吸取水分而充滿水， 故不易碳化；欠密實的混凝土表層中大孔隙內(nèi)無水，C02可以由氣相 擴散到充滿水的毛細孔隙而完成碳化。 所以越是密實的混凝土其抗碳 化能力越高?；炷翝仓c養(yǎng)護質量是影響混凝土密實性的一個重要因素。 如果混 凝土澆筑時不規(guī)范，特別是振搗不密實，以及養(yǎng)護方法不當、養(yǎng)護時 間不足時，就會造成混凝土內(nèi)部毛細孔道粗大，且大多相互連通，嚴 重時會引起混凝土再現(xiàn)蜂窩、裂縫等缺陷，

30、使水、空氣、侵蝕性化學 物質沿著粗大的毛細孔道或裂縫進入混凝土內(nèi)部， 從而加速混凝土的 碳化和鋼筋腐蝕。一定要先按非水平狀態(tài)檢測時的回彈值進行修正,然后再按角度修正后的回彈值進行不同澆筑面的回彈值進行修正 ,這種先后修正的 順序不能顛倒 ,更不能用分別修正后的值直接與原始值相加或相減 ,否 則將造成計算錯誤 ,影響對混凝土強度的推定。8 測試異常時 , 需與鉆芯法配合使用現(xiàn)行的工程施工中,普遍采用膠合板面的大模板 ,此種模板密閉性能極好但不透氣 ,振搗過程中產(chǎn) 生的氣泡聚集在混凝土表面和大模板之間 ,不易排出 ,致使拆模后在混 凝土表面存在大量的微小氣孔 ,使混凝土表面不是很密實 ,如果混凝土

31、 養(yǎng)護跟不上 ,混凝土表面將不能有效地進行水化反應 ,不僅有粉化現(xiàn)象 而且混凝土碳化深度較大 ,造成混凝土表面強度低。如我市某一框架 結構商住樓 ,在使用回彈儀抽檢三層剪力墻混凝土時發(fā)現(xiàn) ,全部抽檢構 件混凝土表面強度都比較低 ,只達到原設計強度等級的 67 %。經(jīng)查施 工技術資料 ,該工程的混凝土配合比以及使用的原材料均不存在問題,施工單位混凝土攪拌后的管理也比較到位 ,遂用鉆芯法取樣復檢 ,芯樣 上觀察,混凝土表層 10 mm 較疏松。內(nèi)層較為堅硬 ,芯樣檢測結果是實 際混凝土抗壓強度符合原設計強度等級 ,從而避免了一次誤判。9 建立本地區(qū)的專用測強曲線 國家標準雖給出了全國通用回彈法檢測

32、的測強曲線并由此得到測 定混凝土強度值換算表 ,但全國統(tǒng)一曲線僅綜合考慮到全國各地的原 材料使用情況 ,沒有把碎、卵石普通混凝土區(qū)分開來 ,而實際上回彈法 檢測碎、卵石普通混凝土強度是有很大差異的。 而地區(qū)測強曲線正是 充分考慮本地區(qū)的混凝土原材料、氣候條件和成型養(yǎng)分護工藝 ,通過 試驗、校核、修正所建立的曲線 ,與通用測強曲線相比較 ,該曲線比通 用測強曲線更接近實驗數(shù)據(jù) ,能更好的推算本地區(qū)混凝土的實際強度。因此 ,建立本地區(qū)的專用測強曲線 ,能有效地提高回彈法的檢測精度。10 結束語提高回彈法檢測混凝土抗壓強度精確度需考慮的因素很多,本文所提及的僅僅是平時在工程檢測鑒定中的粗淺體會,其中

33、還有許多問題有待深入探討和研究空氣、土壤或地下水中酸性物質，如 CO2 、HCl 、SO2 、Cl2 深入混凝土表面，與水泥石中的 堿性物質發(fā)生反應的過程稱為混凝土的中性化。 混凝土在空氣中的碳化是中性化最常見的一種形 式，它是空氣中二氧化碳與水泥石中的堿性物質相互作用很復雜的一種物理化學過程。 在某些條 件下，混凝土的碳化會增加其密實性，提高溫凝土的抗化學腐蝕能力， 但由于碳化會降低混凝 土的堿度，破壞鋼筋表面的鈍化膜， 使混凝土失去對鋼筋的保護作用，給混凝土中鋼筋銹蝕帶 來不利的影響。 同時， 混凝土碳化還會加劇混凝土的收縮， 這些都可能導致混凝土的裂縫和結構 的破壞。由此可見，混凝土的碳

34、化對鋼筋混凝土結構的耐久性有很大的影響。因此， 混凝土碳 化機理、影響因素及其控制的分析很重要。1 混凝土的碳化機理1. 1 碳化反應 1 混凝土的基本組成材料為水泥、水、砂和石子，其中的水泥與水發(fā)生水化反應，生 成的水化物自身具有強度 ( 稱為水泥石 ) ， 同時將散粒狀的砂和石子粘結起來， 成為一個堅硬的 整體。 混凝土的碳化， 是指水泥石中的水化產(chǎn)物與周圍環(huán)境中的二氧化碳作用， 生成碳酸鹽或其 他的物質的現(xiàn)象。 碳化將使混凝土的內(nèi)部組成及組織發(fā)生變化。 由于混凝土是一個多孔體， 在其 內(nèi)部存在大小不同的毛細管、孔隙、氣泡，甚至缺陷等。 空氣中的二氧化碳首先滲透到混凝土內(nèi) 部充滿空氣的孔隙

35、和毛細管中， 而后溶解于毛細管中的液相， 與水泥水化過程中產(chǎn)生的氫氧化鈣 和硅酸三鈣、硅酸二鈣等水化產(chǎn)物相互作用，形成碳酸鈣。 所以， 混凝土碳化也可用下列化學反 應表示 :CO2 + H2O H2CO3Ca (OH) 2 + H2CO3 CaCO3 + 2H2O3CaO 2SiO2 3H2O + 3H2CO3 3CaCO3 + 2SiO2 + 6H2O2CaO SiO2 4H2O + 2H2CO3 2CaCO3 + SiO2 + 6H2O可以看出，混凝土的碳化是在氣相、液相、和固相中進行的一個復雜的多相物理化學連續(xù)過程。1.2碳化反應進展模式8 在混凝土的細孔溶液中，存在著較多的K+、Na

36、+和與之平衡的 OH- , Ca + +的濃度很低。CO2與細孔溶液中的 H20反應進而轉化為 H+和CO2 - 3 ，然后H+與固相Ca (OH) 2 中OH-結合生成 H20，從而Ca (OH) 2溶解；C02- 3 選擇性地與少量 Ca + +結合生成 CaCO3 沉淀。如圖1所示。ccys)-X亞口H二7曲 廠 竺迴三空毀 滅備打H |j和訊麗；爼試&注臨h二+滋進= 肘全石 -ZI52OH-二二打 | 世J* J圏t淀凝上的磯化進展權式細孔涪液的組成與二氧化碳的僵入;碾戯打細孔溶液的反應闕酸根離子勻鈣離子反應；礁酸鈣的機淀q氫氧化鈣的溶解2 影響混凝土碳化的因素混凝土的碳化是伴隨著

37、CO2氣體向混凝土內(nèi)部擴散，溶解于混凝土孔隙內(nèi)的水，再與水化產(chǎn)物發(fā)生碳化反應這樣一個復雜的物理化學過程。所以，混凝土的碳化速度取決于CO2的擴散速度及CO2與混凝土成分的反應性。而CO2的擴散速度又受混凝土本身的組織密實性、CO2的濃度、環(huán)境溫度、試件的含水率等因素影響，所以碳化反應受混凝土內(nèi)孔溶液的組成、水化產(chǎn) 物的形態(tài)等因素的影響。 這些影響因素主要可歸結為與混凝土自身相關的內(nèi)部因素和與環(huán)境有關的外部因素，當然，除此之外還存在一些其他因素。2. 1內(nèi)部因素2. 1. 1水泥用量水泥用量直接影響混凝土吸收CO2的量，混凝土吸收CO2的量等于水泥用量與混凝土水化程度的乘積。另外，增加水泥用量一

38、方面可以改變混凝土的和易性，提高混凝土的密實性；另一方面還可以增加混凝土的堿性儲備。因此，水泥用量越大，混凝土強度越高，其碳化速度越慢。2. 1.2水泥品種水泥品種不同意味著其中所包含的塑料的化學成分和礦物成分以及水泥混合材料的品種和摻量有別，直接影響著水泥的活性和混凝土的堿性，對碳化速度有重要影響。在同一試驗條件下砂漿的碳化速度大小順序為，高爐礦渣水泥(BFC) 普通硅酸鹽水泥(OPC) 早強水泥(HEC)。文獻2 認為，高鋁水泥混凝土的碳化規(guī)律同普通硅酸鹽水泥混凝土的碳化規(guī)律基本相似。2. 1. 3 水灰比混凝土的水灰比和強度是兩個密切相關的概念。混凝土的水灰比越低， 其強度越高，混凝土的

39、密實程度也越高；反之亦然。由于混凝土的碳化是CO2 向混凝土內(nèi)擴散的過程， 混凝土的密實程度越高，擴散的阻力越大?；炷撂蓟纳疃仁軉挝惑w積的水泥用量或水泥石中的Ca (OH) 2 含量的影響。水灰比越大，單位水泥用量越小，混凝土單位體積內(nèi)的 Ca (OH) 2 含 量也就越少，碳化速度越快。在混凝土拌和過程中，水占據(jù)一定的空間，即使振搗比較密實，隨 著混凝土的凝固， 水占據(jù)的空間也會變成微孔或毛細管等。 因此水灰比對混凝土的孔隙結構影響 極大，控制著混凝土的滲透性。在水泥用量一定的條件下，增大水灰比，混凝土的孔隙率增加， 密實度降低，滲透性增大，碳化速度增大。2. 1. 4 混凝土抗壓強度混

40、凝土抗壓強度是混凝土基本性能指標之一，也是衡量混凝土品質的綜合性參數(shù)， 它與混凝土的水灰比有非常密切的關系， 并在定程度上反映了水泥品種、 水泥用量與水泥強度， 骨料品種摻和劑， 以及施工質量與養(yǎng)護方法等對混凝土品質的共同影響。 據(jù)有關資料表明， 混凝 土強度高，抗碳能力強。2. 1. 5 集料品種和級配集料的品種和級配不同，其內(nèi)部孔隙結構差別很大，直接影響著混凝土的密實性。 試驗說明， 普通混凝土的抗碳化性能最好， 在同等條件下其碳化速度約為輕砂天然輕骨科混凝土 的 0.56 倍。2. 1. 6 施工質量及養(yǎng)護方法對碳化的影響施工質量差表現(xiàn)為振搗不密實，養(yǎng)護不善，造成混凝土密實低，烽窩麻面多

41、，為大 氣中的二氧化碳、氧和水分的滲入創(chuàng)造了條件，加速了混凝土的碳化速度。除此之外， 混凝土養(yǎng) 護狀況對碳化也有一定影響。 混凝土早期養(yǎng)護不良， 水泥水化不充分， 使表層混凝土滲透性增大， 碳化加快。 施工中常用自然和蒸汽養(yǎng)護法。 試驗表明， 普通混凝土采用蒸汽養(yǎng)護的碳化速度比自 然養(yǎng)護提高 1.5 倍。2. 2外部因素2. 2. 1光照和溫度混凝土碳化與光照和溫度有直接關系。 隨著溫度提高， CO2 在空氣中的擴散逐漸增 大，為其與 Ca (OH) 2 反應提供了有利條件。陽光的直射，加速了其化學反應，碳化速度加快。2. 2. 2 相對濕度CO2 溶于水后形成 H2CO3 方能和 Ca (O

42、H) 2 進行化學反應，所以非常干燥時，混凝 土碳化無法進行， 但由于混凝土的碳化本身既是一個釋放水的過程， 環(huán)境相對濕度過大， 生成的 水無法釋放也會抑制碳化進一步進行。試驗結果表明，相對濕度在50 %70 %之間時，混凝土碳化速度最快。2. 2. 3 CO2 的濃度對于 CO2 的影響，學者們提出了多達幾十種觀點， 其理論模式大多數(shù)基于菲克 (Fick) 第一擴散 ( 滲透 ) 定律，即：x = 2Dqc a t 其中， x 為碳化系數(shù)， D 為 CO2 滲透系數(shù)； qc 為空氣中 CO2 濃度； a 為單位體積混凝土吸收 CO2 能力的系數(shù)。 (1) 式表明 CO2 濃度越高，碳化速度越

43、快。2. 2. 4 氯離子濃度的影響氯離子在混凝土液相中形成鹽酸，與氫氧化鈣作用生成氯化鈣。氯化鈣具有高吸濕 性，在其濃度及濕度較高時，能劇烈地破壞鋼筋的鈍化膜，使鋼筋發(fā)生潰爛性銹蝕 3 。2. 3 其他因素2. 3. 1 不同應力狀態(tài)對混凝土碳化的影響 4 混凝土試件在不同應力狀態(tài)下其碳化速度有所不同 ( 如表 1 所示 ) 。通過對混凝土 施加荷載后進行快速碳化試驗研究， 我們可以在實際工程中對不同受力構件采取不同的防碳化措 施，提高混凝土的耐久性?；炷潦┘討χ髮?nèi)部的微細裂縫起到了抑制或擴散作用。微細裂縫的存在使CO2 容易滲透， 引起碳化速度加快， 但施加了壓應力之后， 使混凝土

44、的大量微細裂縫閉合或寬度 減小， CO2 的滲透速度減慢，從而減弱了混凝土的碳化速度。當然，混凝土中的壓應力過大時， 也可使是混凝土產(chǎn)生微觀裂縫，加速碳化過程；相反，施加拉應力后，混凝土的微裂縫擴展，加 快了混凝土的碳化速度。另外，碳化速度隨時間的增長也越來越慢。2. 3. 2 裂縫對混凝土碳化的影響 5 混凝土機構的劣化破壞過程，多是由于各種有害物質從外部向內(nèi)部的滲透或遷移作 用。因而混凝土結構的抗?jié)B性是反應其耐久性的一個綜合性指標。 裂縫的存在將直接影響到混凝 土的滲透性與耐久性， 并且由于碳化能夠通過裂縫較快的滲入到混凝土內(nèi)部， 因而裂縫處混凝土 的碳化速度要大于無裂縫處。表1探凝土在不

45、同應力作用下快謹碳化試驗碳化探度測迄值山口試件應力術平 /MPa.碳化時卸月11. S13Q5 4531.30站您5.2723 2031 9034 4J510 4522.5026 3831 73K2SU.S119 9525. 1325 19KTI0 37637 50KI21.03630.233. 75KI3L2P31.040同3 工程實例6, 7a）淮北焦化廠的鋼筋混凝土煤炭運輸支架，由于水泥用量較低，混凝土強度較低（水灰比較大），又因為焦化廠生產(chǎn)過程中支架周圍的C02濃度特別大，根據(jù)混凝土碳化影響的因素，水泥用量越小，混凝土強度越低，水灰比越大，CO2濃度越高，碳化速度越快。所以該結構僅僅使

46、用四五年，混凝土即遭受嚴重碳化，保護層開裂，剝落，縱筋暴露，銹蝕嚴重。另外，可以發(fā)現(xiàn)梁比柱、受拉區(qū)比受壓區(qū)碳化程度明顯嚴重。b）北京酒仙橋某污水廠水泵房，由于施工期間在混凝土內(nèi)部與外部溫差大于20 C的情況下過早拆模，引起溫度裂縫，并且由于拆模次序不對（先拆了外模，后拆了內(nèi)模 ），造成了池壁兩側均出現(xiàn)通長裂縫。根據(jù)混凝土碳化影響因素，溫度越高，碳化速度越快以及裂縫處混凝土的碳化速度要大于無裂縫處等。 我們可以發(fā)現(xiàn)該建筑受到嚴重碳化破壞，后經(jīng)對混凝土碳化深度的檢測，發(fā)現(xiàn)碳化深度均在 35 mm以上，已經(jīng)超過了混凝土保護層厚度，混凝土的碳化導致鋼筋的銹蝕，進而使裂縫發(fā)展加劇，結構耐久性失效。對此，

47、將采取相應措施進行修復。4 混凝土碳化處理措施4. 1 碳化處理方法對碳化深度過大，鋼筋銹蝕明顯，危及結構安全的構件應拆除重建；對碳化深度較 小并小于鋼筋保護層厚度，碳化層比較堅硬的， 可用優(yōu)質涂料封閉； 對碳化深度大于鋼筋保護層厚度或碳化濃度雖較小但碳化層疏松剝落的，應鑿除碳化層，粉刷高強砂漿或澆筑高強混凝土； 對鋼筋銹蝕嚴重的，應在修補前除銹，并根據(jù)銹蝕情況和結構需要加補鋼筋，防碳化后的結果，要達到阻止或盡可能減慢外界有害氣體進入混凝土內(nèi)侵蝕，使其內(nèi)部和鋼筋一直處在高堿性環(huán)境中。4. 2防碳化措施目前，防碳化處理多采用涂料封閉法，主要使用環(huán)氧厚涂料，咲喃改性環(huán)氧涂料、丙稀酸涂料等。使用涂料

48、時要考慮涂料與混凝土間的粘結力；涂料是否抗凍、抗曬、抗雨水侵蝕;涂料的收縮、膨脹系數(shù)是否與混凝土接近。 對與混凝土結構變形縫的縫面處理， 水上部分的變形 縫可用華東水利設計研究院研制的 SR 嵌縫膏進行表面封閉；對水下部分的變形縫，可采用南京 水利科學研究院制的 SBS 改性瀝青灌注封閉。另外，考慮鋼筋混凝土結構有足夠的保護層厚度 是最常用的保護鋼筋不遭銹蝕的一種方法。設計時應合理設計混凝土配合比，施工選擇模板應盡可能選擇鋼材、膠合板、竹林、塑料等 材料制成的模板。若選擇木模板應控制板縫寬度及表面光滑度。模板固定時要牢固， 拆模應在 混凝土達到一定強度后方可進行； 施工中混凝土應用機械震搗，

49、以保護混凝土密實性； 混凝土澆 注完畢后，應用草料等加以覆蓋，并根據(jù)情況及時澆水養(yǎng)護混凝土。摘 要： 文中分析了在執(zhí)行回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規(guī)程(JGJ/T 23-92 ) 中存在的一些問題，并根據(jù)實踐經(jīng)驗， 提出了正確理解和執(zhí)行規(guī)程的意見。關鍵詞 ： 回彈法檢測； 碳化； 強度評定混凝土的非破損檢測技術開展較晚， 但發(fā)展速度較快， 特別是國外 20 年來， 先后研制并生產(chǎn)了一 系列用于混凝土非破損檢測的先進儀器， 例如超聲波探測儀， 拔出法測定儀等。但是回彈法仍以其儀器 簡單、操作方便、經(jīng)濟迅速和具有相當?shù)臏y試精度， 而始終保持著它在混凝土非破損領域內(nèi)的優(yōu)勢地位。 在歷屆國際混凝土非破

50、損會議上， 回彈法的研究和應用仍占相當?shù)谋戎?。雖然回彈法具有一定的局限性， 但這種方法在混凝土非破損中的檢測作用， 國際上給予了充分的肯定。我國建設部于 1985 年頒布了回 彈法評定混凝土抗壓強度技術規(guī)程 (JGJ 2385) ， 這是我國第一部混凝土非破損檢測的專業(yè)標準，在此基礎上又進行了修訂， 于 1992 年改名為回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規(guī)程 (JGJ/T 23 92) (以 下簡稱規(guī)程)。近幾年來， 在執(zhí)行此規(guī)程中， 由于檢測人員對規(guī)程的理解有誤， 出現(xiàn)了這樣或 那樣的偏差， 使得對混凝土質量的評定有誤，必須引起有關人員的足夠重視。1 回彈代替留置試塊規(guī)程中規(guī)定： “本規(guī)程適用于

51、工程結構中的普通混凝土抗壓強度的檢測。 ”據(jù)此， 有的施工單位就 用其代替施工過程中混凝土試塊的留置， 這是一種對規(guī)程的錯誤理解。 結構混凝土強度的檢驗與評定， 應按國家標準 混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范 (GBJ 5020492) 及混凝土強度檢驗評定標準 (GBJ 10787) 執(zhí)行。當對結構混凝土強度有懷疑或留置的試塊數(shù)量不足時，才可按規(guī)程進行檢測， 檢 測結果可作為處理混凝土質量的一個依據(jù)。 隨著質檢監(jiān)督力度的加大， 由回彈法檢測代替留置試塊的現(xiàn)象 逐漸減少， 但在中小工程中還時有發(fā)生。2 檢測表面受害的結構混凝土回彈法檢測混凝土強度， 是通過回彈儀測定混凝土表面硬度， 進而推定其抗壓

52、強度的方法。它的使 用前提是要求被檢測結構或構件混凝土的內(nèi)外質量一致。因此， 當混凝土表面受害， 內(nèi)外部質量有明顯 差異時， 不允許使用回彈法檢測?；炷帘砻媸芎Πǎ?化學腐蝕、火災及硬化期間受凍等。如果混凝 土表面受害仍用回彈法檢測， 其結果會造成誤判。例如某住宅樓澆筑C15 混凝土圈梁時， 由于冬季施工措施不當，而使混凝土表層受凍， 解凍后回彈檢測其抗壓強度為12.8M Pa ,取芯樣檢測的強度為17.5MPa。兩種檢測方法的結果出現(xiàn)較大差異。如果按回彈法檢測結果勢必要判為不合格而進行處理，造成不必要的浪費。 因此， 遇到表面受害的混凝土檢測，應選用取芯樣、 超聲波等方法進行。 如果條件

53、不具備， 必須對混凝土表面進行處理， 達到內(nèi)外一致后，才能進行回彈檢測。3 不測定碳化深度水泥一經(jīng)水化就要析出氫氧化鈣 Ca （OH ） 2， 它與空氣中的二氧化碳發(fā)生反應， 生成硬度較高的 碳酸鈣 CaCO 3， 這就是混凝土的碳化現(xiàn)象。由于碳化作用使混凝土表面硬度增加，回彈值增大， 但混凝土內(nèi)部的抗壓強度沒有變化， 在測試過程中要扣除因混凝土碳化而增大的回彈值，因此， 在測區(qū)回彈測試完成后， 根據(jù)規(guī)程規(guī)定， 要測量碳化深度。但是， 在實際操作中， 有的檢測人員不實地測量 碳化深度， 而是根據(jù)混凝土澆筑的時間， 按經(jīng)驗推算， 這是錯誤的作法。因為混凝土的碳化不僅同齡期 有關， 還同混凝土所用

54、的水泥品種， 混凝土的強度等級， 密實度以及混凝土所處的環(huán)境條件有關。普通 硅酸鹽水泥的抗碳化能力要優(yōu)于礦渣水泥， 火山灰水泥， 粉煤灰水泥； 混凝土強度等級越高， 密實度 越大， 抗碳化能力越強； 在環(huán)境因素中， 大氣中 CO 2 濃度和周圍介質的相對濕度對碳化影響最大。在 大氣中存在水分的條件下，混凝土的碳化速度隨著 CO 2濃度的增加而加快。當大氣中的相對濕度在 50%-75% 時， 碳化速度最快； 濕度過小， 混凝土孔隙中沒有足夠的水分使CO 2 生成碳酸鈣， 碳化作用也不易進行； 濕度過大， 混凝土孔隙中充滿了水， CO 2 不易進入到水泥石中， 碳化作用也不易進行。因 此， 用混凝

55、土齡期推算碳化深度的作法是錯誤的， 一定要在被測結構或構件上實測碳化深度。 實踐證明， 在混凝土質量基本一致的同一構件的各測區(qū)， 所處的環(huán)境條件基本一致， 碳化深度值差異不大。 因此， 一 個構件中不必每個測區(qū)都測定碳化深度，選擇有代表性的12處測量碳化深度即可，否則會增加不必 要的工作量。 測量碳化深度時， 要用碳化深度測量儀或用深度卡尺。 用鋼板尺或鋼卷尺測量碳化深度誤差 大， 影響混凝土強度的評定結果。4 檢測方法有誤按照規(guī)程規(guī)定， 回彈檢測的方法有兩種： 一是單個檢測， 二是抽樣檢測。單個檢測適用于單獨 的結構或構件， 如現(xiàn)澆整體煙囪、水塔、連續(xù)墻及結構中的柱、梁、板、基礎等。抽樣檢測

56、適用于相同的 生產(chǎn)工藝條件下， 混凝土強度等級相同， 原材料配合比、 成型工藝、 養(yǎng)護基本一致且齡期相近的同類構件。 單個構件檢測并進行評定較容易掌握， 而抽樣檢測往往在檢測批的劃分上出現(xiàn)偏差， 也就是在 “齡期相近 ” 和“同類構件 ”的掌握上出現(xiàn)錯誤。有人在檢測時， 對一棟樓房不論施工期長短， 都作為一批檢測， 這是 錯誤的。因為 “一批 ”結構或構件， 往往延續(xù)時間較長， 而回彈法測試一般在一天或幾天內(nèi)完成， 所評定 的混凝土強度， 是在一天或幾天內(nèi)該結構或構件所達到的 “及時強度 ”。對于施工延續(xù)時間較長、對同一設 計強度的混凝土來說， 如果用在相同幾天內(nèi)測試的 “及時強度 ”來評定這 “一批 ”結構或構件的強度， 顯然 是不正確的。另有檢測者對同層梁、柱、陽臺等構件混合抽樣檢測， 進行總體評定也是不正確的。關于 “齡期相近 ”的含義， 是在劃分抽樣檢測的范圍時， 一般可按施工齡期的前后相差在 15% 以內(nèi)掌 握，超過 15% 時可另劃分檢測范圍， 或按單個構件檢測。 “同類構件 ”是指在檢測范圍內(nèi)， 配筋、外形尺 寸等基本相同或同一型號的結構或構件。 例如現(xiàn)澆多層鋼筋混凝土框架結構， 需要對每層的混凝土強度進 行檢測時，可根據(jù)需要對該層的同類柱子或同類梁等構件， 采取抽樣