食品工程原理課后題答案（經典實用）

1、22 2 22 2 2 11 1 up gZ up gZ 21 zz 21 2 1 2 2 1 2 1 ppuu 2 1 1 4 d Q u 2 2 2 4 d Q u 3 2 3 1 10113. 0 10314. 0 Q u Q u 3 6 10158. 0 10142.10314.78940 8002 Q 【1-1】椰子油流過一內徑為20mm的水平 管道，其上裝有一收縮管，將管徑逐漸收縮 至12mm，如果從未收縮管段和收縮至最小 處之間測得的壓力差為800Pa，試求椰子油 的流量。 解：設椰子油密度為940 kg/m3，忽略流 動損失外 因為 ，上式簡化為， 由連續(xù)性方程可知 m3/s

2、【1-2】牛奶以2103m3/s的流量流 過內徑等于27mm的不銹鋼管，牛奶的 粘度為2.12103Pa.s，密度為 1030kg/m3，試確定管內流動是層流 還是紊流。 解：由雷諾數(shù)表達式可知 由判別式可知為紊流。 ud Re sm A Q u/49. 3 027. 0 4 102 2 3 4 3 1058. 4 1012. 2 103049. 3027. 0 Re 2 2 u d L Lf 162) 2 1 ()( 4 3232 444 4 2 21 d d d d L L d Ql d ulpp L f f f 【1-5】液體在圓形直管內作層流流 動，若流量、管長和液體的物性參數(shù)保 持不

3、變，而將管徑減至原有的1/2，問 因流動阻力而產生的能量損失為原來的 多少倍。 解：設管徑減至原有的1/2后，流體 流動狀態(tài)仍然保持層流。由流動阻力方 程可知 即因流動阻力而產生的能量損失為原來損 失的16倍。 【1-7】某離心泵安裝在高于井內水面 5.5m的地面上，吸水量為40m3/h。 吸水管尺寸為 mm，包括管 路入口阻力的吸水管路上的總能量損 失為4.5J/kg。試求泵入口處的真空度。 （當?shù)卮髿鈮簽?.0133105Pa） 解：根據(jù)能量方程，設井水面為I-I界 面，管道出口處為II-II界面。 4114 f L up gZ up gZ 22 2 22 2 2 11 1 Pa 1001

4、33. 1 m 5 . 5 , 0 5 1 21 p ZZ m/s 26. 1 106. 0 4 360040 , 0 2 21 A Q uu f L u gZpp 2 2 2 212 Pa 2 .42136 5 . 41000 2 26. 11000 5 . 58 . 91000100133. 1 2 5 2 p 泵入口真空度為 PapV 445 1092. 5102136. 4100133. 1 357 f h g u g p ZH g u g p Z 22 2 22 2 2 11 1 m 20 Z, 0 Z, , 212121 ppuu m/s 36. 1 3600051. 014. 3

5、 410 4 2 2 d Q u 4 3 109 . 6 101 100036. 1051. 0 du Re 0049. 0 51 25. 0 d m 92. 5 8 . 92 36. 1 051. 0 100 032. 0 2 2 2 g u d l h e f m 93. 0 8 . 92 36. 1 1 . 134 . 617. 0 2 22 g u m 85.26 93. 092. 520 2 f hZH KW 04. 1 36007 . 01000 8 . 910001085.26 1000 gHQ P 【1-9】每小時將10m3常溫的水用泵從開口貯槽送至開口高位槽。管路直徑為 mm

6、，全系統(tǒng)直管長度為 100m，其上裝有一個全開閘閥、一個全開截止閥、三個標準彎頭、兩個阻力可以不計的活接頭。兩槽液面恒定， 其間垂直距離為20m。取管壁粗糙度為0.25mm、水的密度為1000kg/m3、粘度為1103Pa.s。試求泵的效率 為70時的軸功率。 解：根據(jù)公式（1-31d），設兩槽液面分別為II和IIII 管道內水的流速為 根據(jù)莫迪圖查得阻力系數(shù)約為 0.032，則沿程阻力損失為 由表1-5可知， 軸功率為 357 f h g u g p ZH g u g p Z 22 2 22 2 2 11 1 m 20 Z, 0 Z Pa 1061040101 Pa, 101 m/s 45.

7、 2 3600051. 0 4 14. 3 18 4 , 0 21 435 2 5 1 22 21 pp d Q uu 4 3 1012 101 . 1 106045. 2051. 0 du Re 00039. 0 51 020. 0 d m 6 8 . 92 45. 2 051. 0 50 02. 0 2 2 2 g u d l h e f m 46. 0 8 . 92 45. 2 0 . 15 . 0 2 22 g u m 6 .22 46. 060 8 . 91060 1040 20 2 3 2 212 2 f h g u g p g p ZH kW 81. 1 360065. 0100

8、0 8 . 91060186 .22 1000 gHQ P 【1-10】用泵將開口貯槽內密度為1060kg/m3、粘度為1.1103Pa.s的溶液在穩(wěn)定流動狀態(tài)下送到蒸發(fā)器內，蒸發(fā)空 間真空表讀數(shù)為40kPa。溶液輸送量為18m3/h。進蒸發(fā)器水平管中心線高于貯槽液面20m，管路直徑 mm，不 包括管路進、出口的能量損失，直管和管件當量長度之和為50m。取管壁粗糙度為0.02mm。試求泵的軸功率（泵 的效率為65）。 解：根據(jù)公式（1-31d），設貯槽液面和蒸發(fā)器水平管出口分別為II和IIII 管道內溶液流動狀態(tài)為 根據(jù)莫迪圖查得阻力系數(shù) 約為0.02，則沿程阻力損失為 由表1-5可知管道進口

9、和出口的局部阻力系數(shù)， 軸功率為 【1-11】將溫度為263K的冷凍鹽水（25CaCl2溶液，密度為1240kg/m3，粘度為710 3Pa.s）從開口貯槽送入冷卻設備。已知貯槽鹽水液面低于管路出口2m。整個輸送 管道直徑 mm，長50m，其中有6個標準彎頭，1個截止閥，2個閘閥，均為全開。 如果要求流量為6m3/h，試求所需泵的揚程。 解：根據(jù)公式（1-31d），設貯槽液面和管路出口分別為II和IIII 管道內溶液流動狀態(tài)為 假設管道粗糙度較小，利用公式（1-59）估算阻力系數(shù) 則沿程阻力損失和局部阻力損失為 425. f h g u g p ZH g u g p Z 22 2 22 2 2

10、 11 1 m 2 Z, 0 Z Pa 101 m/s 3 . 3 36000254. 0 4 14. 3 6 4 , 0 21 5 21 22 21 pp d Q uu 4 3 104 . 1 107 12403 . 30254. 0 du Re 03. 0 104 . 1 3164. 03164. 0 25. 0 4 25. 0 e R m 5 .40 8 . 92 3 . 3 17. 024 . 611 . 16 0254. 0 50 03. 0 2 2 2 g u d l h e f m 43 5 .40 8 . 92 3 . 3 2 2 2 2 2 2 f h g u ZH 【1-1

11、3】擬用一臺3B57型離心泵以60m3/h的流量輸送常溫的清水，已查得在此流量下的 允許吸上真空Hs5.6m，已知吸入管內徑為75mm，吸入管段的壓頭損失估計為0.5m。 試求： 若泵的安裝高度為5.0m，該泵能否正常工作？該地區(qū)大氣壓為9.81104Pa； 若該泵在海拔高度1000m的地區(qū)輸送40的清水，允許的幾何安裝高度為若干米？當?shù)卮?氣壓為9.02104Pa。 解：1）首先求解速度 根據(jù)式（1-94） 安裝高度大于允許安裝高度4.38m，故該 水泵不能正常工作。 解：2）查表可知，20水的飽和蒸氣壓為 2334.6Pa，40水的飽和蒸氣壓為7376Pa ，密度為992.2kg/m3，根

12、據(jù)式（1-95）對允 許吸上真空高度進行修正。 77.3 3600 4 60 2 d us m 38. 4 5 . 0 81. 92 77. 3 6 . 5 2 2 2 f s spsp h g u HZ 再由式（1-94）得 即在海拔1000m處水泵的安裝高度不應該超過 3.11m。 m 35. 4 81. 92 .992 73766 .2334 81. 92 .992 1015.90 106 . 5 10 3 / g pp HHH vv aspsp m 11. 3 5 . 0 81. 92 77. 3 35. 4 2 2 2 f s spsp h g u HZ 2 b 3 1 41 i i

13、 i b TT q 151. 0 019. 0 0433. 0762. 0 051. 0 8 .174 .29 15 2 b mb128. 0 2 3 T 151. 0 019. 0 8 .17 15 3 T q 9 .15 3 T 【2-1】一食品冷藏室由內層為19 mm厚的松 木，中層為軟木層，外層為51 mm厚的混凝土 所組成。內壁面溫度為-17.8 ,混凝土外壁面 溫度為29.4 。松木、軟木和混凝土的平均熱 導率分別為0.151,0.043 3,0.762 W/(mK)，要求 該冷藏室的熱損失為15W/m2。求所需軟木的厚 度及松木和軟木接觸面處的溫度。 解：三層平壁的導熱。 1）所

14、需軟木的厚度 由 得 解得： 2）松木和軟木接觸面處的溫度 由 解得： 【2-4】將粗碎的番茄通過內徑為60 mm的管子從20 加熱到75 。其流量為1 300 kg/h,管內壁面溫度 為105 ,求對流傳熱系數(shù)。 已知粗碎的番茄物性數(shù)據(jù)如下：=1 050 kg/m3； cp=3.98 kJ/（kgK）； =2.15 mPas(47.5 時),1.2 mPas(105 時)； =0.61 W/(mK)。 解：流體在管內被加熱。 sm d V u i s /122. 0 06. 0 4 3600/1050/1300 4 2 2 03.14 61. 0 1015. 21098. 3 Pr 1011

15、0575. 3 1015. 2 1050122. 006. 0 Re 33 43 3 p i c ud 4 101Re2000 ，為過渡流，且為高粘度流體。 )./(500) 2 . 1 15. 2 ()03.14()10575. 3( 06. 0 61. 0 027. 0 )(PrRe027. 0 214. 0 3 1 8 . 03 14. 0 3 1 8 . 0 KmW d Wi 校正系數(shù)為： 7589. 03575/1061Re/1061 8 . 158 . 15 )./(3797589. 0500 2 KmW 14. 0 3 1 )(Pr)(Re)( W m D C 3/2,36. 0

16、mC )./(346. 0),./(72. 2 .10100,/977 33 KmWKkgkJc sPamkg p 786 346. 0 101001072. 2 Pr 4026 10100 9775 . 2406. 0 Re 33 3 22 p c nd )./(343) 5 . 7 100 ()786()4026)( 22. 1 346. 0 (36. 0 214. 0 3 1 3 2 KmW 【2-5】一帶有槳式攪拌器的容器內裝有溫 度為37.8 的料液。用夾套內的蒸汽加熱。 容器內徑為1.22 m,攪拌器直徑為0.406 m,轉 速為2.5 r/s,容器壁溫為93.3 。料液的物性 為

17、:=977 kg/m3；cp=2.72 kJ/（kgK）； =100 mPas(37.8 時),7.5 mPas(93.3 時)。 求料液對容器壁的對流傳熱系數(shù)。 解：對流傳熱系數(shù)計算式如下： （1）對于平槳、夾套式， 料液的平均物性如下： 將以上各值代入式（1），得： 【2-6】室內水平放置表面溫度相同、長度相 等的兩根圓管，管內通有飽和水蒸氣。兩管均被 空氣的自然對流所冷卻，假設兩管間無相互影響。 已知一管直徑為另一管的5倍，且兩管 的（GrPr）值在104109之間，求兩管熱損失 的比值。 解：水平管外自然對流，有 n rr O PG d C)( 54 10Pr10 Gr 34. 35)

18、()( )( )( )( )( )( )( 4 3 4 3 1 2 4 1 1 2 4 1 1 4 1 2 1 2 1 2 1 2 O O d d Gr Gr Gr Gr S S TS TS Q Q 在本題條件下，定性溫度相同，只是定性尺寸不同，故 即大管的熱損失是小管的3.34倍。 由于 4 1 ,53. 0nC 【2-8】烤爐內在烤一塊面包。已知爐壁溫度為175 ，面包表面的黑度為0.85,表面溫度為100 ,表面積 為0.064 5 m2，爐壁表面積遠遠大于面包表面積。求烤 爐向這塊面包輻射 傳遞的熱量。 解：兩物體構成封閉空間，且 21 SS ，由下式計算輻射傳熱量： W TTSQ 0

19、 .65)448373(0645. 085. 01067. 5 )( 448 4 2 4 111012 負號表示爐壁向面包傳遞熱量。 W TTcWQ hhphh 33 21 1075.118)3080(109 . 125. 1 )( )( 12ccpcc TTcWQ skg TTc Q W ccpc c /9454. 0 )2050(10187. 4 1075.118 )( 3 3 12 skg /9454. 0 )./(45KmW )./(5 .471 850 1 20 25 ) 20 25 ( 452 1025 1700 1 1 1 )( 2 1 1 2 3 KmW Ln d d d d

20、Ln d K ii O i OO O O mO O TK Q S 3080 2050 30 1 T 10 2 T 2 .18 10 30 1030 )( 2 1 21 Ln T T Ln TT Tm 2 3 8 .13 2 .185 .471 1075.118 mSO 【2-10】在逆流換熱器中，用初溫為20 的水將1.25 kg/s的液體比熱容為1.9 kJ/(kgK)、密度為 850 kg/m3由80 冷卻到30 。換熱器的列管直徑為25 mm2.5 mm,水走管內。水側和液體側的 對流傳熱系數(shù)分別為850 W/（m2K）和1 700W/（m2K）,污垢熱阻可忽略。若水的出口溫度不能高于

21、50 ，求水的流量和換熱器的傳熱面積。 解：傳熱量為 又 即冷水流量為 取管壁的熱導率 ，則有 傳熱面積由下式計算： 熱流體： 冷流體： 將已知值代入式（1），得： 【2-11】在一單程列管換熱器中用飽和水蒸氣加熱食用油。溫度為160 的飽和蒸汽在殼程冷凝，冷凝液在飽和 溫度下排出。食用油在管程流動，并由20 加熱到106 。列管換熱器尺寸為：列管直徑為19 mm2 mm、管 長為4 m，共有25根管子。若換熱器的傳熱量為125 kW，蒸汽冷凝傳熱系數(shù)為7 000 W/（m2K）,油側污垢熱阻為 0.000 5 m2K/W,管壁熱阻和蒸汽側污垢熱阻可忽略,求管內油側對流傳熱系數(shù)。 又若油的流速

22、增加一倍，此時若換熱器的總傳熱系數(shù)為原來的1.75倍,求油的出口溫度。假設油的物性不變。 解：（1）管內油側的對流傳熱系數(shù) 對數(shù)平均溫差： )./(0 .232 15 19 0005. 0 15 19 7000 1 1 11 1 2 KmW R d d d d K i si i o ii o O O O K WKmLn r r r r Ln r R ii O i OO O O /.1029. 4 349015 19 ) 15 19 ( 452 1019 258 1 )( 1 23 3 )./(233 1029. 4 11 2 3 KmW R K O O R WKm r r RRRR i O s

23、isOOO /.1079. 4 15 19 00026. 0000176. 01029. 4 233 %7 .11%100 29. 4 29. 479. 4 % O OO R RR R 【2-12】在列管換熱器中用冷水冷卻油。水在直徑為19 mm2 mm的列管內流動。已知管 內水側對流傳熱系數(shù)為3 490 W/（m2K）,管外油側對流傳熱系數(shù)為258 W/(m2K)。 換熱器在使用一段時間后，管壁兩側均有污垢形成，水側污垢熱阻為0.000 26 m2K/W, 油側污垢熱阻為0.000 176 m2K/W。管壁的熱導率為45 W/（mK）。求：（1）基于管 外表面積的總傳熱系數(shù)；（2）產生污垢后

24、熱阻增加的百分數(shù)。 解：以外表面為基準。 （1）基于管外表面的總傳熱系數(shù) 產生污垢前的總熱阻： （2）產生污垢后熱阻增加的百 分數(shù)% 產生污垢后的總熱阻： 【2-13】在套管換熱器中采用并流的方式用水冷卻油。水的進、出口溫度分別為15 和40 ，油的進、出口溫度 分別為150 和100 ?，F(xiàn)因生產任務要求油的出口溫度降至80 ， 假設油和水的流量、進口溫度及物性均不變，且仍為并流，換熱器除管長外，其他尺寸不變，若原換熱器的管長 為1 m，求現(xiàn)在需要的管長。設換熱器的熱損失可忽略。 解：熱量衡算（忽略熱損失）： 【2-14】某列管換熱器的管程走冷卻水，有機蒸汽在管外冷凝。在新使用時冷卻水的進、

25、出口溫度分別為20 和30 。使用一段時間后，在冷卻水進口溫度與流量相同的條件下， 冷卻水出口溫度降為26 。已知換熱器的傳熱面積為16.5 m2,有機蒸汽的冷凝溫度為80 , 冷卻水流量為2.5 kg/s,求污垢熱阻。 解：無污垢時的傳熱量： 【2-15】某氣體混合物（比熱容和熱導率均未知）以90 kg/h的流量流過套管換熱器的內 管，氣體的溫度由38 被加熱到138 。內管內徑為53 mm，外管內徑為78 mm，壁厚 均為2.5 mm,管外為水蒸氣冷凝使管內壁溫度維持在150 。已知混合氣體的粘度為0.027 mPas,其普蘭特數(shù)為1,求套管換熱器的管長。 【2-16】有一套管換熱器，內管

26、為19 mm2 mm，管長為2 m，管內的水與環(huán)隙中的油 逆流流動。油的流量為270 kg/h，進口溫度為100 ，水的流量為360 kg/h，進口溫度為 10 。若忽略熱損失，且知以管外表面積為基準的總傳熱系數(shù)為374 W/（m2K）,油的 比熱容為1.88 kJ/(kgK),求油和水的出口溫度分別為多少? 【4-1】用光滑小球在粘性流體中自由沉降可測定該液體的粘度。測試時用玻璃筒盛滿待 測液體，將直徑為6mm的鋼球在其中自由沉降，下落距離為200mm，記錄鋼球的沉降時 間?，F(xiàn)用此法測試一種密度為1300 kg/m3的糖漿，記錄的沉降時間為7.32秒，鋼球的比重 為7.9， 試求此糖漿的粘度

27、。 【4-2】某谷物的顆粒粒徑為4mm，密度為1400 kg/m3。求在常溫水中的沉降速度。又若此谷物 的淀粉粒在同樣的水中的沉降速度為0.1mm/s， 試求其粒徑。 【4-3】氣體中含有大小不等的塵粒，最 小的粒子直徑為10m。已知氣體流量為 3000m3/h（標準態(tài)），溫度為500， 密度為0.43 kg/m3，粘度為3.610- 5Pas，塵粒的密度為2000 kg/m3。今 有一降塵室，共有5層，求每層的沉降 面積。 【4-9】果汁中濾渣為可壓縮的，測得其壓縮指數(shù)為0.6。在表壓為100kPa下由壓濾機過 濾。最初1小時可得清汁2.5m3，問若其他條件相同，要在最初1小時得到3.5m3

28、的清汁， 要用多大壓力？設介質阻力可忽略不計。 【4-10】用某板框過濾機過濾葡萄糖溶液，加入少量硅藻土作助濾劑。在過濾表壓 100kPa下過濾2h，頭1h得濾液量8m3。假設硅藻土是不可壓縮的，且忽略介質阻力不計 ， 試問：（1）在第2h內可得多少濾液？（2）過濾2h后用2 m3清水（粘度與濾液相近）， 在同樣壓力下對濾餅進行橫穿洗滌，求洗滌時間；（3）若濾液量不變，僅將過濾壓差 提高1倍，問過濾時間為多少？（4）若過濾時間不變，僅將過濾壓強提高1倍，問濾液量 為多少？ 【4-11】有一葉濾機，自始至終在某一恒壓下過濾某種 懸浮液時，得出如下過濾方程式：（q+10） 2=250(t+0.4)

29、。式中q以L/m2表示，以min表示。今在實 際操作中，先在5min內使壓差由零升至上述壓差，其間 過濾為恒速過濾，以后則維持該壓力不變作恒壓過濾， 全部過濾時間為20min。試求：（1）每一循環(huán)中，每 1m2過濾表面可得多少濾液？（2）過濾后用相當于濾液 總量1/5的水洗滌濾餅，求洗滌時間（設濾餅不可壓縮）。 【4-12】在202.7kPa（2atm）操作壓力下用板框過濾機處 理某物料，操作周期為3h，其中過濾1.5h，濾餅不需洗滌。 已知每獲1 m3濾液得濾餅0.05 m3，操作條件下過濾常數(shù) K=3.310-5m2/s，介質阻力可忽略，濾餅不可壓縮。試計 算：（1）若要求每周期獲0.6

30、m3的濾餅，需多大過濾面積？ （2）若選用板框長寬的規(guī)格為1m1m，則框數(shù)及框厚 分別為多少？（3）經改進提高了工作效率，使整個輔助 操作時間縮短為1h，則為使上述板框過濾機的生產能力達 到最大時，其操作壓力應提高至多少？ 1.圓管中有常溫下的水流動,管內徑d=100mm,測得其中的質量流量為15.7kg.s-1,其體積流量為_0.0157m3.s-1_. 平均流速為_2.0m.s-1_。 2. 流體在圓形管道中作層流流動,如果只將流速增加一倍,則阻力損失為原來的_2_倍; 如果只將管徑增加一倍,流 速不變,則阻力損失為原來的_1/4_倍。 3. 離心泵的流量常用出口閥出口閥調節(jié)。 4. 某輸

31、水的水泵系統(tǒng),經管路計算得,需泵提供的壓頭為He=25m水柱,輸水量為20kg.s-1,則泵的有效功_4905w_ 5. 用飽和水蒸汽加熱空氣時，換熱管的壁溫接近_飽和水蒸汽的溫度，而傳熱系數(shù)K值接近_空氣_的對流傳熱系數(shù)。 6. 實現(xiàn)傳熱過程的設備主要有如下三種類型_間壁式間壁式 蓄熱式蓄熱式 直接混合式直接混合式_ 7. 中央循環(huán)管式蒸發(fā)器又稱_標準式標準式_。由于中央循環(huán)管的截面積_較大較大_。使其內單位容積的溶液所占有的傳熱面積 比其它加熱管內溶液占有的_要小要小_，因此，溶液在中央循環(huán)管和加熱管內受熱不同而引起密度差異，形成溶液的 _自然自然_循環(huán)。 8. 圓管中有常溫下的水流動,管

32、內徑d=100mm,測得中的體積流量為0.022m3.s-1,質量流量為_22kg.s-1_,平均流速 為_2.8m.s-1_。; 9. 球形粒子在介質中自由沉降時，勻速沉降的條件是_粒子所受合力的代數(shù)和為零粒子所受合力的代數(shù)和為零_ 。滯流沉降時，其阻力系數(shù) =_24/ Rep_. 10. 某大型化工容器的外層包上隔熱層,以減少熱損失,若容器外表溫度為500, 而外層包上隔熱層表面溫度為20, 采用某隔熱材料,其厚度為240mm,=0.57w.m-1.K-1,此時單位面積的熱損失為_1140w _。(注:大型容器可視為平壁) 11. 非結合水份是主要以機械方式與物料相結合的水份。 12. 設

33、離心機轉鼓直徑為1m，轉速n=600 轉.min-1，則在其中沉降的同一微粒，比在重力沉降器內沉降的速度快 _201_倍。 14. 用冷卻水將一定量的熱流體由100冷卻到40，冷卻水初溫為15，在設計列管式換熱器時，采用兩種方案比 較，方案是令冷卻水終溫為30，方案是令冷卻水終溫為35，則用水量 WI大于大于WII，所需傳熱面積AI 小于小于AII。（大于，等于，小于） 15. 多效蒸發(fā)的原理是利用減壓的方法使后一效的蒸發(fā)壓力和溶液的沸點較前一效的_為低為低_，以使前一效引出的 _二次蒸汽二次蒸汽_作后一效_加熱用加熱用_，以實現(xiàn)_二次蒸汽二次蒸汽_再利用。 16. 物料干燥時的臨界水份是指由

34、恒速干燥轉到降速階段的臨界點時，物料中的含水率由恒速干燥轉到降速階段的臨界點時，物料中的含水率；它比物料的結合水_大大 17. 如右圖所示：已知,水=1000kg.m-3,空氣=1.29kg.m-3,R=51mm,則p=_500 N.m-2,=_1（兩測壓點A.B間位差不計 18. 板框壓濾機主要由_濾板、濾框、主梁（或支架）壓緊裝置等組成濾板、濾框、主梁（或支架）壓緊裝置等組成_，三種板按_123212321_的順序排列組成。 19. 去除水份時固體收縮最嚴重的影響是_在表面產生一種液體水與蒸汽不易滲透的硬層在表面產生一種液體水與蒸汽不易滲透的硬層_，因而降低了干燥速率。 21. 恒定的干燥

35、條件是指空氣的濕度濕度、溫度溫度、速度速度以及與物料接觸的狀況與物料接觸的狀況都不變。 22. 物料的臨界含水量的大小與_物料的性質，厚度和恒速干燥速度的大小物料的性質，厚度和恒速干燥速度的大小_等因素有關。 1. 當離心泵內充滿空氣時，將發(fā)生氣縛現(xiàn)象，這是因為( B )B. 氣體的密度太小 2. 降膜式蒸發(fā)器內溶液是（ C ）流動的。C. 不循環(huán) 3. 當空氣的t=t=t時，說明空氣的相對濕度（ A ）。A. =100% ； 4. 如圖，U形管壓差計測得 (A ) A. A.B間的阻力損失 5. 用離心泵從河中抽水，當河面水位下降時，泵提供的流量減少了，其原因是（ C ）。C. 管路特性曲線

36、變了 6. 穩(wěn)定傳熱是指傳熱系統(tǒng)內各點的溫度（ B ）。 B.只隨位置而變，但不隨時間而變 7. 在干燥流程中，濕空氣經預熱器預熱后，其溫度（ A ），相對濕度（ B A. 升高； B. 降低； 8. 干燥器進口的溫度計最小分度是 0.1，下面是同一溫度時的幾種記錄，哪一種是正確的( D )。74.98。 9. 下圖中高位槽液面保持恒定， 液體以一定流量流經管路，ab與cd兩段長度相等，管徑與管壁粗糙度相同，則 ( B )。（1）U形壓差計讀數(shù) A. Rab Rcd B. Rab Rcd C. Rab Rcd D. 不定 （2）液體通過ab與cd段能量損失_B_。 A. hab hcd B.

37、hab hcd C. hab hcd D. 不定 （3） ab與cd兩段壓差_C_。 A. PabPcd B. PabPcd C. PabPcd D. 不定 （4） R值表示_C_。 A. ab段的壓差值 B. ab段位能變化 C. ab段流動能量損失 D. ab段壓差值及流動能量損失 10. 由于泵內存有氣體，啟動離心泵而不能送液的現(xiàn)象，稱為 （ B ）現(xiàn)象。B. 氣縛 11. 一臺試驗用離心泵，開動不久，泵入口處的真空度逐漸降低為零，泵出口處的壓力表也逐漸降低為零，此時離 心泵完全打不出水。發(fā)生故障的原因是(D)D吸入管路漏氣 12. 多效蒸發(fā)中，由于溫度差損失的影響，效數(shù)越多，溫度差損失

38、越大，分配到每效的有效溫度差就（A)A.越小 13. 已知物料的臨界含水量為0.2kg水.kg-1 絕干料，空氣的干球溫度為t ， 濕球溫度為 tm，露點為td ，現(xiàn)將該物 料自初始含水量X1=0.45 kg水.kg-1絕干料干燥至X2=0.1kg 水.kg-1絕干料，則在干燥末了時物料表面溫度表： ( A )。 A. t表 tm 14. 往復壓縮機的最大壓縮比是容積系數(shù)（ C ）時的壓縮比。C. 為零 15. 離心機的分離因數(shù)愈大，表明它的分離能力愈（ B ）。B. 強； 1. 食品工程單元操作是一種物理操作,只改變物質的物理性質而不改變其化學性質。（ ） 2. 當空氣狀態(tài)一定時，可用物料的結合水分來判斷干燥能否進行的最大限度。（ ） 3. 相對濕度值大小可以反映空氣的吸水汽的能力。若值大時，表示此空氣吸水汽的能力強。（ ） 4. 壓縮機的余隙大小與其生產能力有關（）故余隙宜大（）。 5. 板框壓濾機采用橫穿法洗滌時，若洗滌壓差=最終過濾壓差，