63基礎(chǔ)承受荷載計算

1、、基礎(chǔ)承受荷載計算、分析QTZ63塔機豎向荷載簡圖塔機處于獨立狀態(tài)（無附墻）時，其受力為最不利狀態(tài)，因此取塔吊獨立計算高度40ni時 進行分析，分工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)兩種工況分別進行荷載組合，塔吊型號為QTZ63最大起重 量1. 00T ,最大起重力矩69Tm最大吊物幅度56m根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范 GB50007-2011第8. 5條規(guī)定，驗算樁基承載力時，取荷載效應(yīng)的標準組合值；驗算基礎(chǔ)強度取荷載效應(yīng)的基本組合值。承臺大小都為5000X 5000X 1300mm1. 1自重1.1.1 塔機自重標準值F KI 401. kN1. 1.2 基礎(chǔ)自重標準值炫二5. 0X5. 0X25=625K

2、N1. 1. 3 起重荷載標準值FqK g kN1. 2 風(fēng)荷載計算1. 2. 1工作狀態(tài)下塔機對角線方向所受風(fēng)荷載標準值計算塔機所受風(fēng)均布線荷載標準值（-20 kN/m 2 ,0. 35 1. 6 0. 44 kN/m 2qsK 0. 8 z s z o obH / H0. 8 1. 2 1. 59 1.95 1. 32 0. 20塔機所受風(fēng)荷載水平合力標準值F sK=qsk - H=0. 44x40=17. 6kN 基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標準值M sk=0. 5Fsk H=0. 5x17. 6x40=352kN1. 2. 2 非工作狀態(tài)下塔機對角線方向所受風(fēng)荷載標準值計算塔機所受風(fēng)線荷載

3、標準值（馬鞍山okN/m2） q 0.8bH ,/HsK z s Z 00.8 1.2 1.64 1. 95 1. 32 0.4 0. 35 1.6 0. 91 kN/m塔機所受風(fēng)荷載水平合力標準值F sk =qsk* H=0. 91x40=36. 4kN基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標準值M SK=O. 5Fsk H=0. 5x36. 4x40=800 kN m1. 3塔機的傾翻力矩塔機自身產(chǎn)生的傾翻力矩，向前（起重臂方向）為正，向后為負。1. 3. 1 大臂自重產(chǎn)生的向前力矩標準值Mi 37.4 22 822. 80 m1. 3. 2最大起重荷載產(chǎn)生最大向前力矩標準值（爲x較Qmin產(chǎn)生的力矩大

4、）M 2 60 11. 5 690.00kNm1. 3. 3 小車位于上述位置時的向前力矩標準值Ms 3.8 11. 5 43. 70icn m1. 3. 4 平衡臂產(chǎn)生的向后力矩標準值M4 19. 8 6. 3124. 74 m1. 3. 5 平衡重產(chǎn)生的向后力矩標準值Ms 89.4 11.81054.92 m1.4 綜合分析、計算1. 4. 1工作狀態(tài)下塔機對基礎(chǔ)頂面的作用荷載標準組合后的力矩標準值Mk二M+M+M4+5+0. 9(M2+Mk)二822. 8+43. 7-124. 74+0. 9 (690+352)=619.12 kN m水平荷載標準值FVK18.92kN豎向荷載標準值塔機

5、自重：F Ki 401. OOkN基礎(chǔ)自重：Fk 尸625kN起重荷載：FqK w w kNr Kr KIFk2 FqK =140:110 (N 750 60. 00 12111. 4. 2非工作狀態(tài)下塔機對基礎(chǔ)頂面的作用標準組合后的力矩標準值SK822. 80124. 741054. 92 800=4&4f4K44KN m水平荷載標準值Fvk39.13kNM k Mi Mi Ms豎向荷載標準值塔機自重:FK1401. 00kN基礎(chǔ)自重:F K2=625kNFK2/10110N 750 2(11346.94kNI 11301130 I2J3LbtJ23J. tU 113 36剪力圖(kN) 6

6、4.135411Z7 UU4400. 133彎矩圖(kN m)V ma=354 lkN,肛=127 98kN - m, NU=-400 13kN - m2. 2受剪切計算截而有效高度：h。二h- S c-D/2=1300-50-20/2二 1140mm受剪切承載力截而高度影響系數(shù)：B hS= (800/1140) 1/4=0. 92塔吊邊至樁邊的水平距離:aib= (at-B-d) /2= (3. 2-1. 6-0. 8)/2=0. 4m計算截而剪跨比：ii = (aiB_d) /2- (3. 2-1. 6_0. 8)/2二0. 4m入 b =ajb/ho=O 4/1. 140. 35,取入

7、b0. 35 ;承臺剪切系數(shù)：入 1 a n/h o0. 4/1. 140. 35 ,取入 1=0. 35 ;尸175/(入b+l)=l. 75/(0. 35+1)=13a i 1. 75/ (入V354. lkN：塊古評28蜀特吉曲1270 X 0. 8 XV =354. lkN Fl= 511. 06kN ；實際沖切力不大于允許沖切力設(shè)計值，所以能滿足要求！2.4承臺配筋計算塔吊承臺尺寸5mx5mxl. 3m配筋200B2鋼筋，梅花形布置拉筋14.(1)、承臺底部配筋a si= NU/( a fdh o2)=4OO. 13 X 107(1.05 X 11.9 X 800 X 1140)=0

8、. 031Z 尸 1(1一2 a si) =l-(l-2 X 0. 031) 05=0. 031丫 S1=l- Z i/2=l0.031/2二0.984A si=ML/ ( 丫 sihofyl) =400. 13 x 107(0. 984 x 1140X 300)二 1189mmyi)=max(O. 2, 45 x最小配筋率：p =max(O. 2, 45f t/f1. 27/300) =max(O. 2, 0. 19)=0. 2%梁底需要配筋：Ai=max (Asi, P Iho) =max(1189, 0. 002 x800xl 140) =1824mm2梁底部實際配筋：a3/ =2124

9、mnn A5i=1824mm滿足要求！(2)、承臺上部配筋a S2= NLa；( a afcV h o) =127. 98 x 107(1. 05 x 11.9 x 800x 11402)=0. 01Z 2=1-(1-2 a s2) 5=l-(l-2 x 0.01) 0 5=0. 01丫 S2=l- Z 2/2=1-0. 01/2=0. 995A si=NLa7 ( 丫 S2hofy2)=127. 98 X 107(0. 995 x 1140x 300)=377mm最小配筋率：P =max (0. 2,45f低=max (0. 2, 451. 27/300) =max(0. 2, 0. 19)

10、=0. 2%梁上部需要配筋：A=max (A2, p rh o) =max(377, 0. 002 x 800x 1140)-1824mm222梁上部實際配筋：A32=2124niri2 a32=1824ihih滿足要求!（4）、承臺梁箍筋拉筋）計算箍筋（拉筋）抗剪計算截面剪跨比：入二(L-2 05B)/(2h o) = (4. 8-2 xl. 6)/(2 xl. 14)=1. 11取入二1. 5混凝土受剪承載力：1. 75f t Th。/(入 +1)=1. 75 x 1.27 x 0.81. 14/(1. 5+1)二0. 81kNV max=354. lkNl. 75ftXf h。/(入 +

11、1)=0. 81kNnA Svi/s=4x (3. 14x1474)/200=2. 26(V-0. 7f t Th o)/(l. 25f who)= (354. 1 xl03-0 . 7x1. 27x800x1140)/(1. 25 x300x1140)二T. 07mm2/mmnA svi/s (V-0. 7f tlho)/(1.25f 詁足要求!配箍(拉筋)率驗算P sv=nAsvl/ ( V s)=4 x(3. 14x1274)/(800 x200)=0. 28% Psv, min=0. 24f t/f yv=o. 24 X 1. 27/300=0. 1%滿足要求！三、單樁承載力驗算塔吊基

12、礎(chǔ)下采用4 450預(yù)制方樁，以第-1層為持力層，樁尖分別進入第-1層土層20cm以上。3. 1單樁承載力特征值塔機基礎(chǔ)樁（參照地質(zhì)報告中孔-96 ）R3!lia pa xp=n xO. x 他送3+lx20+3XO+：5X30+4x45+4x45+（?9X65）于8 溜 Kn 2788o 62 /43.2單樁承受豎向荷載（傾翻力矩按最不利的對角線方向作用）塔機直徑450的靜壓方樁，Qkmim(Fk Gk) /n(MkFvkh)/L111501/241. 6(36=73R. 91a=391. 123811. 6. 23)K/5N. 09429. 37KNRai2788KNQkmim(Fk Gk) /n(MkFvkh)/L1 l655l/84- 13( 6?7R3l. 9a =3S 9. 163- 441 . K2)7 5.09146.13KNRai 1951.6a前者抗壓驗算，后者為抗拔驗算，由以上得基樁承載能力滿足要求。3.