擋土墻計算書3全解

1、重力式擋土墻驗算執(zhí)行標準：通用計算項目：重力式擋土墻1計算時間：2013-10-22 09：43：49星期二原始條件：墻身尺寸：墻身高：2.709(m)墻頂寬：0.450(m)面坡傾斜坡度：1:0.000背坡傾斜坡度：1:0.388采用1個擴展墻址臺階：墻趾臺階b1： 0.800(m)墻趾臺階hi： 0.500(m)墻趾臺階面坡坡度為：1：0.000墻踵臺階b3： 1.200(m)墻踵臺階h3： 0.500(m)墻底傾斜坡率 : 0.111:1物理參數(shù) : 圬工砌體容重 : 23.000(kN/m3) 圬工之間摩擦系數(shù) : 0.300 地基土摩擦系數(shù) : 0.300 墻身砌體容許壓應力 : 2

2、100.000(kPa) 墻身砌體容許剪應力 : 150.000(kPa) 墻身砌體容許拉應力 : 170.000(kPa) 墻身砌體容許彎曲拉應力 : 80.000(kPa)擋土墻類型 : 一般擋土墻 墻后填土內摩擦角 : 30.000( 度) 墻后填土粘聚力 : 0.000(kPa) 墻后填土容重 : 17.000(kN/m3) 墻背與墻后填土摩擦角 : 15.000( 度) 地基土容重 : 18.000(kN/m3) 修正后地基土容許承載力 : 75.000(kPa) 地基土容許承載力提高系數(shù) : 墻趾值提高系數(shù) : 1.200 墻踵值提高系數(shù) : 1.300 平均值提高系數(shù) : 1.0

3、00 墻底摩擦系數(shù) : 0.300 地基土類型 : 土質地基 地基土內摩擦角 : 30.000( 度) 土壓力計算方法 : 庫侖坡線土柱 : 坡面線段數(shù) : 1 折線序號 水平投影長 (m) 豎向投影長 (m) 換算土柱數(shù) 1 3.000 0.000 0坡面起始距離 : 0.000(m) 地面橫坡角度 : 45.000( 度 ) 墻頂標高 : 0.000(m)第 1 種情況 : 一般情況 土壓力計算 計算高度為 2.976(m) 處的庫侖主動土壓力 按實際墻背計算得到 :第 1 破裂角： 25.389( 度 )Ea=36.897 Ex=29.772 Ey=21.795(kN) 作用點高度 Zy

4、=0.992(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在 墻身截面積 = 4.201(m2) 重量 = 96.629 kN( 一 ) 滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù) = 0.300 采用傾斜基底增強抗滑動穩(wěn)定性 , 計算過程如下 基底傾斜角度 = 6.334 ( 度)Wn = 96.039(kN) En = 24.946(kN) Wt = 10.660(kN) Et = 27.186(kN) 滑移力 = 16.525(kN)抗滑力 = 36.296(kN)滑移驗算滿足 : Kc = 2.196 1.300地基土摩擦系數(shù)地基土層水平向 := 0.300滑移力 = 29.

5、772(kN) 抗滑力 = 38.805(kN)地基土層水平向 :滑移驗算滿足 : Kc2 = 1.303 1.300( 二 ) 傾覆穩(wěn)定性驗算 相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw = 1.558 (m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx = 2.020 (m) 相對于墻趾點，Ex的力臂Zy = 0.725 (m) 驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩 = 21.586(kN-m) 抗傾覆力矩 = 194.559(kN-m) 傾覆驗算滿足 : K0 = 9.013 1.500( 三 ) 地基應力及偏心距驗算 基礎為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力 取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距 作用于基礎

6、底的總豎向力 = 120.985(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩 =172.973(kN-m) 基礎底面寬度 B = 3.327 (m) 偏心距 e = 0.234(m) 基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離 Zn = 1.430(m) 基底壓應力 : 趾部 =51.702 踵部 =21.018(kPa) 最大應力與最小應力之比 = 51.702 / 21.018 = 2.460作用于基底的合力偏心距驗算滿足 : e=0.234 = 0.250*3.327 = 0.832(m)墻趾處地基承載力驗算滿足墻踵處地基承載力驗算滿足壓應力 =51.702 = 90.000(kPa)壓應力 =21.01

7、8 = 97.500(kPa)地基平均承載力驗算滿足 : 壓應力 =36.360 = 75.000(kPa) ( 四 ) 基礎強度驗算基礎為天然地基，不作強度驗算 ( 五 ) 墻底截面強度驗算 驗算截面以上，墻身截面積 = 3.594(m2) 重量 = 82.668 kN 相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂 Zw = 1.449 (m)相對于驗算截面外邊緣，Ey的力臂Zx = 2.020 (m)相對于驗算截面外邊緣，Ex的力臂Zy = 0.725 (m) 容許應力法 : 法向應力檢算 :作 用于 驗算截面 的 總豎向力 = 104.463(kN) 作 用于墻趾 下點的 總彎 矩 =142.1

8、93(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂 Zn = 1.361(m)截面寬度 B = 3.307 (m) 偏心距 e1 = 0.292(m) 截面上偏心距驗算滿足 : e1= 0.292 = 0.300*3.307 = 0.992(m) 截面上壓應力 : 面坡=48.342 背坡 =14.833(kPa)壓應力驗算滿足 : 計算值 = 48.342 = 2100.000(kPa)切向應力檢算 :剪應力驗算滿足 : 計算值 = -0.474 = 150.000(kPa)( 六 ) 臺頂截面強度驗算 土壓力計算 計算高度為 2.209(m) 處的庫侖主動土壓力 按實際墻背計算得到 :第

9、1 破裂角： 25.389( 度)Ea=20.330 Ex=16.404 Ey=12.009(kN)作用點高度 Zy=0.736(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在 墻身截面積 = 2.492(m2) 重量 = 57.321 kN 強度驗算 驗算截面以上，墻身截面積 = 1.941(m2) 重量 = 44.636 kN 相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂 Zw = 0.474 (m)相對于驗算截面外邊緣，Ey的力臂Zx = 1.021 (m)相對于驗算截面外邊緣，Ex的力臂Zy = 0.736 (m) 容許應力法 : 法向應力檢算 :作用于驗算截面的總豎向

10、力 = 56.645(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩 =21.349(kN-m) 相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂 Zn = 0.377(m)截面寬度 B = 1.307 (m) 偏心距 e1 = 0.277(m) 截面上偏心距驗算滿足 : e1= 0.277 = 0.300*1.307 = 0.392(m) 截面上壓應力：面坡=98.370 背坡=-11.697(kPa) 壓應力驗算滿足 : 計算值 = 98.370 = 2100.000(kPa) 拉應力驗算滿足 : 計算值 = 11.697 = 170.000(kPa)切向應力檢算 :剪應力驗算滿足 : 計算值 = -0.451 1.3

11、00安全系數(shù)最不利為：組合 1( 一般情況 ) 抗滑力 = 36.296(kN), 滑移力 = 16.525(kN) 。地基土層水平向 : 滑移驗算滿足 : Kc2 = 1.303 1.300( 二 ) 傾覆驗算安全系數(shù)最不利為：組合 1( 一般情況 ) 抗傾覆力矩 = 194.559(kN-M), 傾覆力矩 = 21.586(kN-m) 。 傾覆驗算滿足 : K0 = 9.013 1.500( 三 ) 地基驗算作用于基底的合力偏心距驗算最不利為：組合 1( 一般情況 )作用于基底的合力偏心距驗算滿足 : e=0.234 = 0.250*3.327 = 0.832(m)墻趾處地基承載力驗算最不

12、利為：組合1( 一般情況 )墻趾處地基承載力驗算滿足 : 壓應力 =51.702 = 90.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算最不利為：組合 1（ 一般情況 ）墻踵處地基承載力驗算滿足 : 壓應力 =21.018 = 97.500（kPa）地基平均承載力驗算最不利為：組合1（ 一般情況 ）地基平均承載力驗算滿足 : 壓應力 =36.360 = 75.000（kPa）（ 四 ） 基礎驗算不做強度計算。（ 五 ） 墻底截面強度驗算 容許應力法 :截面上偏心距驗算最不利為：組合 1（ 一般情況 ）截面上偏心距驗算滿足 : e1= 0.292 = 0.300*3.307 = 0.992（m）壓應力驗

13、算最不利為：組合 1（ 一般情況 ）壓應力驗算滿足 : 計算值 = 48.342 = 2100.000（kPa）拉應力驗算最不利為：組合 1（ 一般情況 ）拉應力驗算滿足 : 計算值 = 0.000 = 170.000（kPa）剪應力驗算最不利為：組合 1（ 一般情況 ）剪應力驗算滿足 : 計算值 = -0.474 = 150.000（kPa）（ 六 ） 臺頂截面強度驗算 容許應力法 :截面上偏心距驗算最不利為：組合 1（ 一般情況 ）截面上偏心距驗算滿足 : e1= 0.277 = 0.300*1.307 = 0.392（m）壓應力驗算最不利為：組合 1（ 一般情況 ）壓應力驗算滿足：計算值

14、=98.370 = 2100.000(kPa)拉應力驗算最不利為：組合1( 一般情況)拉應力驗算滿足：計算值=11.697 = 170.000(kPa)剪應力驗算最不利為：組合 1( 一般情況)剪應力驗算滿足：計算值=-0.451 = 150.000(kPa) 扶壁式擋土墻驗算執(zhí)行標準：公路計算項目：扶壁式擋土墻1計算時間：2013-11-13 09:40:28 星期三 原始條件墻身尺寸：墻身總高：4.220(m)墻寬:0.450(m)墻趾懸挑長DL: 1.500(m)墻踵懸挑長DL1: 2.500(m)底板高 DH: 0.500(m)墻趾端部高DH0: 0.400(m)扶肋間距：5.000(

15、m)扶肋厚：0.400(m)扶壁兩端墻面板懸挑長度:1.886(m)設防滑凸榫：防滑凸榫尺寸 BT1: 1.100(m)防滑凸榫尺寸BT: 0.500(m)防滑凸榫尺寸HT: 0.400(m)防滑凸榫被動土壓力修正系數(shù)：1.000防滑凸榫容許彎曲拉應力：0.500(MPa)防滑凸榫容許剪應力 : 0.990(MPa) 鋼筋合力點到外皮距離 : 50(mm) 墻趾埋深 : 0.500(m)物理參數(shù) :混凝土墻體容重 : 25.000(kN/m3) 混凝土強度等級 : C30 縱筋級別 : HRB335 抗剪腹筋等級 : HPB235 裂縫計算鋼筋直徑 : 20(mm)擋土墻類型 : 一般擋土墻

16、墻后填土內摩擦角 : 35.000( 度) 墻后填土粘聚力 : 0.000(kPa) 墻后填土容重 : 19.000(kN/m3) 墻背與墻后填土摩擦角 : 17.500( 度) 地基土容重 : 18.000(kN/m3) 修正后地基土容許承載力 : 75.000(kPa) 地基土容許承載力提高系數(shù) : 墻趾值提高系數(shù) : 1.200 墻踵值提高系數(shù) : 1.300 平均值提高系數(shù) : 1.000 墻底摩擦系數(shù) : 0.300 地基土類型 : 土質地基 地基土內摩擦角 : 30.000( 度 ) 土壓力計算方法 : 庫侖坡線土柱 :換算土柱數(shù)GB 50010-2002 )坡面線段數(shù) : 1 折

17、線序號 水平投影長 (m) 豎向投影長 (m) 1 5.000 0.000 0地面橫坡角度 : 20.000( 度 )墻頂標高 : 0.000(m) 擋墻分段長度 : 10.000(m) 鋼筋混凝土配筋計算依據(jù) : 混凝土結構設計規(guī)范( 第 1 種情況 : 組合 1組合系數(shù) : 1.0001. 擋土墻結構重力分項系數(shù)=1.000 V2. 填土重力分項系數(shù)=1.000 V3. 填土側壓力 分項系數(shù) = 1.000 V4. 車輛荷載引起的土側壓力 分項系數(shù)= 1.000V 土壓力計算 計算高度為 4.220(m) 處的庫侖主動土壓力 無荷載時的破裂角 = 30.270( 度)按假想墻背計算得到 :

18、 第 1破裂角： 27.610( 度)Ea=110.551 Ex=45.593 Ey=100.712(kN) 作用點高度 Zy=1.407(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在： 第 2破裂角 =27.499( 度) 第1破裂角 =27.500( 度 )Ea=99.285 Ex=45.846 Ey=88.067(kN)作用點高度 Zy=1.407(m)墻身截面積 = 4.024(m2) 重量 = 100.600 kN整個墻踵上的土重 = 89.870(kN) 重心坐標 (1.209,-2.332)( 相對于墻面坡上角點 ) 墻趾板上的土重 = 1.350(kN

19、) 相對于趾點力臂 =0.500(m)( 一 ) 滑動穩(wěn)定性驗算 基底摩擦系數(shù) = 0.300 采用防滑凸榫增強抗滑動穩(wěn)定性, 計算過程如下 :基礎底面寬度 B = 4.450 (m) 墻身重力的力臂 Zw = 2.006 (m)Ey 的力臂 Zx = 3.718 (m)Ex 的力臂 Zy = 1.407 (m) 作用于基礎底的總豎向力 = 279.886(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩 =708.788(kN-m) 基礎底面合力作用點距離墻趾點的距離Zn = 2.532(m)基礎底壓應力 : 墻趾 =36.826 凸榫前沿 =49.714 墻踵 =88.966(kPa) 凸榫前沿被動土壓力

20、=129.811(kPa)凸榫抗彎強度驗算 :凸榫抗彎強度驗算滿足 : 彎曲拉應力 = 249.236 = 500.000(kPa)凸榫抗剪強度驗算 : 凸榫抗剪強度驗算滿足 : 剪應力 = 103.848 1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足 : 方程值 = 46.387(kN) 0.0 ( 二 ) 傾覆穩(wěn)定性驗算Zw = 2.006 (m)Zw1 = 2.709 (m)Zw2 = 0.500 (m)相對于墻趾點，墻身重力的力臂 相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂 相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂相對于墻趾點，Ey的力臂Zx = 3.718 (m) 相對于墻趾點，Ex的力臂Zy = 1.4

21、07 (m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩 = 64.490(kN-m) 抗傾覆力矩 = 773.279(kN-m)傾覆驗算滿足 : K0 = 11.991 1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足 : 方程值 = 619.615(kN-m) 0.0( 三 ) 地基應力及偏心距驗算基礎為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力作用于基礎底的總豎向力 = 279.886(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩 =708.788(kN-m) 基礎底面寬度 B = 4.450 (m)偏心距 e = -0.307(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn = 2.532(m)基底壓應力 : 趾部 =36

22、.826 踵部 =88.966(kPa)最大應力與最小應力之比 = 88.966 / 36.826 = 2.416作用于基底的合力偏心距驗算滿足 : e=-0.307 = 0.167*4.450 = 0.742(m)墻趾處地基承載力驗算滿足 : 壓應力 =36.826 = 90.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足 : 壓應力 =88.966 = 97.500(kPa)地基平均承載力驗算滿足 : 壓應力 =62.896 = 75.000(kPa)( 四 ) 墻趾板強度計算 標準值 :作用于基礎底的總豎向力 = 279.886(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩 =708.788(kN-m) 基

23、礎底面寬度 B = 4.450 (m)偏心距 e = -0.307(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 2.532(m)基礎底壓應力 : 趾點 =36.826 踵點 =88.966(kPa)設計值 : 作用于基礎底的總豎向力 = 279.886(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩 =708.788(kN-m) 基礎底面寬度 B = 4.450 (m)偏心距 e = -0.307(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 2.532(m) 基礎底壓應力 : 趾點 =36.826 踵點 =88.966(kPa) 趾板根部 截面高度 : H = 0.500(m) 截面剪力 : Q =

24、50.195(kN) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 截面彎矩 : M = 34.482(kN-m)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.05% Us_min=0.21%抗彎受拉筋 : As = 1072(mm2)截面彎矩 : M(標準值 ) = 34.482(kN-m)最大裂縫寬度：鋐 max = 0.041(mm) 。( 五 ) 墻踵板強度計算標準值 :=708.788(kN-m)=708.788(kN-m)作用于基礎底的總豎向力 = 279.886(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩 基礎底面寬度 B = 4.450 (m) 偏心距 e = -0.307(m) 基礎底面合力作用點距離趾

25、點的距離Zn = 2.532(m)基礎底壓應力 : 趾點 =36.826 踵點 =88.966(kPa)設計值 :作用于基礎底的總豎向力 = 279.886(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩 基礎底面寬度 B = 4.450 (m) 偏心距 e = -0.307(m) 基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn = 2.532(m)基礎底壓應力 : 趾點 =36.826 踵點 =88.966(kPa)截面高度 : H = 0.500(m) 踵板邊緣的法向應力 = 43.177(kPa) 踵板邊緣的法向應力標準值 = 43.177(kPa) 踵板與肋結合處剪力 : Q = 99.306(kN/m) 截面

26、抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 跨中彎矩 : M = 45.681(kN-m/m)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.07% Us_min=0.21% 抗彎受拉筋 : As = 1072(mm2) 跨中彎矩 : M(標準值 ) = 45.681(kN-m/m)最大裂縫寬度：鋐 max = 0.054(mm) 。 支座彎矩 : M = 76.135(kN-m/m)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.11% Us_min=0.21% 抗彎受拉筋 : As = 1072(mm2) 支座彎矩 : M(標準值 ) = 76.135(kN-m/m)最大裂縫寬度：鋐 max = 0.171(mm)

27、。( 六 ) 墻面板強度計算截面厚度 : H = 0.450(m) 替代土壓力圖形中，面板的設計法向應力 = 9.577(kPa) 替代土壓力圖形中，面板的設計法向應力(標準值 ) = 9.577(kPa) 水平向強度驗算 凈跨長為 4.600(m)支座處剪力 : Q = 22.027(kN/m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 跨中彎矩 : M = 10.132(kN-m/m)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.02% Us_min=0.21% 抗彎受拉筋 : As = 965(mm2) 跨中彎矩 : M(標準值 ) = 10.132(kN-m/m)最大裂縫寬度：鋐 max = 0.

28、015(mm) 。支座彎矩 : M = 16.887(kN-m/m) 抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.03% Us_min=0.21% 抗彎受拉筋 : As = 965(mm2)支座彎矩 : M(標準值 ) = 16.887(kN-m/m)最大裂縫寬度：鋐 max = 0.025(mm) 。 豎向強度驗算 最大正彎矩 : M = 2.458(kN-m/m)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.00% Us_min=0.21% 抗彎受拉筋 : As = 965(mm2) 最大正彎矩 : M( 標準值 ) = 2.458(kN-m/m) 最大裂縫寬度：鋐 max = 0.004(mm)

29、。 最大負彎矩 : M = 9.833(kN-m/m)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.02% Us_min=0.21% 抗彎受拉筋 : As = 965(mm2) 最大負彎矩 : M( 標準值 ) = 9.833(kN-m/m) 最大裂縫寬度：鋐 max = 0.015(mm) 。( 七 ) 肋板截面強度驗算 距離墻頂 0.930(m) 處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 1.075(m) 翼緣寬度 BT = 1.550(m) 翼緣高度 HT = 0.450(m) 截面剪力 Q = 11.133(kN) 截面彎矩 M = 3.451(kN-m) 截面抗剪驗算滿足，

30、不需要配抗剪腹筋 抗彎受拉筋 : As = 922(mm2) 轉換為斜鋼筋 : As/cos= 1111(mm2)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.00% Us_min=0.21% 截面彎矩 M( 標準值 ) = 3.451(kN-m) 最大裂縫寬度：鋐 max = 0.002(mm) 。 距離墻頂 1.860(m) 處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 1.700(m) 翼緣寬度 BT = 2.700(m) 翼緣高度 HT = 0.450(m) 截面剪力 Q = 44.532(kN) 截面彎矩 M = 27.610(kN-m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 抗

31、彎受拉筋 : As = 1459(mm2) 轉換為斜鋼筋 : As/cos= 1757(mm2)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.01% Us_min=0.21% 截面彎矩 M( 標準值 ) = 27.610(kN-m) 最大裂縫寬度：鋐 max = 0.005(mm) 。 距離墻頂 2.790(m) 處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 2.325(m) 翼緣寬度 BT = 3.850(m) 翼緣高度 HT = 0.450(m) 截面剪力 Q = 100.197(kN)截面彎矩 M = 93.183(kN-m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 抗彎受拉筋 : A

32、s = 1995(mm2) 轉換為斜鋼筋 : As/cos = 2403(mm2)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.01% Us_min=0.21% 截面彎矩 M( 標準值 ) = 93.183(kN-m) 最大裂縫寬度：鋐 max = 0.010(mm) 。 距離墻頂 3.720(m) 處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 2.950(m) 翼緣寬度 BT = 5.000(m) 翼緣高度 HT = 0.450(m) 截面剪力 Q = 178.128(kN) 截面彎矩 M = 220.879(kN-m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 抗彎受拉筋 : As = 2

33、531(mm2) 轉換為斜鋼筋 : As/cos = 3050(mm2)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.02% Us_min=0.21% 截面彎矩 M( 標準值 ) = 220.879(kN-m)最大裂縫寬度：鋐 max = 0.014(mm) 。第 2 種情況 : 組合 2組合系數(shù) : 1.0001. 擋土墻結構重力分項系數(shù)=1.000 V2. 填土重力分項系數(shù)=1.000 V3. 填土側壓力 分項系數(shù) = 1.000 V4. 車輛荷載引起的土側壓力 分項系數(shù) = 1.000 V 土壓力計算 計算高度為 4.220(m) 處的庫侖主動土壓力 無荷載時的破裂角 = 30.270( 度)

34、按假想墻背計算得到 : 第1破裂角： 27.610( 度)Ea=110.551 Ex=45.593 Ey=100.712(kN) 作用點高度 Zy=1.407(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在： 第2破裂角=27.499( 度) 第1破裂角=27.500( 度)Ea=99.285 Ex=45.846 Ey=88.067(kN) 作用點高度 Zy=1.407(m) 墻身截面積 = 4.024(m2) 重量 = 100.600 kN整個墻踵上的土重 = 89.870(kN) 重心坐標 (1.209,-2.332)( 相對于墻面坡上角點 ) 墻趾板上的土重 =

35、1.350(kN) 相對于趾點力臂 =0.500(m)( 一 ) 滑動穩(wěn)定性驗算 基底摩擦系數(shù) = 0.300 采用防滑凸榫增強抗滑動穩(wěn)定性 , 計算過程如下 : 基礎底面寬度 B = 4.450 (m) 墻身重力的力臂 Zw = 2.006 (m)Ey 的力臂 Zx = 3.718 (m)Ex 的力臂 Zy = 1.407 (m) 作用于基礎底的總豎向力 = 279.886(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩 =708.788(kN-m) 基礎底面合力作用點距離墻趾點的距離Zn = 2.532(m)基礎底壓應力 : 墻趾 =36.826 凸榫前沿 =49.714 墻踵 =88.966(kPa)

36、凸榫前沿被動土壓力 =129.811(kPa)凸榫抗彎強度驗算 :凸榫抗彎強度驗算滿足 : 彎曲拉應力 = 249.236 = 500.000(kPa)凸榫抗剪強度驗算 : 凸榫抗剪強度驗算滿足 : 剪應力 = 103.848 1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足 : 方程值 = 46.387(kN) 0.0 ( 二 ) 傾覆穩(wěn)定性驗算Zw = 2.006 (m)Zw1 = 2.709 (m)Zw2 = 0.500 (m)相對于墻趾點，墻身重力的力臂 相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂 相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂相對于墻趾點，Ey的力臂Zx = 3.718 (m)相對于墻趾點，Ex的力

37、臂Zy = 1.407 (m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩 = 64.490(kN-m) 抗傾覆力矩 = 773.279(kN-m)傾覆驗算滿足 : K0 = 11.991 1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算： 傾覆穩(wěn)定方程滿足 : 方程值 = 619.615(kN-m) 0.0( 三) 地基應力及偏心距驗算 基礎為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力作用于基礎底的總豎向力 = 279.886(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩 =708.788(kN-m)基礎底面寬度 B = 4.450 (m) 偏心距 e = -0.307(m) 基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn = 2.532(m)基底壓

38、應力 : 趾部 =36.826 踵部 =88.966(kPa) 最大應力與最小應力之比 = 88.966 / 36.826 = 2.416作用于基底的合力偏心距驗算滿足 : e=-0.307 = 0.167*4.450 = 0.742(m)墻趾處地基承載力驗算滿足 : 壓應力 =36.826 = 90.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足 : 壓應力 =88.966 = 97.500(kPa)地基平均承載力驗算滿足 : 壓應力 =62.896 = 75.000(kPa)( 四 ) 墻趾板強度計算 標準值 :作用于基礎底的總豎向力 = 279.886(kN)作用于墻趾下點的總彎矩 =708.

39、788(kN-m)基礎底面寬度 B = 4.450 (m)偏心距 e = -0.307(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 2.532(m) 基礎底壓應力 : 趾點 =36.826 踵點 =88.966(kPa)設計值 :作用于基礎底的總豎向力 = 279.886(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩 =708.788(kN-m) 基礎底面寬度 B = 4.450 (m)偏心距 e = -0.307(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 2.532(m)基礎底壓應力 : 趾點 =36.826 踵點 =88.966(kPa) 趾板根部 截面高度 : H = 0.500(m) 截面

40、剪力 : Q = 50.195(kN) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 截面彎矩 : M = 34.482(kN-m)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.05% Us_min=0.21% 抗彎受拉筋 : As = 1072(mm2) 截面彎矩 : M( 標準值 ) = 34.482(kN-m) 最大裂縫寬度：鋐 max = 0.041(mm) 。( 五 ) 墻踵板強度計算 標準值 :作用于基礎底的總豎向力 = 279.886(kN)作用于墻趾下點的總彎矩 =708.788(kN-m)基礎底面寬度 B = 4.450 (m)偏心距 e = -0.307(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距

41、離 Zn = 2.532(m) 基礎底壓應力 : 趾點 =36.826 踵點 =88.966(kPa)設計值 :=708.788(kN-m)作用于基礎底的總豎向力 = 279.886(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩 基礎底面寬度 B = 4.450 (m) 偏心距 e = -0.307(m) 基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn = 2.532(m)基礎底壓應力 : 趾點 =36.826 踵點 =88.966(kPa)截面高度 : H = 0.500(m) 踵板邊緣的法向應力 = 43.177(kPa) 踵板邊緣的法向應力標準值 = 43.177(kPa) 踵板與肋結合處剪力 : Q = 99

42、.306(kN/m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 跨中彎矩 : M = 45.681(kN-m/m)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.07% Us_min=0.21% 抗彎受拉筋 : As = 1072(mm2) 跨中彎矩 : M(標準值 ) = 45.681(kN-m/m)最大裂縫寬度：鋐 max = 0.054(mm) 。 支座彎矩 : M = 76.135(kN-m/m)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.11% Us_min=0.21% 抗彎受拉筋 : As = 1072(mm2) 支座彎矩 : M(標準值 ) = 76.135(kN-m/m)最大裂縫寬度：鋐 max

43、 = 0.171(mm) 。( 六 ) 墻面板強度計算截面厚度 : H = 0.450(m) 替代土壓力圖形中，面板的設計法向應力 = 9.577(kPa) 替代土壓力圖形中，面板的設計法向應力(標準值 ) = 9.577(kPa) 水平向強度驗算 凈跨長為 4.600(m)支座處剪力 : Q = 22.027(kN/m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 跨中彎矩 : M = 10.132(kN-m/m)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.02% Us_min=0.21% 抗彎受拉筋 : As = 965(mm2) 跨中彎矩 : M(標準值 ) = 10.132(kN-m/m)最大裂縫

44、寬度：鋐 max = 0.015(mm) 。支座彎矩 : M = 16.887(kN-m/m)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.03% Us_min=0.21% 抗彎受拉筋 : As = 965(mm2) 支座彎矩 : M(標準值 ) = 16.887(kN-m/m)最大裂縫寬度：鋐 max = 0.025(mm) 。 豎向強度驗算 最大正彎矩 : M = 2.458(kN-m/m)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.00% Us_min=0.21% 抗彎受拉筋 : As = 965(mm2) 最大正彎矩 : M( 標準值 ) = 2.458(kN-m/m)最大裂縫寬度：鋐 max

45、= 0.004(mm) 。 最大負彎矩 : M = 9.833(kN-m/m)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.02% Us_min=0.21% 抗彎受拉筋 : As = 965(mm2) 最大負彎矩 : M( 標準值 ) = 9.833(kN-m/m) 最大裂縫寬度：鋐 max = 0.015(mm) 。( 七 ) 肋板截面強度驗算 距離墻頂 0.930(m) 處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 1.075(m) 翼緣寬度 BT = 1.550(m) 翼緣高度 HT = 0.450(m) 截面剪力 Q = 11.133(kN) 截面彎矩 M = 3.451(kN-

46、m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 抗彎受拉筋 : As = 922(mm2) 轉換為斜鋼筋 : As/cos= 1111(mm2)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.00% Us_min=0.21% 截面彎矩 M( 標準值 ) = 3.451(kN-m) 最大裂縫寬度：鋐 max = 0.002(mm) 。 距離墻頂 1.860(m) 處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 1.700(m) 翼緣寬度 BT = 2.700(m) 翼緣高度 HT = 0.450(m) 截面剪力 Q = 44.532(kN) 截面彎矩 M = 27.610(kN-m) 截面抗剪驗算滿

47、足，不需要配抗剪腹筋 抗彎受拉筋 : As = 1459(mm2) 轉換為斜鋼筋 : As/cos= 1757(mm2)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.01% Us_min=0.21% 截面彎矩 M( 標準值 ) = 27.610(kN-m) 最大裂縫寬度：鋐 max = 0.005(mm) 。 距離墻頂 2.790(m) 處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 2.325(m) 翼緣寬度 BT = 3.850(m) 翼緣高度 HT = 0.450(m) 截面剪力 Q = 100.197(kN) 截面彎矩 M = 93.183(kN-m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗

48、剪腹筋 抗彎受拉筋 : As = 1995(mm2) 轉換為斜鋼筋 : As/cos= 2403(mm2)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.01% Us_min=0.21% 截面彎矩 M( 標準值 ) = 93.183(kN-m) 最大裂縫寬度：鋐 max = 0.010(mm) 。 距離墻頂 3.720(m) 處 截面寬度 B = 0.400(m)截面高度 H = 2.950(m)翼緣寬度 BT = 5.000(m)翼緣高度 HT = 0.450(m)截面剪力 Q = 178.128(kN) 截面彎矩 M = 220.879(kN-m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 抗彎受拉筋

49、: As = 2531(mm2) 轉換為斜鋼筋 : As/cos = 3050(mm2)抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.02% Us_min=0.21% 截面彎矩 M( 標準值 ) = 220.879(kN-m) 最大裂縫寬度：鋐 max = 0.014(mm) 。第 3 種情況 : 組合 3組合系數(shù) : 1.0001. 擋土墻結構重力分項系數(shù)=1.000 V2. 填土重力分項系數(shù)=1.000 V3. 填土側壓力 分項系數(shù) = 1.000 V4. 車輛荷載引起的土側壓力 分項系數(shù) = 1.000 V 土壓力計算 計算高度為 4.220(m) 處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角 = 30

50、.270( 度)按假想墻背計算得到 :第1破裂角： 27.610( 度)Ea=110.551 Ex=45.593 Ey=100.712(kN) 作用點高度 Zy=1.407(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在： 第2破裂角=27.499( 度) 第1破裂角=27.500( 度)Ea=99.285 Ex=45.846 Ey=88.067(kN) 作用點高度 Zy=1.407(m)墻身截面積 = 4.024(m2) 重量 = 100.600 kN整個墻踵上的土重 = 89.870(kN) 重心坐標 (1.209,-2.332)( 相對于墻面坡上角點 ) 墻趾板上

51、的土重 = 1.350(kN) 相對于趾點力臂 =0.500(m)( 一 ) 滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù) = 0.300采用防滑凸榫增強抗滑動穩(wěn)定性 , 計算過程如下 :基礎底面寬度 B = 4.450 (m)墻身重力的力臂 Zw = 2.006 (m)Ey 的力臂 Zx = 3.718 (m)Ex 的力臂 Zy = 1.407 (m)作用于基礎底的總豎向力 = 279.886(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩 =708.788(kN-m)基礎底面合力作用點距離墻趾點的距離Zn = 2.532(m)基礎底壓應力 : 墻趾 =36.826 凸榫前沿 =49.714 墻踵 =88.966(kPa)

52、凸榫前沿被動土壓力 =129.811(kPa)凸榫抗彎強度驗算 :凸榫抗彎強度驗算滿足 : 彎曲拉應力 = 249.236 = 500.000(kPa)凸榫抗剪強度驗算 : 凸榫抗剪強度驗算滿足 : 剪應力 = 103.848 1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足 : 方程值 = 46.387(kN) 0.0 ( 二 ) 傾覆穩(wěn)定性驗算Zw = 2.006 (m)Zw1 = 2.709 (m)Zw2 = 0.500 (m)相對于墻趾點，墻身重力的力臂 相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂 相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂相對于墻趾點，Ey的力臂Zx = 3.718 (m)相對于墻趾點，Ex的力

53、臂Zy = 1.407 (m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩 = 64.490(kN-m) 抗傾覆力矩 = 773.279(kN-m)傾覆驗算滿足 : K0 = 11.991 1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算： 傾覆穩(wěn)定方程滿足 : 方程值 = 619.615(kN-m) 0.0( 三) 地基應力及偏心距驗算 基礎為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力作用于基礎底的總豎向力 = 279.886(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩 =708.788(kN-m) 基礎底面寬度 B = 4.450 (m) 偏心距 e = -0.307(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離 Zn = 2.532(m) 基

54、底壓應力 : 趾部 =36.826 踵部 =88.966(kPa) 最大應力與最小應力之比 = 88.966 / 36.826 = 2.416作用于基底的合力偏心距驗算滿足 : e=-0.307 = 0.167*4.450 = 0.742(m)墻趾處地基承載力驗算滿足壓應力 =36.826 = 90.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足壓應力 =88.966 = 97.500(kPa)=708.788(kN-m)=708.788(kN-m)=708.788(kN-m)=708.788(kN-m)地基平均承載力驗算滿足 : 壓應力 =62.896 = 75.000(kPa)( 四 ) 墻趾板

55、強度計算標準值 :作用于基礎底的總豎向力 = 279.886(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩 基礎底面寬度 B = 4.450 (m)偏心距 e = -0.307(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 2.532(m) 基礎底壓應力 : 趾點 =36.826 踵點 =88.966(kPa)設計值 :作用于基礎底的總豎向力 = 279.886(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩 基礎底面寬度 B = 4.450 (m)偏心距 e = -0.307(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 2.532(m) 基礎底壓應力 : 趾點 =36.826 踵點 =88.966(kPa) 趾板根部 截面高度 : H = 0.500(m)截面剪力 : Q = 50.195(kN) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 截面彎矩 : M = 34.482(kN-m) 抗彎拉筋構造配筋 : 配筋率 Us=0.05% U