門式支架施工方案（完整版）

1、目 錄1. 工程概況 32編制說明 42.1采用的技術(shù)規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn) 42.2適用范圍 43. 施工總體部署 43.1總體思路 44. 工程施工目標(biāo) 54.1質(zhì)量目標(biāo) 54.2安全生產(chǎn)文明施工目標(biāo) 54.3環(huán)境保護目標(biāo) 54.4節(jié)能降耗目標(biāo) 55. 主要材料數(shù)量表 56. 支架地基加固措施 67. 門式支架施工方案 67.1門式支架構(gòu)件簡述 67.2門式支架搭設(shè)方案 68支架與模板計算書 118.1門式支架及模板布置設(shè)計假定 118.2箱梁中部滿堂支架及模板承載力驗算 128.3門架支撐系統(tǒng)的整體穩(wěn)定性計算 248.4門架抗傾覆計算 258.5過路門洞計算 258.6門架滿載預(yù)壓方案 279質(zhì)量保

2、證體系 309.1門架支撐體系質(zhì)量控制措施 309.2模板質(zhì)量控制措施 319.3砼工程質(zhì)量控制措施 319.4支架模板質(zhì)量控制 3210安全保證體系 3210.1門架安全技術(shù)要求 3210.2模板施工安全技術(shù)措施 3410.3施工用電安全技術(shù)措施 3510.4起重吊裝 3610.5高空作業(yè) 3711應(yīng)急預(yù)案 3711.1應(yīng)急預(yù)案組織機構(gòu) 3711.2項目部處置突發(fā)事件、事故應(yīng)急預(yù)案 3811.3處置突發(fā)事件、事故的職責(zé)分工 3811.4通訊聯(lián)絡(luò)及人員、物資準(zhǔn)備 3911.5事故的應(yīng)急救援預(yù)案 3912附件濟陽路立交匝道重型門式支架施工方案專家評審意見及其回復(fù) 39中環(huán)線浦東段（上中路越江隧道

3、申江）新建工程3標(biāo)箱梁模板及支架施工方案1.工程概況本工程為中環(huán)線浦東段（上中路越江隧道-申江路） 新建工程3標(biāo)濟陽路立 交橋梁工程，位于中環(huán)線浦東段西段，地處三林功能區(qū)，近世博園區(qū)。向西接上 中路隧道，向東通過中環(huán)線、濟陽路接外環(huán)線、接盧浦大橋跨越黃浦江至浦西， 向南通過機場北通道，直到浦東國際機場。本標(biāo)段匝道橋梁施工范圍為：WNE道：K0+021.965K0+983.118,全長 961.153m。SE匝道：K0+121.766K0+365.912,全長 244.146m。SW匝道：K0+079.973K0+527.865,全長 447.892m。EN匝道：K0+080.304K0+379

4、.120,全長 298.82m。ES匝道：K0+058.974K0+932.711,全長 873.737m。NE匝道：K0+028.00K1+015.155,全長 987.155m。NWE道：K0+097.959K0+417.781，全長 319.822m。WSS道：K0+098.545K0+333.929，全長 235.384m。濟陽路立交橋匝道工程由8道匝道橋梁組成，全長4368.1米，共計箱梁49 聯(lián)。高架橋上部結(jié)構(gòu)除SW匝道處于小半徑圓曲線上，采用C50普通鋼筋砼連續(xù)梁結(jié)構(gòu)外，其余均采用C50鋼筋砼預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁結(jié)構(gòu)。本工程主線連續(xù)箱梁絕大 部分梁高為2.8m的等截面連續(xù)梁，匝道連續(xù)箱梁

5、絕大部分梁高為1.8m的等截面 連續(xù)梁，只有在匝道與主線并板處采用變截面預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，梁高在1.8m2.8m之間，箱梁的標(biāo)準(zhǔn)寬度為8.7m、9.4m、30.5m，部分匝道相交處異型加寬段 箱梁寬度分別為9.0m9.7m、30.5m42m箱梁標(biāo)準(zhǔn)橫斷面布置形式分別為： 單箱單室（8.7m和9.4m）,高架橋梁上部結(jié)構(gòu)的橋面鋪筑則為 6cm厚C40鋼筋砼 橋面鋪裝+ 0.1cm防水層+ 10cm瀝青砼2. 編制說明2.1采用的技術(shù)規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)中華人民共和國工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強制性條文上海市工程建設(shè)地方標(biāo)準(zhǔn)強制性條文上海市鋼管扣件水平模板的支撐系統(tǒng)安全技術(shù)規(guī)程DG/TJ08-016-2004建筑施工扣件

6、式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ128-2000建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001上海市施工現(xiàn)場安全生產(chǎn)保證體系（DBJ08-903-2003）公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 JTJ041 2000建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)（JGJ59-99）碳素結(jié)構(gòu)鋼（GB/T700路橋施工計算手冊人民交通出版社2004版橋梁施工常用數(shù)據(jù)手冊人民交通出版社 2005版中環(huán)線浦東段（上中路越江隧道申江）新建工程3標(biāo)施工圖紙中環(huán)線浦東段（上中路越江隧道申江）新建工程3標(biāo)濟陽路立交橋支架施工方案專家評審項目文號：浦城科咨（2008）第093號2.2適用范圍本方案適用于

7、濟陽路立交匝道現(xiàn)澆箱梁部分。3. 施工總體部署3.1總體思路上部結(jié)構(gòu)箱梁施工原則上以一個聯(lián)跨為基本單位，結(jié)合濟陽路交通組織方案，采取“全面出擊，重點突擊，流水作業(yè)”的施工總體計劃，前期樁基和下 部結(jié)構(gòu)施工盡可能地按此要求進行組織實施，以保證施工流水作業(yè)面和立體交叉 作業(yè)面的盡快展開，使支架和模板等周轉(zhuǎn)材料設(shè)備使用合理且不影響總體工程進 度，確保合同工期要求?？傮w要求滿堂支架必須保證有足夠的強度、剛度及穩(wěn)定性。為檢驗支架的整 體穩(wěn)定性及支架基礎(chǔ)的實際承載能力， 克服砼澆筑過程中支架的不均勻沉降， 避 免箱梁砼因支架不均勻沉降而出現(xiàn)裂縫， 箱梁澆筑前，需對滿堂支架進行滿載預(yù) 壓試驗，以檢測支架在荷

8、載作用下的實際沉陷量，以便確立支架的預(yù)拱高度，使 卸架后，箱梁整體線型和梁底標(biāo)高符合設(shè)計要求， 并對支架的施工工藝進行改正 提高4、工程施工目標(biāo)4.1質(zhì)量目標(biāo)本工程質(zhì)量確保達(dá)到一次驗收合格率 100%，確保達(dá)到上海市“市政工程金 獎”，爭創(chuàng)中國“市政金杯示范工程”及國家優(yōu)質(zhì)工程。4.2安全生產(chǎn)文明施工目標(biāo)4.2.1確保創(chuàng)上海市“安全質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)化優(yōu)良工地”。4.2.2安全生產(chǎn)以現(xiàn)行考核指標(biāo)為依據(jù)，杜絕重大傷亡事故。4.3環(huán)境保護目標(biāo)4.3.1環(huán)境保護目標(biāo)在施工全過程中，嚴(yán)格遵守國家、上海市及浦東新區(qū)頒布的環(huán)境管理法律、 法規(guī)和有關(guān)規(guī)定，針對客觀存在的污水、噪聲和固體廢物等環(huán)境因素，實施全過 程污染

9、預(yù)防控制，減少及防止施工對周邊環(huán)境產(chǎn)生的不利影響，排污達(dá)標(biāo)率為 100%。4.4節(jié)能降耗目標(biāo)本工程的節(jié)能降耗目標(biāo)為：每萬元施工產(chǎn)值能耗環(huán)比下降4.4 %以上5、主要材料數(shù)量表序號材料名稱規(guī)格單位數(shù)量1腳手管 48 x 3.5mm萬米82重型門式鋼管 57 x 2.5mm片400003槽鋼32b 6 9m 長根644槽鋼10 6m 長根245方木10x 10cm方2606扣件直角扣件個300007扣件旋轉(zhuǎn)扣件個800008膠合板1.2X 2.4X 0.012m2 m60006. 支架地基加固措施承重支架須建立在地基堅實，支架體系穩(wěn)定，支撐體系受力合理、安全可靠 的基礎(chǔ)上。由于本工程箱梁投影線基本

10、上位于農(nóng)田、苗圃和農(nóng)村房屋上，針對于 本工程地基的特點，作以下處理：(1) 農(nóng)田、苗圃支架基礎(chǔ)，濟陽路立交匝道箱梁支架地坪計劃先清除場地表層土后，采用14t以上壓路機進行原地碾壓、整平后，鋪筑 15cm厚道渣后，澆筑 12cm厚C20砼地坪。(2) 承臺基坑回填土及局部管線溝槽回填土范圍排干積水后，采用好土分層回填， 分層厚度不大于20cm采用蛙式打夯機夯實，填土頂面用15cm道渣，15cmC20 砼找平。(3) 支架地基兩側(cè)挖排水溝，及時排除地表水，避免支架地基受水浸泡軟化，而 降低地基承載力。7. 門式支架施工方案7.1門式支架構(gòu)件簡述HR型重型門架是以57*2.5mm焊管為兩側(cè)主立桿，4

11、8*2.5mm焊管為橫桿， 25*1.5mm焊管為內(nèi)部加強桿焊接而成的門框式腳手架。同時將連接棒焊接于 門架兩側(cè)立桿底端，方便于保管和施工，減少了不必要的丟失和損壞。立桿內(nèi)側(cè) 焊有8只鎖銷，同一種規(guī)格的交叉桿( 25*1.5鍍鋅鋼管)，可以搭設(shè)出三種不 同的架距，使用更為方便靈活。為適應(yīng)各種腳手架高度的需要，另有配置調(diào)節(jié)桿， 由此可以滿足箱梁縱坡、橫坡變化的需要。本工程所用的HR型可調(diào)重型門式鋼管腳手架由南通市華榮鷹架制造有限公司制造，根據(jù)江蘇省產(chǎn)品質(zhì)量監(jiān)督檢驗中心所檢驗報告結(jié)果，均為合格產(chǎn)品，其 主立桿抗壓承載能力(含連接棒)最小值為170172KN7.2門式支架搭設(shè)方案7.2.1箱梁門式支

12、架說明濟陽路立交東側(cè)匝道滿堂支架采用重型門式支架進行搭設(shè)，滿堂支架采用HR100 HR100A及 HR108新型可調(diào)重型門式腳手架，門架寬均為1m高分別為1.9m、并配套HR201調(diào)節(jié)桿、HR301交叉拉桿、HR602可調(diào)托座、HR201可調(diào)底 座和HR211插銷，底座帶有一個15cmx 15cm的鐵片，便于增大受力面積。由于匝道上部結(jié)構(gòu)連續(xù)箱梁結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，形式多樣，箱梁底標(biāo)高差異較大，因此對滿堂門架的布置形式及要求也將有所不同。結(jié)合本工程上部結(jié)構(gòu)特點及施工難點，保證各聯(lián)跨箱梁施工時安全順利進行，每一聯(lián)跨箱梁施工前，門式支架均需單獨進行設(shè)計計算（結(jié)構(gòu)相同的除外），報公司總工室及監(jiān)理工程師審

13、批，批準(zhǔn)后方可進行相應(yīng)連跨箱梁支架的施工。 現(xiàn)場支架施工時，嚴(yán)格按各自聯(lián) 跨設(shè)計計算書的布置形式和本方案布置要求及相關(guān)規(guī)范進行支架及模板搭設(shè)。三、門架及配件結(jié)構(gòu)圖TASK門型架VarticBl Frame口酣調(diào)節(jié)桿、Adjusllng Polo門型架Vertical Frame i人交叉拉桿、 Cross BraceW型號 JEW SH 快L TR301A 1900 12002151TR301K 15S0 10011TR301E 1200 12001697TR301J 90012001500r型 號 widTH1CD*10D0 1SD0TR602可調(diào)托座is&iI-DicBt號1& （Mt高I

14、旳初t）TR6QJA400I T冋E02B3&500 J可調(diào)廟座型 號 （Dial Heights TR601A3500TR60W豁&00一-TR100TR601TR100TR201TR301門架荷載試驗 LOAD TEST7.2.2門架式滿堂支架及模板布置及搭、拆要求（1）門架式滿堂支架及模板布置本工程上部結(jié)構(gòu)連續(xù)梁支架均采用滿堂支架沿箱梁軸線方向展開搭設(shè)，各聯(lián)跨箱梁門架式支架及模板布置形式詳見相應(yīng)聯(lián)跨箱梁支架及模板計算書。（2）門式架的性能要求：A、門架及其配件的規(guī)格、性能及質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)門式鋼管腳手 架（JGJ76）的規(guī)定，并應(yīng)有出廠合格證明書及產(chǎn)品標(biāo)志。B、周轉(zhuǎn)使用的門架及配件

15、應(yīng)按建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 JGJ128-2000附錄A的規(guī)定進行質(zhì)量類別判定、維修及使用。C、 水平加固桿、封口桿、掃地桿、剪刀撐及腳手架轉(zhuǎn)角處連接桿等采用 48*2.5mm焊接鋼管，其材質(zhì)在保證可焊性的條件下應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)碳素結(jié)構(gòu)鋼（GB/T70C）中Q235A鋼的規(guī)定，相應(yīng)的扣件規(guī)格為 48mmD鋼管應(yīng)平整，平整度允許偏差為管長的 1/500;兩端面應(yīng)平整，不得有斜 口、毛口；嚴(yán)禁使用有硬傷（硬彎、砸扁等）及嚴(yán)重銹蝕的鋼管。E、連接外徑48mn鋼管的扣件的性能、質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼管腳手架扣件（GB15831中的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。鋼管、扣件等在使用前，必須按照現(xiàn)行 有關(guān)規(guī)

16、范、標(biāo)準(zhǔn)進行驗收并抽樣質(zhì)量檢驗，嚴(yán)禁使用不合格的鋼管、扣件。（3）滿堂門式支架的布置要求在門架滿堂支架搭設(shè)時在門架頂部設(shè)置調(diào)節(jié)桿和可調(diào)托座，在門架底部設(shè)置可調(diào)底座，以便于箱梁底模的標(biāo)高調(diào)整?？烧{(diào)底座調(diào)節(jié)螺桿伸出長度不得超過 300mm調(diào)節(jié)桿的伸出長度嚴(yán)格控制在 0.9米以內(nèi)，如因現(xiàn)場實際需要，可調(diào)底 座調(diào)節(jié)螺桿及調(diào)節(jié)桿伸出長度超過上述值，必須經(jīng)技術(shù)部重新進行支架驗算， 驗算合格并經(jīng)監(jiān)理工程師同意后，方可進行施工。支架搭設(shè)時，門架的安裝應(yīng)縱向、橫向排列整齊，自一端延伸向另一端，自下而上按步架設(shè)，上下保持垂直，整架垂直偏差小于H/600且小于50 MM且門架兩側(cè)設(shè)置交叉拉桿，與門架鎖銷鎖牢。整架采

17、用鋼管扣件進行加固，并設(shè)置水平加固桿、掃地桿，其中每層門架設(shè) 縱、橫水平加固桿，橫向水平加固桿設(shè)在每根立桿節(jié)點或靠近立桿節(jié)點的位置,縱向水平加固桿與門架面平行，緊靠門架用扣件固定在橫向水平鋼管上；水平加固桿應(yīng)連續(xù)，并形成水平閉合圈，應(yīng)與門架立桿扣牢，加固桿必須與門架同步架 設(shè)。支架搭設(shè)過程中應(yīng)及時設(shè)置斜桿和剪刀撐，必須與門架同步搭設(shè)，橫向、縱 向均需設(shè)置，斜桿和剪刀撐設(shè)置除應(yīng)符合下列規(guī)定外，還需適實際情況加設(shè)，以確保支架的穩(wěn)定性： 剪刀撐斜桿與地面的夾角宜為 45600，寬度宜為45m 斜桿和剪刀撐應(yīng)采用扣件與門架立桿扣緊； 斜桿和剪刀撐斜桿若采用搭接接長，搭接長度不宜小于1000mm搭接處應(yīng)

18、采用三個扣件扣緊。加固件等與門架采用扣件連接時應(yīng)符合下列規(guī)定： 扣件規(guī)格應(yīng)與所連接鋼管外徑相匹配； 扣件螺栓擰緊扭力矩宜為5060N.m; 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣長度不應(yīng)小于100mm由于本工程箱梁支架均較高，對于高度大于12M的，必須在兩側(cè)設(shè)置一排至 二排風(fēng)繩進行固定。(4) 模板安裝要求本工程高架橋的現(xiàn)澆箱梁模板分底模(底模分底板底模、翼板底模和頂板底 模)、側(cè)模(側(cè)模分側(cè)墻側(cè)模)，根據(jù)不同的位置及不同外觀要求，采用不同模板， 以滿足設(shè)計外觀要求并降低施工成本。箱梁底板底模、翼板底模和側(cè)墻外側(cè)模均 采用防水竹膠板，以確保箱梁外觀平整、光滑、美觀，模板表面須干凈、光滑、 平整，有破損的模

19、板不得使用；而頂板底模和腹板側(cè)模由于無外觀要求，則計劃采用普通木模或竹膠板。模板安裝時，拼縫外須涂玻璃膠，橫縫下須有木橫檔。 安裝時可采用汽車吊進行吊裝安裝，但在底板底模安裝前先必須在門架式滿堂支 架的可調(diào)托架上橫橋向放置箱梁弧形鋼管，再在縱向上鋪設(shè)橫向10*10cm方木，然后再鋪設(shè)底板模板。底模鋪設(shè)完成后，對需進行滿荷載預(yù)壓的，預(yù)壓后，須對底模表面進行整理， 平整度、拼接縫平順度、標(biāo)高都須符合要求，再進行模板表面涂抹輕油，輕油要 求涂設(shè)兩度，拼縫處縫隙可用硅膠進行填充。(5) 箱梁支架壓載試驗為檢驗支架的整體穩(wěn)定性及支架基礎(chǔ)的實際承載能力， 克服砼澆筑過程中支 架的不均勻沉降，避免箱梁砼因支

20、架不均勻沉降而出現(xiàn)裂縫， 門架式滿堂支架在 澆注箱梁前要進行壓載試驗。箱梁支架壓載試驗見8.6門架滿載預(yù)壓方案。(6) 支架拆除當(dāng)砼強度達(dá)到要求，并預(yù)應(yīng)力張拉、壓漿結(jié)束后，在監(jiān)理工程師允許的情況 下方可進行支架的拆除。滿堂支架拆除原則要求對稱，少量、分次、逐漸完成，以便使箱梁本身逐步 承受荷載，避免結(jié)構(gòu)物在卸架過程中發(fā)生質(zhì)量事故。因此連續(xù)跨拆除時從縱橋向中間跨開始， 而邊跨則從跨中開始，逐漸向兩側(cè) 立柱進行，橫橋向拆除按照先懸臂后跨中，每次進行時箱梁橫斷面兩邊同時進行， 防止單邊操作對箱梁的影響，使橫斷面受力不均，落架過程中分批進行，分多次 拆除支架支撐，逐漸向中跨進行。在落架過程中及時對箱梁

21、標(biāo)高進行觀測， 進行 數(shù)據(jù)匯總，掌握支架落架情況。門式腳手架拆除時注意事項：拆除門架前，應(yīng)清除腳手架上的材料、工具和雜物；拆除時，應(yīng)設(shè)置警戒標(biāo)志，并由專職人員負(fù)責(zé)警戒；門架的拆除應(yīng)在統(tǒng)一指揮下，按先拆撓度最大以及懸臂處再逐步拆向兩端、 自上而下逐層的順序進行；在拆除過程中，腳手架的自由懸臂高度不得超過兩步， 當(dāng)過兩步時應(yīng)加設(shè)臨 時拉結(jié)；通長水平桿和剪刀撐等，必須在腳手架拆除到相關(guān)門架時方可拆除；工人必須站在臨時設(shè)置的腳手板上進行拆除作業(yè)，并按規(guī)定使用安全防護用品；拆除過程中，嚴(yán)禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接棒應(yīng)放入袋內(nèi)，鎖臂應(yīng)先傳遞至地面并放室內(nèi)堆存；拆卸連接部件時，應(yīng)先將鎖座上的鎖板

22、與卡鉤上的鎖片旋轉(zhuǎn)至開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴(yán)禁敲擊；拆下的門架、鋼管與配件，應(yīng)先成捆用機械吊運至地面，防止碰撞，嚴(yán)禁拋 擲。8支架與模板計算書由于本工程匝道連續(xù)梁結(jié)構(gòu)基本相同，因此在支架計算時，只需對其中荷載較大、高度最高的一聯(lián)跨進行設(shè)計計算，其它類似結(jié)構(gòu)箱梁按此形式進行布置。 通過對濟陽路立交東側(cè)匝道箱梁進行比較， 選擇以NEK24NEK26聯(lián)27m27m 27m米跨箱梁為例進行構(gòu)架設(shè)計，橋面標(biāo)準(zhǔn)寬度為9.4m，其中標(biāo)準(zhǔn)翼板寬度為2.25m，施工時支架另加兩側(cè)人行操作面1.0*2=2m，即總寬度在11.4m左右。箱 梁橋面標(biāo)咼24.371m,梁咼1.8m,地面標(biāo)咼3.7m,支架咼

23、度約為18.3m,標(biāo)準(zhǔn)跨 采用等截面C50預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)方量為409.4m3，箱梁高度為1.8m,邊 跨端梁寬度為1m中跨端梁寬度為1.5m,邊跨至中跨方向有5m漸變段，箱梁底 板厚度從400mm向 200mm過渡，腹板厚度從520mn向 350mm中跨兩個各有6.5m 漸變段，箱梁底板厚度從400mm向 200mm過渡，腹板厚度從520mm向 350mm 8.1門式支架及模板布置設(shè)計假定對濟陽路東側(cè)匝道箱梁支架及模板設(shè)計計算時，取其中荷載較大、高度較高的NEK2 NEK26聯(lián)跨箱梁進行設(shè)計驗算，分三個部位(箱梁中部、橫梁部位、 翼板)分別進行分析驗算。NEK24- NEK26支架及模

24、板布置設(shè)計假定：(1) 竹膠板采用厚度h= 1.2cm,整個橫橋向采用彎成箱梁底膜形狀的弧形鋼管立于門式支架的托座上，弧形鋼管采用 4.8cm，壁厚3.5mm普通鋼管，每 個門架上托架上均放置兩根弧形鋼管，在箱梁底部直線段另用二根長2.7m的4.8cm直鋼管與弧形鋼管用扣件靠牢，使之形成一個整體的箱梁底部模型，由于單榀門式支架的雙立桿間距為 1000mm故標(biāo)準(zhǔn)段弧形鋼管間距為1000mm漸變 段弧形鋼管間距700mm端橫梁部分間距為500mm弧形鋼管上方縱橋向放置10cm x 10cm方木立放，標(biāo)準(zhǔn)段方木中到中間距30cm,橫梁以及漸變段方木間距25cm。(2) 門式支架布置形式：(具體布置詳

25、見附圖)箱梁跨中部分：水平橫向布置為0.9 x 3+ 0.6+0.9 x 3+ 0.6 + 0.9 x 3 = 9.3m, 水平縱向間距設(shè)為1.0m；橫梁位置：水平橫向布置為0.6 x 16= 9.6m,水平縱向間距設(shè)為0.5m,門架 采用交叉布置；漸變段位置：水平橫向布置為 0.9 x 3+ 0.6+0.9 x 3+ 0.6 + 0.9 x 3 = 9.3m,水平縱向間距設(shè)為0.7m；邊跨整個縱向27m范圍內(nèi)門架的布置為：0.5 X 2 + 0.7 X 3+ 1 X 21 + 0.7 X 3+0.5 X 2 = 27.2m當(dāng)箱梁跨距發(fā)生變化，可增減門架排數(shù)，但過渡區(qū)及柱子兩邊門架間距不宜 變

26、化，確保支撐系統(tǒng)安全。本聯(lián)箱梁平均高度為18m由于單片門架的高度為1.9m，豎向設(shè)置門架9層， 軸心承插安裝，底層門架設(shè) HR601B可調(diào)底座，頂層門架設(shè)置 HR201A調(diào)節(jié)桿和 HR602B可調(diào)托座。其中可調(diào)底座和可調(diào)托座分別可調(diào)節(jié) 200300mm頂層調(diào)節(jié)桿 最大可升咼1200mm對于升咼咼度在1.2m與1.9m之間的部位，米用咼度為1.2m 門架進行承插連接，因此豎向總高可調(diào)節(jié)。調(diào)節(jié)桿伸出部分需用鋼管拉結(jié)。(3) 橫向、縱向以及剪刀撐布置原則支架橫向連接桿布置：橫向連接桿沿箱梁橫斷面通長9.6m布置，與每榀門架的橫桿用扣件連接，逐層布置，加強門架與門架之間的橫向整體性，對于門架上托架，高

27、度大于60cm布置一道橫向連接。支架縱向連接桿布置：每兩層門架，每排用腳手鋼管與支架的橫向連接鋼 管用扣件連接，由此形成一個水平加強層(即豎向每兩層有一個水平加強層)。支架縱斷面剪刀撐：自墩柱一端開始，每隔一榀門架設(shè)置一道縱斷面剪刀撐， 其斜桿與水平加強桿連接，或與門架上下橫桿扣件連接。支架橫斷面剪刀撐：箱梁整體支架內(nèi)外側(cè)設(shè)置封閉式垂直剪刀撐，每45m設(shè)一道，其斜桿與門架內(nèi)側(cè)加強桿或橫向水平桿緊固連接。水平剪刀撐：在水平加強桿平面內(nèi)設(shè)置剪刀撐，斜桿角度控制在45o60o范圍，即每二層門架有一道水平剪刀撐,每隔45m設(shè)一道。8.2箱梁中部滿堂支架及模板承載力驗算NEK2NEK26聯(lián)跨的跨徑81m

28、箱梁標(biāo)準(zhǔn)寬度9.4m,箱梁底板弧長含翼板 的長度為10.47m，不含翼板的長度為8.0m，箱梁平均高度按18.0m計算，單榀 門架高度為1.9m，這樣需要9榀門架豎向連接，外加0.9m的上下托調(diào)節(jié)，每跨 縱向需要12榀門架，橫向需要17榀門架，這聯(lián)跨所需用門架數(shù)量=12X 17X 9 X 3= 5508榀門架。鋼管數(shù)量：(1) 橫向連接桿=15x 9.6 x( 9+ 1)x 3 = 4320m(2) 縱向連接桿=27x 17x 5x 3 = 6885m(3) 縱向剪刀撐=27x 1.4 x 4x 3= 454m(4) 橫向剪刀撐=9.6 x 1.4 x 2x 8x 3 = 645m(5) 水平

29、剪刀撐=81 x 1.4 x 2x 4= 907m(6) 弧形鋼管=10.5 x 15x 2x 3 = 945m總計=4320+ 6885+ 454+ 645+907+945=13796m扣件數(shù)量約為6000個。門架單榀加托架重量28KG交叉拉桿每榀5KG鋼管每米3.84KG,扣件每 個 1.5KG。8.2.1HR型可調(diào)重型門式支架穩(wěn)定承載力計算根據(jù)JGJ128-2000建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(以下簡稱規(guī)范)5.2.1之規(guī)定，現(xiàn)計算一榀HR100A型重型門架穩(wěn)定承載力設(shè)計值如下：M-門架穩(wěn)定承載力設(shè)計值i-門架立桿換算截面回轉(zhuǎn)半徑I-門架立桿換算截面慣性矩h(r-門架高度，ho=1

30、900mml。、A-分別為門架立桿的毛截面慣性矩與毛截面積m、 |1-分別為門架加強桿的高度及毛截面慣性矩，h1=1700mmA門架立桿的毛截面積， A=2A=2*428=856mmf 門架鋼材強度設(shè)計值，Q235鋼材用205N/mmD、d1分別為門架立桿的外徑和內(nèi)徑 D=57mm d1=52mmD2、d2分別為門架加強桿的外徑和內(nèi)徑 D2=27mm.d=24mm 門架立桿穩(wěn)定系數(shù)，按 入查規(guī)范表B.0.6入 門架立桿在門架平面外的長細(xì)比 入=Kh/iK 門架高度調(diào)整系數(shù)，查規(guī)范表5.2.15當(dāng)支架高度w 30米時，K=1.1310=n (D4-d41)/64=15.92*10 4mm4444

31、I 1=n (D-d 2) /64=0.98*10 mm1=1 0+11*h 1/h 0=15.92*10 4+0.98*10 4*1700/1900=16.8*10 4mrni= VIA 1=V 16.8*10 4/428=19.8mm入=Kh/i=1.13*1900/19.8=108.43按入查規(guī)范表B.0.6， =0.53N邛 *A*f=0.53*856*205=93KN根據(jù)規(guī)范9.1.4要求，當(dāng)可調(diào)底座調(diào)節(jié)螺桿伸出長度超過200300mnW,Nd要乘以修正系數(shù)，一般情況下取修正系數(shù)0.85，即Nf=0.85*93=79KNo門架產(chǎn)品出廠允許最大承載力為 75KN托座和底座每個允許承載力

32、不小于50KN 榀門架2個底座，允許承載力為100KN不作驗算。8.2.2匝道箱梁施工荷載計算箱梁自重(含翼板)：G2= 409.4 X 26KN/m = 10644.4KN圖中陰影部分?jǐn)嗝嬷荛L=8.0m箱梁底面積(不含翼板)：81 X 8.0=648圖中陰影面積為跨中不含翼板部分的箱梁截面積(1)貝箱梁平均荷載為:R=G/S=10644.4/648=16.4KN/m(2) P1 模板及支架自重:P 竹=0.12KN/miP 方木=V木 X r 木=0.075*0.15*4*8=0.36 KN/mP 門架=G 門/S = (5508*28+5508*5)*10/1000/648=2.81 KN

33、/mP 鋼管=G鋼管/S = (13796*3.84+6000*1.5)*10/1000/648=0.91KN/m藝 P1= P 竹 + P 方木 + P 門架 + P 鋼管=0.12+0.36+2.81+0.91=4.2KN/m注：V木為每平方米方木體積，r木為方木容重，G門為門架總重，G鋼管為鋼管 扣件重量。(3) Pa-施工人員及設(shè)備荷載:計算模板及方木時：P3= 1.5 KN/m2(4) P4-振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：P4= 2.0KN/m2注：R, R取值依據(jù)上海市工程建設(shè)規(guī)范鋼管扣件水平模板的支撐系統(tǒng)安 全技術(shù)規(guī)程DG/TJ08- 016-2004, J10374- 2004(5)

34、 風(fēng)荷載計算本工程門式支架最大高度18m左右，作用于支架的水平荷載按3 k=0.7* 卩 z* 卩 S* 3 O計算。式中基本風(fēng)壓3 O-按上海地區(qū)，地面粗糙系數(shù) B時，取3 o=0.55KN/m 風(fēng)壓高度變化系數(shù)卩z-按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范，18m高度時取卩z=1.25風(fēng)荷載體型系數(shù)卩s-參照J(rèn)GJ128-2000條文說明算例，擋風(fēng)系數(shù)取 =1.2A n/Aw,其中An為擋風(fēng)面積；Aw為迎風(fēng)面積。查建筑施工扣件式鋼管腳手 架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130 2001附錄A，表A-3，取1.8m雙排= 0.1161卩 s=1.3* =1.3*0.1161=0.151故 3 K=0.7*1.25*0.151

35、*0.55=0.0727KN/m 2風(fēng)荷載對腳手架計算單元產(chǎn)生的彎矩值：2 2MK=0.85*1.4* 3 K*H *b/10=0.85*1.4*0.0727*18*1/10=2.803KN/M8.2.3匝道箱梁跨中部分單榀門架承載力計算：根據(jù)鋼管扣件水平模板的支撐系統(tǒng)安全技術(shù)規(guī)程表3.4.2模板支架設(shè)計計算的荷載組合，計算模板及支架時，荷載總量為：N = 1.2 藝 Ns+1.4 藝 Nk其中工N3K為模板支撐系統(tǒng)永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和；工Nk為模板支撐系統(tǒng)可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和。所以 Q總=N/S=1.2 藝 NGK/S+1.4藝 NQK/S=1.22 PG 1.4 藝 P

36、Q0總=1.2*(16.4+4.2)+1.4*(1.5+2.0)=29.6KN/m2N= Q總 x( la + C)x lb = 29.6 x( 1 + 1)x 0.9=53.3KN其中l(wèi)a為門架的兩立桿的縱向間距，lb為拉桿的橫向間距，C為負(fù)荷范圍 根據(jù)廠家產(chǎn)品介紹以及產(chǎn)品檢測報告，HR新型可調(diào)重型門式腳手架允許載量為 N=75KN。貝U N= 53.3KNV N = 75KN所以跨中門架布置形式符合要求8.2.4匝道箱梁端橫梁部分門架承載力計算圖中陰影部分為端橫梁（不含翼板部分）的截面積端橫梁截面積（不含翼板部分）為 9.0m2，中橫梁的寬度為1.5m，邊橫梁的 寬度為1m端橫梁的荷載（不

37、含翼板部分）=9.0*26/8.0=29.3 KN/m0總=N/S=1.2 藝 NG/S+1.4 藝 NQk/S=1.2 藝 Pg+ 1.4 藝 PqQ 總=1.2*(29.3+4.2)+1.4*(1.5+2.0)=45.1KN/m2端梁部分單榀門架受力計算N= Q總 X（ la + C）X lb = 45.1 x（ 0.5 + 0.7 ） X 0.6=32.47KN其中l(wèi)a為門架的兩立桿的縱向間距，lb為拉桿的橫向間距，C為受力范圍 根據(jù)廠家產(chǎn)品介紹以及產(chǎn)品檢測報告，HR新型可調(diào)重型門式腳手架允許載量為 N=75KN。則 N= 32.47KNV N = 75KN所以端梁門架布置形式符合要求。

38、8.2.5匝道箱梁漸變段部分門架承載力計算圖中陰影部分為漸變段（不含翼板部分）的最大截面積本聯(lián)跨箱梁中橫梁兩側(cè)各6.5m范圍以及邊橫梁兩側(cè)各有5m范圍的漸變段,該段底板厚度從400mn向 200mm過渡，腹板厚度從520mn向 350mn過渡，該段范圍內(nèi)荷載考慮最不利的條件，即腹板厚度為520mm底板厚度為400mm該段截面積為4.5m2，該段平均荷載=4.5*26/7=16.7 KN/m 20總=N/S=1.2 藝 NWS+1.4 藝 Nq/S=1.2 藝 P+ 1.4 藝 Pq0總=1.2*(16.7+4.2)+1.4*(1.5+2.0)=30.0KN/m2漸變段部分單榀門架受力計算N=

39、Q總 x( la + C)x lb = 30.0 x( 1+( 0.7 + 1) /2 )x 0.9=50.0KN其中l(wèi)a為門架的兩立桿的縱向間距，lb為拉桿的橫向間距，C為受力范圍 根據(jù)廠家產(chǎn)品介紹以及產(chǎn)品檢測報告，HR新型可調(diào)重型門式腳手架允許載量為 N=75KN。貝U N= 50.0KNV N = 75KN所以漸變段門架布置形式符合要求。8.2.6匝道箱梁翼板部分門架承載力計算由于濟陽路立交匝道部分的翼板尺寸均相同，且均為實行部分，故對翼板 部分的承載力計算，只需考慮跨中部分門架縱向間距大的部分作為最不利的條件 進行驗算，翼板段采用交叉拉桿橫向間距 2x0.9m的門架。94 C0圖中陰影

40、部分即為翼板部分，單邊翼板的截面積為0.61m2,弧長2.09m翼板的荷載=0.61 x 26/2.09=7.6KN/m20總=N/S=1.2 藝 NG/S+1.4 藝 Nq/S=1.2 藝 Pg+ 1.4 藝 PqQ 總=1.2*(7.6+4.2)+1.4*(1.5+2.0)=19.1KN/m2翼板部分單榀門架受力計算N= Q總 x( la + C)x lb = 19.1 x( 1 + 1)x 0.9=34.4KN其中l(wèi)a為門架的兩立桿的縱向間距，lb為拉桿的橫向間距，C為受力范圍 根據(jù)廠家產(chǎn)品介紹以及產(chǎn)品檢測報告，HR新型可調(diào)重型門式腳手架允許載量為 N=75KN。貝U N= 34.4KN

41、V N = 75KN所以翼板段門架布置形式符合要求8.2.7匝道箱梁模板木方驗算8.2.7.1跨中部分 荷載總量0總=30.5 KN/m2(1)底模驗算A、底模模板應(yīng)力驗算：板上荷載為：q = Q總 X la = 30.5 X 1.22=37.2KN/m跨中彎矩：M/2=qL2/10=37.2 X 0.2 2/10=0.149KN.m模板凈截面抵抗矩：W= bh2/6=1.22 X 0.0122/6=2.928 X 10_5吊彎曲應(yīng)力：(T = MI/2/ W=0.149/2.928 X 10_擊=5.1Mpa竹膠板靜曲強度為：12Mpa 所以跨中部分底模應(yīng)力滿足要求。B、底模撓度驗算竹膠板慣

42、性矩：I 竹=bh3/12=1.22 X 0.012 3/12=1.757 X 10_7卅撓度：f = 5ql 4/(384EI) = 5X 37.2 X 0.2 4/(384 X 9X 106X 1.757 X 10_7) =4.9 X 104m f = L/400=0.2/400=5 X 104m 其中E為竹膠板的彈性模量=9X 106所以撓度滿足要求(2)箱梁跨中底模下縱向10cmX 10cm方木受力驗算A、10X 10方木應(yīng)力驗算每延米縱橋向10cnX 10cm方木上荷載為：q= Q總 X L= 29.6 X 0.25=7.4KN/m箱梁跨中10cmX 10c m方木的跨徑為1m，22

43、方木跨中彎矩：M/2=qL/10=7.4 X 1 /10=0.74KN.m考慮到目前市場上實際到現(xiàn)場的 10cmx 10cm基本上為9cmX 9cm左右，驗算 時按照實際情況9cmX 9cm方木驗算。QQ_ A Q方木凈截面抵抗矩： W bh/6=0.09 X 0.09 /6=1.215 X 10_ m彎曲應(yīng)力：MI/2/ W=0.74/1.215 x 10_4m= 6.1Mpav c=12 Mpa所以跨中部分縱向10X 10方木滿足應(yīng)力要求B、10cmX 10c m方木撓度驗算考慮到目前市場上實際到現(xiàn)場的 10cmX 10cm基本上為9cmX 9cm左右, 驗算時按照實際情況9cmx 9cm

44、方木驗算。方木慣性矩：I = bh3/12=0.09 X 0.09 3/12=5.47 X 10_鬧 撓度：f = 5ql 4/(384EI) = 5X 7.4 X 14/(384 X 9X 106X 5.47 X 10_6)3 3=1.9 X 10 m f = L/400=1/400=2.5 X 10 m其中E為方木的彈性模量二9X 106 所以方木撓度滿足要求。8.2.7.2端梁部分(1)端梁底模驗算A、底模模板應(yīng)力驗算：板上荷載為：q = Q總 X la = 45.1 X 1.22=55.02KN/m22跨中彎矩：M/2=qL/10=55.02 X 0.15 /10=0.124KN.m模

45、板凈截面抵抗矩： W bh/6=1.22 X 0.012 /6=2.928 X 10m 彎曲應(yīng)力：c = M/2/ W=0.124/2.928 X 10 5ni=4235kpa= 4.24Mpa 竹膠板靜曲強度為：12Mpa所以端梁部分底模應(yīng)力滿足要求。B、端梁底模撓度驗算竹膠板慣性矩：I 竹=bh3/12=1.22 X 0.015 3/12=3.431 X 10F 撓度：f = 5ql7(384EI) = 5X 55.0 X 0.124/(384 X 9X 106X 3.431 X 10 7)=4.8 X 10 5m f = L/400=0.15/400=3.75 X 10 4m其中E為竹膠

46、板的彈性模量=9X 106所以底模撓度滿足要求(2)箱梁端梁底模下縱向10cmX 10cm方木受力驗算A、7.5cm X 15cm方木應(yīng)力驗算每延米縱橋向10cmX 10cm方木上荷載為: q= Q總 X L=45.1 X 0.2=9.0KN/m箱梁端梁10cmX 10cm方木的跨徑為0.5m，木方跨中彎矩：M/2=qL2/10=9.0 X 0.52/10=0.23KN.m考慮到目前市場上實際到現(xiàn)場的 10cmx 10cm基本上為9cmX 9cm左右，驗算 時按照實際情況9cmX 9cm方木驗算。方木慣性矩： W bh/6=0.09 X 0.09 /6=1.215 X 10_ m彎曲應(yīng)力：M1

47、/2/ W=0.23/1.215 X 10_4m= 1.9Mpa c=12 Mpa所以端梁部分縱向10cmX 10c m方木滿足應(yīng)力要求B、10cmx 10c m方木撓度驗算考慮到目前市場上實際到現(xiàn)場的 10cmx 10cm基本上為9cmX 9cm左右， 驗算時按照實際情況9cmX 9cm方木驗算。方木慣性矩：I = bh3/12=0.09 X 0.093/12=5.467 X 10_箱撓度：f = 5ql 4/(384EI) = 5X 9.0 X 0.54/(384 X 9X 106X 5.467 X 10_6) =1.5 X 104m f = L/400=0.2/400=5 X 104m

48、其中E為方木的彈性模量二9X 106 所以端梁部分方木撓度滿足要求。8.2.7.3漸變段部分由于漸變段的模板以及方木布置與端梁部分相當(dāng)相似，且端梁部分的驗算表明有相當(dāng)大的安全系數(shù)，故漸變段不再展開計算。8.2.7.4翼板部分跨中荷載總量0總=19.1 KN/m2，翼板部分木方中到中間距 30cm(1)底模驗算A、底模模板應(yīng)力驗算：板上荷載為：q = Q總 X la = 19.1 X 仁 19.1KN/m22跨中彎矩：M/2=qL/10=19.1 X 0.2 /10=0.0764KN.m模板凈截面抵抗矩： W bh2/6=1 X 0.012 2/6=2.4 X 10_卅彎曲應(yīng)力：c = M1/2

49、/ W=0.0764/2.4 X 10_打=3.18Mpa竹膠板靜曲強度為：12Mpa所以跨中部分翼板應(yīng)力滿足要求。B、底模撓度驗算竹膠板慣性矩：I 竹=bh3/12=1 x 0.012 3/12=1.44 x 10-7ni撓度：f = 5ql7(384EI) = 5x 19.1 x 0.2 4/(384 x 9x 106x 1.44 x 10-7)=3.1 x 10-4m f = L/400=0.3/400=7.5 x 10-4m其中E為竹膠板的彈性模量=9x 106 所以跨中部分翼板撓度滿足要求(2)箱梁跨中翼板底模下縱向10cmx 10cm方木受力驗算A、10cmx 10c m方木應(yīng)力驗

50、算每延米縱橋向10cmx 10cm方木上荷載為：q= Q總 x L= 19.1 x 0.3=5.73KN/m箱梁跨中10cmx 10c m方木的跨徑為1m跨中彎矩：M/2=qL2/10=5.73 x 12/10=0.573KN.m考慮到目前市場上實際到現(xiàn)場的 10cmx 10cm基本上為9cmx 9cm左右，驗算 時按照實際情況9cmx 9cm方木驗算。QQ_ A Q模板凈截面抵抗矩： W bh/6=0.09 x 0.09 /6=1.215 x 10- m彎曲應(yīng)力：(T = MI/2/ W=0.573/1.215 x 10-4朋=4.72Mpa c =12 Mpa所以翼板跨中部分縱向10cmx

51、 10cm方木應(yīng)力滿足要求。B、10cmx 10c m方木撓度驗算考慮到目前市場上實際到現(xiàn)場的 10cmx 10cm基本上為9cmx 9cm左右，驗算 時按照實際情況9cmx 9cm方木驗算。方木慣性矩：I = bh3/12=0.09 x 0.09 3/12=5.467 x 10-6卅撓度：f = 5ql 4/(384EI) = 5x 5.73 x 14/(384 x 9x 106x 5.467 x 10-6)=1.5 x 10-3m f = 1/400=1/400=2.5 x 10-3mE為方木的彈性模量=9x 106 所以翼板部分方木撓度滿足要求。8.2.8匝道箱梁弧形鋼管驗算8.2.8.

52、1跨中部分弧形鋼管驗算A 、跨中弧形鋼管應(yīng)力驗算的截面積為2 20.126+0.228=0.354 m ,的截面積 0.74m所以本箱梁門架在箱梁跨中部分只需驗算的應(yīng)力荷載總量 0總=0.74 X 26/0.9=21.4KN/m鋼管上荷載為：q = Q總X la = 21.4 X 仁21.4KN/m L=0.9-0.15 = 0.75m2鋼根管凈截面抵抗矩： W2X 5.08 X 106,考慮到目前市場上的鋼管臂厚 普遍只有3.2mm左右，故對鋼管乘以0.9的系數(shù)彎曲應(yīng)力：ql2/ 8W=21.4 X 7502/(8 X 0.9 X 2X 5.08 X 103) = 164.5Mpa鋼管的極限

53、彎曲應(yīng)力c =205 Mpa,考慮到鋼管的折舊系數(shù)，極限彎曲應(yīng)力=0.85 X 205= 174.3 Mpac = 164.5 Mpa c = 174.3 Mpa所以跨中2根弧形鋼管應(yīng)力滿足要求。B、跨中弧形鋼管撓度驗算2根鋼管慣性矩：I = 2X 12.19 X 104mrm考慮到目前市場上的鋼管臂厚普遍只有3.2mm左右，故對鋼管乘以0.9的系數(shù)， 鋼管E= 2.06 X 105撓度：f = 5ql 4/(384EI) = 5X 21.4 X 7504/(384 X 0.9 X 2X 12.19 X 104 X 2.06 X 105) = 1.95mn f= 900/400=2.25mm所

54、以2根弧形鋼管跨中部分撓度滿足要求8.2.8.2端梁部分弧形鋼管驗算A 、端梁弧形鋼管應(yīng)力驗算荷載總量0總=45.1 KN/m鋼管上荷載為：q = Q總 X la = 45.1 X 0.5=22.6KN/m L=0.6-0.15= 0.45m鋼管凈截面抵抗矩： W 5.08 X 10 6考慮到目前市場上的鋼管臂厚普遍只有3.2mm左右，故對鋼管乘以0.9的系數(shù)彎曲應(yīng)力：c = ql2/ 8W=22.6 X 4507(8 X 0.9 X 5.08 X 103) = 125.2Mpa鋼管的極限彎曲應(yīng)力c =205 Mpa,考慮到鋼管的折舊系數(shù)，極限彎曲應(yīng)力=0.85 X 205= 174.3 Mp

55、a所以c =125.2Mpa c = 174.3 Mpa,跨中弧形鋼管應(yīng)力滿足要求。B、端梁弧形鋼管撓度驗算鋼管慣性矩：I = 12.19 X 104mm考慮到目前市場上的鋼管臂厚普遍只有3.2mm左右，故對鋼管乘以0.9的系數(shù)，鋼管E= 2.06 X 105撓度：f = 5ql 4/(384EI) = 5 X 22.6 X 4504/(384 X 0.9 X 12.19 X 104X 2.06 X105) = 0.53mm f = L/400=600/400=1.5mm所以弧形鋼管端梁部分撓度滿足要求8.2.8.3箱梁漸變段部分弧形鋼管驗算由上圖所示，的截面積為 0.54m2,的截面積為0.365+0.1