樓工程龍門架方案

1、安徽斯瑞投資集團有限公司小高層10#、11#12#、13#和上河徽院14#、15#樓工程 龍門架料臺專項施工方案二零一三年七月一日龍門架方案會簽欄工程名稱安徽斯瑞投資集團有限公司小高層10#、11#12#、13#和上河徽院14#、15#樓工程建設單位監(jiān)理單位施工單位分包單位外架方案參與編制人： 年 月 日審核意見：姓名： 年 月 日審批意見：姓名： 年 月 日施工單位審核意見：姓名： 年 月 日審批意見：姓名： 年 月 日監(jiān)理單位審核意見：姓名： 年 月 日 審批意見：姓名： 年 月 日編 制 說 明一、編制方案執(zhí)行的規(guī)范：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范【jgj130-2011】2、

2、建筑結構設計規(guī)范大全3、簡明施工計算手冊4、pkpm系列軟件 二、使用材料執(zhí)行的標準1、直縫電焊鋼管（gb/t13793）標準2、碳素結構鋼（gb/700）標準 三、外架質量執(zhí)行標準1、建筑施工安全檢查標準（jgj59-2011） 龍門架料臺搭設方案工程名稱：安徽斯瑞投資集團有限公司小高層10#、11#12#、13#和上河徽院14#、15#樓工程建設單位：監(jiān)理單位：施工單位：外架分包單位：本工程10#、11#、12#、13#樓工程為地上十一層剪力墻結構的建筑物，建筑總面積為 m；每層層高為3m,檐口標高均為36.4m，14#、15#樓工程地上6+1層剪力墻結構的建筑物，建筑總面積為 m；每層層

3、高為3m,檐口標高均為18.6m，采用落地式腳手架相結合的方式進行搭設，外腳手架搭設高度為36.4 m1.5 m =37.9m。（一）料臺材料準備與搭設要求1、料臺搭設必須是鋼管制作，同時做好料臺支撐預埋。其強度（預埋件）必須確保足夠的剛度和穩(wěn)定性，卸荷設置隨外架設置。2、料臺的鋼管、扣件材料必須符合jgj130-2011規(guī)范中第3項的規(guī)定，有彎曲、銹蝕、裂紋的鋼管不得使用。20m以下采用雙立桿搭設，雙立桿中間要用扣件連接。3、料臺基礎回填土應按規(guī)范要求回填，宜采用機械分層回填碾壓平整、密實（人工輔助夯實），立桿底部應澆筑c20砼墊層保持在150mm厚以上，向外有不小于1:0.05的排水坡度，

4、建筑物的基礎周圍自然地面應做好護坡，在拐角外設有600mm600mm1000mm的積水坑，備好排水機械做到有組織排水。（基礎處理相關回填資料須施工單位提前提供給架業(yè)公司以備檢查驗收。）4、料臺搭設與架體必須分開，立桿應垂直，連墻件必須采用剛性連接，層層設置，不得把吊盤設置在緊靠墻面的位置，確保視線清楚。料臺立桿的橫向間距不大于架體的橫向間距，如料臺大于架體間距，兩立桿之間應增設立桿。5、料臺層高與建筑層高相一致，縱向水平桿與填芯桿應搭在橫向水平桿上面。橫向水平桿間距與立桿縱向間距相同，并在其間設置12根填芯，但不得大于250mm。6、在料臺的背面應設置八字撐，增加防滑扣件正面應設置與立桿相平行

5、的付立桿間距不得大于250mm，副立桿的對接扣件應錯開安全門裝置位置（安全門由專業(yè)廠家制作），開口處應設置橫向斜撐，連墻件應按規(guī)范每層設置。7、料臺平臺板應用木板填鋪，（由專業(yè)木工）鋪嚴、鋪實、釘牢。8、每層料臺兩側必須設置二道防欄桿，欄桿高度距鋪板面分別為500600mm和10001200mm，外側應加設防護竹笆和圍網(wǎng)防護，料臺下面應設置能開啟自如的封閉式牢固門欄，（由專業(yè)廠家安裝）。9、料臺與建筑物必須連接，連接點的每步料臺不能拆除。10、當外架拆除時，必須采取加固措施，此現(xiàn)場還應由專人指揮，確保其料臺的安全性。11、料臺在搭設過程中，企業(yè)安全部門和使用單位應對料臺進行分段分層驗收，合格后

6、方可使用；如有變更、重新搭設應有記錄，搭設好后，按驗收程序驗收,方可繼續(xù)使用。（二）料臺計算落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（jgj130-2011）。 計算參數(shù):雙排腳手架，搭設高度37.9米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.80米，立桿的橫距0.80米，內排架距離結構0.20米，立桿的步距1.50米。鋼管類型為483.0，連墻件采用隨層2跨，豎向間距3.00米，水平間距2.40米。施工活荷載為4.0kn/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用木板，荷載為0.35kn/m2，按照鋪設15層計算。欄桿采用木板，荷載為0.17kn/m，安全網(wǎng)荷載取0

7、.0100kn/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.25kn/m2，高度變化系數(shù)1.4200，體型系數(shù)1.1000。地基承載力標準值160kn/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數(shù)1.00。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 p1=0.038kn/m 腳手板的荷載標準值 p2=0.3500.800/2=0.140kn/m 活荷載標準值 q=4.0000.800/2=1.600kn

8、/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.140=0.214kn/m 活荷載的計算值 q2=1.41.600=2.240kn/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 m1=(0.080.214+0.102.240)1.2002=0.347kn.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 m2=-(0.100.214+0.1172.240)1.2002=-0.408kn.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強

9、度驗算： =0.408106/4491.0=90.898n/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.140=0.178kn/m 活荷載標準值q2=1.600kn/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 v=(0.6770.178+0.9901.600)1200.04/(1002.06105107780.0)=1.592mm 大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。

10、 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 p1=0.0381.200=0.046kn 腳手板的荷載標準值 p2=0.3500.8001.200/2=0.168kn 活荷載標準值 q=4.0000.8001.200/2=1.920kn 荷載的計算值 p=1.20.046+1.20.168+1.41.920=2.945kn 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: m=(1.20.038)0.8002/8

11、+2.9450.800/4=0.593kn.m =0.593106/4491.0=131.967n/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 v1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm 集中荷載標準值p=0.046+0.168+1.920=2.134kn 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 v2=2134.080800.0800.0800.

12、0/(482.06105107780.0)=1.025mm 最大撓度和 v=v1+v2=1.034mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): r rc 其中 rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kn； r 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 p1=0.0380.800=0.031kn 腳手板的荷載標準值 p2=0.3500.8001.200/2=0.168kn 活荷載標準值 q=4.0000.8001.200/2=1.920

13、kn 荷載的計算值 r=1.20.031+1.20.168+1.41.920=2.926kn 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65n.m時,試驗表明:單扣件在12kn的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kn； 雙扣件在20kn的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kn。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kn/m)；本例為0.1106 ng1 = 0.11137.9=3.109kn (2)腳手板的自重標準值(kn/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35

14、 ng2 = 0.350111.500(0.800+0.200)/2=3.150kn (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kn/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.17 ng3 = 0.1701.50011/2=1.530kn (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kn/m2)；0.010 ng4 = 0.0101.50037.9=0.56kn. 經計算得到，靜荷載標準值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 8.126kn。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 nq = 4.00021.2000.80

15、0/2=3.840kn 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 w0 基本風壓(kn/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(gb50009-2011)附錄表d.4的規(guī)定采用：w0 = 0.250 uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(gb50009-2011)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：uz = 1.420 us 風荷載體型系數(shù)：us = 1.100 經計算得到，風荷載標準值wk = 0.2501.4201.100 = 0.391kn/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.2ng + 0.91.4nq 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力n=1.28.126+0.91

16、.43.840=14.590kn 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.2ng + 1.4nq 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力n=1.28.126+1.43.840=15.127kn 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 mw計算公式 mw = 0.91.4wklah2/10 其中 wk 風荷載標準值(kn/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 mw=0.91.40.3911.2001.5001.500/10=0.133kn.m 五、立桿的穩(wěn)定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 n 立桿的軸心壓力設計值

17、，n=15.127kn； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； a 立桿凈截面面積，a=4.239cm2； w 立桿凈截面模量(抵抗矩),w=4.491cm3； 由長細比，為2599/16=163； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； 鋼管立桿受壓強度計算值 (n/mm2)；經計算得到 =15127/(0.27424)=133.048n/mm2；

18、f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00n/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 n 立桿的軸心壓力設計值，n=14.590kn； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； a 立桿凈截面面積，a=4.239cm2； w 立桿凈截面模量(抵抗矩),w=4.491cm3； 由長細比，為2599/16=163； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； mw 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，mw=0.133kn.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (n/mm2)；經計算得到 =14590/(0.27424)+133000/4491=157.901n/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00n/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求! 經過計算得到 nf2 = 305.365