廣西大學(xué)土木工程畢業(yè)設(shè)計計算說明書（精）

1、第1章 工程概況1.1 設(shè)計資料（1） 工程名稱：pg縣養(yǎng)老院老年人公寓（2） 地理位置：南寧市pg縣（3） 建筑概況：樓層數(shù)3層，建筑總高度13.200m，室內(nèi)外高差0.300m。（4） 溫度：年平均氣溫22，最冷月平均氣溫13，最熱月平均氣溫28。（5） 主導(dǎo)風(fēng)向：夏季主導(dǎo)風(fēng)向為東南風(fēng)，冬季主導(dǎo)風(fēng)向為西北風(fēng)。（6） 水文條件：地下水無侵蝕性，在地表以下6m。（7） 地基承載力特征值220kpa.（8） 抗震設(shè)防類別為丙類，抗震設(shè)防烈度為7度設(shè)防，抗震構(gòu)造措施提高一度。（9） 材料使用： 混凝土：柱采用c30級，梁板采用c25級。 鋼筋：梁柱受力筋為hrb400，箍筋hpb335 墻體：煤渣

2、磚 門窗：鋁合金門窗1.2 目標(biāo)及要求目標(biāo)：畢業(yè)設(shè)計的全過程中，學(xué)生在教師指導(dǎo)下，通過畢業(yè)設(shè)計的實踐，運用所學(xué)理論知識解決工程實踐問題，提高分析問題和解決問題的能力，經(jīng)受實際工程設(shè)計的鍛煉，通過實踐工程的結(jié)構(gòu)設(shè)計，初步掌握其設(shè)計原則、方法和步驟，并獲得設(shè)計技能的基本訓(xùn)練。學(xué)生必須嚴(yán)格要求自己，充分發(fā)揮自己的積極性和主動性，在規(guī)定的時間內(nèi)完成畢業(yè)設(shè)計各部分所規(guī)定的任務(wù)。 要求：對結(jié)構(gòu)體系和結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行定性的分析比較，手工完成各層結(jié)構(gòu)布置、梁板柱等結(jié)構(gòu)截面初選，樓板荷載計算及一塊樓板配筋設(shè)計，手算完成第j1/d軸一榀框架板梁柱荷載(手算，結(jié)構(gòu)內(nèi)力及采用pkpm）及繪圖(縱剖面法），pkpm整體建模

3、（含全部樓層、梁柱配筋按平法），完成基礎(chǔ)平面圖及所計算框架柱下內(nèi)力及配筋計算（手算），并繪制5b-5軸基礎(chǔ)大樣圖，完成施工組織設(shè)計，結(jié)構(gòu)與施工設(shè)計說明書編寫。第2章 結(jié)構(gòu)布置2.1 結(jié)構(gòu)選型 多層及高層建筑常用的結(jié)構(gòu)體系有：混合結(jié)構(gòu)，框架結(jié)構(gòu)，剪力墻結(jié)構(gòu)，筒體結(jié)構(gòu)，框架-剪力墻結(jié)構(gòu)、巨型結(jié)構(gòu)。根據(jù)工程設(shè)計的原始資料和設(shè)計任務(wù)要求，綜合各種施工技術(shù)、經(jīng)濟(jì)條件，建筑工藝要求，確定建筑結(jié)構(gòu)體系，對其進(jìn)行總體結(jié)構(gòu)布置，盡量滿足安全、經(jīng)濟(jì)。適用的要求。各自的特點如下所列：1、 混合結(jié)構(gòu) 混合結(jié)構(gòu)的特點為：主要承重用磚或砌塊砌筑；造價低廉，施工簡單，保溫隔熱效果好；但砌體強度較低，利用磚墻承重時，房屋的層

4、數(shù)受到限制。一般六層及六層以下的樓房，如住宅，辦公室，醫(yī)院等民用建筑及中小型工業(yè)建筑都適用混合結(jié)構(gòu)。2、 框架結(jié)構(gòu)體系 框架是由梁、柱構(gòu)件通過節(jié)點連接組成的桿件體系，節(jié)點全部或大部分為剛性連接，由梁、柱承受豎向荷載和水平荷載，墻僅起分隔維護(hù)作用。框架結(jié)構(gòu)是最常見的豎向承重結(jié)構(gòu)，其具有以下優(yōu)點：整體性和抗震性較混合結(jié)構(gòu)和內(nèi)框架承重結(jié)構(gòu)要好，而且平面布置靈活，可提供較大的使用空間，也可構(gòu)成豐富多變的立面造型；框架結(jié)構(gòu)可分為板、梁、柱體系和板、柱體系兩種形式?，F(xiàn)澆板、梁、柱體系的結(jié)構(gòu)整體剛度大，構(gòu)件斷面可以比較小；對空間凈高的影響也小，因而可以形成較大的使用空間。施工較為方便，較為經(jīng)濟(jì)。特別適合于在

5、辦公室、教學(xué)樓、公共性與商業(yè)性建筑、圖書館、輕工業(yè)廠房、公寓以及住宅類建筑中采用。3、 剪力墻結(jié)構(gòu)體系 剪力墻結(jié)構(gòu)體系主要有墻體承受全部水平作用和豎向荷載，在承受水平荷載作用時，剪力墻相當(dāng)于一根下部嵌固的懸臂深梁，因此其結(jié)構(gòu)剛度較框架結(jié)構(gòu)大，空間整體性較好，具有良好的抗震性能。適用于開間較小、墻體較多、房間面積不大的建筑，如住宅和旅館。4、 框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系是把框架和剪力墻兩種結(jié)構(gòu)共同組合在一起形成的結(jié)構(gòu)體系，這種結(jié)構(gòu)既具有框架結(jié)構(gòu)布置靈活、使用方便的特點，又有較大的剛度和較強的抗震能力，廣泛應(yīng)用于高層辦公室建筑和旅館建筑中。本工程為六層倉庫，有裙房和主體，開間較大，建

6、筑造型有特色，不規(guī)則。參考以上各種結(jié)構(gòu)體系的分析，本工程適宜使用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系。（1） 結(jié)構(gòu)體系選型：采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系。（2） 屋面結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆混凝土（3） 樓面結(jié)構(gòu)：2.2 結(jié)構(gòu)平面布置結(jié)構(gòu)平面布置應(yīng)滿足以下原則：（1） 滿足使用要求，并盡可能地與建筑的平、立、剖面劃分相一致；（2） 滿足人防、消防要求，使水、暖、電各專業(yè)的布置能有效地進(jìn)行；（3） 結(jié)構(gòu)應(yīng)盡可能簡單，規(guī)則，均勻，對稱，構(gòu)件類型少；（4） 妥善地處理溫度、地基不均勻沉降以及地震因素對建筑的影響；（5） 施工簡便；（6） 經(jīng)濟(jì)合理；本工程平面工程結(jié)構(gòu)布置圖詳見附圖。2.3 結(jié)構(gòu)豎向布置 由于本建筑層數(shù)

7、少，豎向荷載比較小，地質(zhì)條件良好，可以將各層柱子截面尺寸統(tǒng)一布置，上下層柱子截面尺寸不變。2.4 變形縫設(shè)置 由于本建筑分前后兩部分， 故需要在施工工程在其相交處設(shè)置沉降縫，減少兩個建筑沉降的影響，位置為1/d雙柱之間，縫寬為100mm。 本建筑按7度抗震設(shè)防，抗震措施提高一度，不設(shè)抗震縫。 2.5 梁截面尺寸估算 2.5.1 梁截面尺寸估算 框架梁按連續(xù)梁 簡支梁確定截面高度，按確定截面寬度，梁截面寬度不宜小于200mm,梁截面高寬比不宜大于4，梁凈跨與梁截面高度比不小于4?？缍葹?000mm框架梁kl1（主梁）截面估算：=6000=300500mm,取則500=250333mm, 取?？缍?/p>

8、為4200mm框架梁kl2（次梁）截面估算：=4200=210350mm，取則300=150200mm，取 ?？缍葹?500mm梁kl3（二級次梁）截面估算：=2500=167250mm，取則250=125167mm，取 。 g、j、e、1/d軸截10軸處梁kl4截面估算：與主梁相連，寬度不變，hb=300mm300mm。2.5.2 柱截面尺寸估算柱截面尺寸一般由滿足抗震要求的柱軸壓比確定：公式中，：混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；：柱中軸向力，可按=（1.11.2）計算；：柱支承的樓面荷載面積上豎向荷載產(chǎn)生的軸向力設(shè)計值，求時，可近似將樓面板沿柱軸線之間的中線劃分，恒載和活載的分項系數(shù)均取1.25

9、或近似取1214進(jìn)行計算。：柱軸壓比限值，按抗震等級確定。根據(jù)建筑設(shè)計總說明，本教學(xué)樓設(shè)計抗震設(shè)防烈度為7度，建筑高度13.2m,屬于多層框架結(jié)構(gòu)，屬于乙類建筑，由建筑抗震設(shè)計規(guī)范（gb50011-2010），本建筑為地上三層框架，所以本建筑抗震等級為三級?？芍S壓比為0.85?？蚣苤x用c30混凝土，查表得=14.3。（1）框架梁kz11/d交11軸處柱有最大受荷面積 s=（1500+2100）（3100+2450）=19.62=14203=840knn=1.28840=1075.2kn柱混凝土強度為c30，=14.3n/，又柱最小截面尺寸不小于400mm（抗震規(guī)范2010 6.3節(jié)）所以取

10、柱子截面尺寸為。（2） 走廊外梁kz21/d交11軸處柱有最大受荷面積 s=4200900=3.78=1443=168knn=1.28168=215kn柱混凝土強度為c30，=14.3n/，又柱最小截面尺寸不小于400mm（抗震規(guī)范2010 6.3節(jié)）所以取柱子截面尺寸為。2.5.3 板尺寸估算根據(jù)規(guī)范，板的厚度按板短邊估算，即3500=100140 mm，因此板厚度統(tǒng)一取120mm。2.5.4 校核框架柱截面尺寸是否滿足構(gòu)造要求（1） 按照構(gòu)造要求，框架柱截面高度不宜小于400mm, 寬度不宜小于400mm。（2） 為避免發(fā)生剪切破壞，柱凈高與截面之比宜大于4.取較小層高3.3米來進(jìn)行驗算。

11、kz1:則kz2也滿足要求。 2.6 確定框架計算簡圖 框架的計算單元如圖1所示。取軸1/d-j所在的框架進(jìn)行計算，假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與柱剛接。由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面軸心之間的距離。建筑立面圖中，一層樓板頂面與齊平，室外地坪標(biāo)高-0.300m，每層層高3300mm。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二樓樓面，基礎(chǔ)頂面伸入地面的距離取為500mm，即3300+500=4100mm,由此可匯出框架梁的計算簡圖。 圖1 軸1/d-j框架計算簡圖2.6.1 梁柱線剛度計算 在計算框架梁截面慣性矩時應(yīng)考慮到樓板的影響。在框架梁兩端節(jié)點附近，梁受負(fù)彎矩，頂部的樓板受拉，樓板對梁的截面

12、抗彎剛度影響較小。而在框架梁的跨中，梁受正彎矩，樓板處于受壓區(qū)形成t形截面梁，樓板對梁的截面抗彎剛度影響較大。在工程中為簡便起見，仍假定梁的截面慣性矩沿軸線不變，對現(xiàn)澆樓蓋，中框架取,邊框架取。軸1/d-j框架為中框架，因此取為。（1） 梁線剛度計算（混凝土等級c25）左跨梁300300中跨梁300500右跨梁（2）柱線剛度計算（混凝土等級c30級）中柱底柱400500邊柱底柱400400中柱余柱400500邊柱余柱400400令中柱余柱，則其余各桿桿件相對線剛度為邊柱余柱邊柱底柱中柱底柱左跨梁中跨梁右跨梁框架梁柱線剛度如圖2所示。 圖2梁柱相對剛度第三章 荷載計算 此處荷載均按標(biāo)準(zhǔn)值計算。3

13、.1荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算3.1.1板荷載（1）上人屋面35厚490490c20預(yù)置鋼筋混凝土板 m2.5砂漿砌一側(cè)一平磚帶高180中距500 0.1150.0530.24+0.1150.0530.518 /(0.5m） =0.3253厚高聚物改性瀝青防水卷材、3厚高聚物改性瀝青防水涂料 20厚水泥砂漿找平層 局部建筑找坡20厚（最薄處）2%坡 干鋪120厚水泥聚苯板 合計：（2）不上人屋面20厚水泥砂漿找平層 局部建筑找坡20厚（最薄處）2%坡 干鋪120厚水泥聚苯板 合計： （3）標(biāo)準(zhǔn)層樓面、走廊10厚地磚 20厚干硬性水泥砂漿 1.2厚干硬性水泥防水涂料 最薄處15厚水泥砂漿 現(xiàn)澆鋼筋混凝土板

14、合計：3.1.2梁自重（1）主梁梁自重 15厚混合砂漿 合計：（2） 次梁梁自重 15厚混合砂漿 合計：（3） 二級次梁梁自重 15厚混合砂漿 合計：（4） j、g、e、1/d軸截10軸梁梁自重 15厚混合砂漿 合計： 3.1.3墻體自重（1） 女兒墻：墻高1400mm，墻厚200mm，100mm混凝土壓頂壓頂 混凝土空心砌塊 內(nèi)墻涂料（刮膩子墻面） 外墻涂料 合計： （2） df墻：混凝土空心砌塊內(nèi)隔墻、分戶墻（200厚）混凝土空心砌塊 內(nèi)墻涂料 衛(wèi)生間墻面（防水砂漿墻面） 踢腳 合計：（3） ad、de墻：混凝土空心砌塊內(nèi)隔墻、分戶墻（200厚）混凝土空心砌塊 內(nèi)墻涂料 衛(wèi)生間墻面 踢腳

15、合計：（4） be墻：混凝土空心砌塊內(nèi)隔墻、分戶墻（200厚）混凝土空心砌塊 內(nèi)墻涂料 衛(wèi)生間墻面 踢腳 合計：（5） be墻門處線荷載：衛(wèi)門m1021混凝土空心砌塊 內(nèi)墻涂料 衛(wèi)生間墻面 門 合計：（6） be、fg、cg墻：外墻（200厚）燒結(jié)頁巖多孔磚 內(nèi)墻涂料 涂料外墻面 踢腳 合計：（7） fg墻窗處線荷載：窗m2718混凝土空心砌塊 內(nèi)墻涂料 外墻涂料 窗 遮陽板 1.25踢腳 合計：（8） bc墻門處線荷載：門m1327混凝土空心砌塊 內(nèi)墻涂料 外墻涂料 門 遮陽板 1.25 合計：（9） ab墻：外墻燒結(jié)頁巖多孔磚 衛(wèi)生間墻面 外墻涂料 踢腳 合計：（10） ab墻窗處線荷載：

16、窗c0909混凝土空心砌塊 內(nèi)墻涂料 外墻涂料 窗 踢腳 合計： 3.1.3其他構(gòu)件自重（1） 欄桿、底梁 （2）剛框玻璃窗 （3） 夾板門 （4） 遮陽板 1 .253.2 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值按規(guī)范定活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（gb50009-2012），可知工業(yè)建筑樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 上人屋面： 不上人屋面 衛(wèi)生間： 樓梯： 走廊： 房間： 第四章 荷載計算 本章中每個圖中的符號僅表示本圖中的意義，不同的圖中有相同的符號，但數(shù)值和意義是不同的。為方便荷載效應(yīng)組合，以下所有的計算簡圖中的荷載均采用標(biāo)準(zhǔn)值。雙向板沿兩個方向傳給支撐梁的荷載劃分是從每一個區(qū)格板的四角作與板邊成45的斜線與平行與

17、長邊的中線相交，將整塊板分為四個板塊。因此雙向板傳遞給支撐梁的荷載分布為雙向板長邊支撐梁上荷載呈梯形分布；短邊支撐梁上荷載呈三角形分布，對于梁的自重或直接作用在梁上的其他荷載按實際情4.1 梁板傳荷載4.1.1豎向荷載下框架受荷總圖屋面1、 次梁ab恒載計算2、次梁ab活載計算3、二級次梁cd恒載計算4、二級次梁cd活載計算5、主梁ef300mm500mm恒載計算6、主梁ef300mm500mm活載計算7、次梁jm恒載計算8、次梁jm活載計算9、次梁kn、hp恒載計算10、次梁kn、hp活載計算11、次梁tk恒載計算12、次梁tk活載計算13、次梁gh恒載計算14、次梁gh活載計算15、次梁i

18、r恒載計算16、次梁ir活載計算2、 故標(biāo)準(zhǔn)層荷載的豎向受力圖為4.1.2豎向荷載下框架受荷總圖樓面樓面梁：恒載=梁自重+板傳恒載+墻體荷載 活載=板傳活載1、 次梁ab恒載計算2、 次梁ab活載計算3、 二級次梁cd恒載計算4、 二級次梁cd活載計算5、 主梁ef恒載計算6、 主梁ef活載計算7、 次梁jm恒載計算8、 次梁jm活載計算9、 次梁kn、hp恒載計算10、 次梁kn、hp活載計算11、 次梁tk恒載計算12、 次梁tk活載計算13、 次梁gh恒載計算14、 次梁gh活載計算15、 次梁ir恒載計算16、 次梁ir活載計算2、 故頂層荷載的豎向受力圖為 第5章 框架內(nèi)力圖計算 5

19、.1 恒荷載迭代法最終彎矩-18.46 -0.151-19.19719.197-0.055-56.09 -0.193-74.44175.697-0.1948.22 -0.064-27.4824.256-0.16921.45 -0.3492.10 3.47 -0.25212.17 -10.39 -0.246-3.50 -2.85 -0.3314.86 5.575.5715.89 1.781.78-13.46 -6.35-6.35-5.58 5.951.09 -11.52728.23717.221.33 -60.4967.09-16.29 -2.83 -37.3315.506-6.68 -1.10

20、 10.815.9533.11 17.22-29.75 -16.29-12.26 -6.68 7.0418.55-19.12-7.78-0.206-0.167-0.165-0.199-12.81 -0.088-13.40813.408-0.037-27.50 -0.129-89.90987.089-0.12736.68 -0.043-15.15114.325-0.10214.33 -0.2060.47 0.29 -0.1671.02 -2.18 -0.165-0.74 -0.56 -0.1991.09 0.760.761.33 -1.16-1.16-2.83 -1.3-1.3-1.10 3.4

21、5 2.36 -12.1814.466.73 5.40 -09.04983.739-4.63 -6.50 -17.1912.47-3.59 -2.49 4.54 3.45 8.06 6.73 -12.16 -4.63-4.69 -3.595.8112.13-15.83-6.08 -0.224-0.179-0.177-0.216-12.81 -0.096-13.40813.408-0.039-27.50 -0.138-40.31951.829-0.13636.68 -0.046-15.15114.325-0.1114.33 -0.181.01 1.18 -0.1444.16 -5.00 -0.1

22、41-1.69 -1.27 -0.1741.90 2.192.194.34 -0.84-0.84-5.18 -2.96-2.96-2.01 1.90 -10.2116.784.34 -3745.49-5.18 -19.810.1-2.01 3.80 8.68 -10.36 -4.02 5.2 活荷載迭代法最終彎矩-1.56 -0.151-1.6121.612-0.055-9.27 -0.193-10.88211.138-0.197.24 -0.064-3.8993.322-0.1693.05 -0.34900.47-0.2521.64 -1.25 -0.246-0.42 -0.27 -0.33

23、10.01 0.470.472.14 0.390.39-1.62 -0.69-0.69-0.54 1.071.06 -1.1422.5524.172.03 -8.85210.278-3.62 -2.00 -5.0092.362-1.55 -1.01 1.081.076.31 4.13-5.24 -3.62-2.09 -1.55-1.1426.2-5.62-2.56-0.206-0.167-0.165-0.199-6.76 -0.089-7.1517.151-0.037-15.97 -0.129-23.11923.46-0.12715.36 -0.043-8.1057.351-0.1027.35

24、 -0.2060.46 0.45 -0.1671.57 -1.54 -0.165-0.52 -0.52 -0.1991.06 0.910.912.03 0.030.03-2.00 -1.04-1.04-1.01 2.20 1.14 -5.7818.5114.80 2.77 -21.51921.95-4.63 -2.63 -9.6655.791-2.23 -1.22 3.26 2.26.83 4.8-6.63 -4.63-3.24 -2.233.347.57-7.26-3.45 -0.224-0.179-0.177-0.216-6.76 -0.096-7.1517.151-0.039-15.97

25、 -0.138-23.11923.46-0.13615.36 -0.046-8.1057.351-0.117.35 -0.180.49 0.60 -0.1442.14-2.02-0.141-0.68 -0.62 -0.1740.92 1.091.092.23 0.120.12-2.10 -1.3-1.3-0.98 0.92 -5.5718.8412.23 -20.85921.56-2.10 -10.0855.431-0.98 1.844.46-4.20-1.965.3恒載彎矩圖5.4恒載剪力圖5.5恒載軸力圖5.6活載彎矩圖5.7活載剪力圖5.8活載軸力圖5.9風(fēng)荷載彎矩圖 第六章 風(fēng)荷載計算

26、6.1 節(jié)點集中力簡化計算 本以右風(fēng)荷載作用下的情況舉例計算風(fēng)荷載作用。下面選擇建筑物正立面為迎風(fēng)面計算風(fēng)荷載：為了簡化計算，作用在外墻面上的均布荷載可用作用在屋面梁和樓面梁處的等效集中荷載代替。作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 式中基本風(fēng)壓，按南寧市區(qū)基本風(fēng)壓：；風(fēng)壓高度變化系數(shù)，地面粗糙度c類；風(fēng)荷載體型系數(shù)，矩形平面建筑（）,查得=1.3；風(fēng)振系數(shù)，基本自振周期對于鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)可用（n是建筑層高）估算，大約為0.24s0.25s, 且本建筑高度小于30m，且高寬比h/b=13.2/26.81.5,故不考慮風(fēng)壓脈動對結(jié)構(gòu)發(fā)生順風(fēng)向風(fēng)振的影響，取=1；下層柱高，底層柱高=

27、3.3+0.3=3.6m；上層柱高，對頂層為女兒墻高度； b 迎風(fēng)面的寬度，b=3.6m 。6.1.1 計算各層樓面處集中力風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值右邊 各層樓面處集中力風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算過程詳見下表：表6-1 各層樓面處集中力風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值層號離地高度（m）310.20.651.01.30.354.11.52.43726.90.651.01.30.353.33.33.51413.60.651.01.30.353.33.33.6736.2 風(fēng)荷載作用下的位移驗算 6.2.1 側(cè)移剛度d 表6-2橫向2-3層 d值計算構(gòu)件名稱1/d軸柱0.430.1773784e軸柱0.990.33113824g軸柱1.030

28、.3414200j軸柱0.510.20343406.2.2 框架側(cè)移計算水平荷載作用下框架的層間位移可按下式計算：式中，第j層的總剪力；第j 層所在柱的抗側(cè)移剛度之和；第j層的層間側(cè)移；第一層的層間側(cè)移求出之后，就可以計算各樓板標(biāo)高處的側(cè)移值的頂點側(cè)移值，各層樓板標(biāo)高處的側(cè)移值是該層以下各層層間側(cè)移之和。j層側(cè)移 頂點側(cè)移 框架在風(fēng)荷載作用下側(cè)移的計算見表6-5。表6-3 風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計算層號32.4372.437361480.0000671/4894923.5145.951361480.0001651/2004513.6737.912328860.000241/17078m側(cè)移驗算：

29、層間側(cè)移最大值 1/170781/550（滿足要求）6.3 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算框架在風(fēng)荷載作用下（從右往左吹）的內(nèi)力用修正d值法進(jìn)行計算。其步驟為：（1） 求各柱子反彎點處的剪力值；（2） 求各柱子反彎點高度；（3） 求各柱的桿端彎矩以及梁端彎矩；（4） 求各柱的軸力和梁剪力。第i層第m柱所分配的剪力：，見表6-1?？蚣苤磸濣c位置，計算結(jié)果見表6-5。6.3.1 框架柱剪力計算 框架柱剪力計算見表6-7。 表6-4 框架柱剪力計算層號層剪力（kn）717.41 0.6190.381 10.786.63634.260.2570.4890.2548.816.768.7549.790.2570

30、.4890.25412.824.3512.65463.10.2570.4890.25416.2230.8516.03375.030.2570.4890.25419.2836.6919.06291.340.1870.5330.28017.0848.6825.581107.380.2560.4920.25227.4952.8327.066.3.2 框架柱反彎點高度計算 各框架柱反彎點位置計算見表6-5表6-8 表6-5 1/d軸框架柱反彎點位置層號 33.30.430.26500-0.010.2550.84223.30.430.4500-0.010.441.45214.10.540.73500-0.010.7252.973表6-6 e軸框架柱反彎點位置層號 33.30.990.3500-0.010.341.1223.30.990.4500-0.010.441.4514.11.240.60500-0.00760.602.46表6-7 g軸框架柱反彎點位置層號 33.31.030.3500-0.00970.341.1223.31.030.4500-0.00970.441.4514.11.290.58600-0.00710.5792.37表6-8 j軸框架柱反彎點位置層號 33.30.510.3000-0.0010.2990.9923.30.51