紫荊城模板施工方案

1、都江堰.紫荊城二期工程b區(qū) 模板施工方案都江堰.紫荊城二期工程b區(qū)工程模板專項方案目錄一、編制依據3二、工程概況3三.施工安排43.1施工管理要求43.2勞動組織及分工4四、施工準備44.1技術準備44.2機具準備44.3材料準備：5五、主要施工方法及措施55.1 流水段劃分：55.2 隔離劑的選用55.3滿堂架搭設要求55.4模板設計65.4.1外墻模板：65.4.2 內墻模板65.4.3現澆梁柱模板65.4.4 板模板85.4.5 樓梯模板85.5木模板加工95.6 模板的安裝105.6.1模板的安裝一般要求105.6.2外墻模板：125.6.3內墻、連墻柱模板125.6.4框架柱模板13

2、5.6.5 梁、板模板145.6.6 樓梯模板155.7模板的拆除165.7.1 模板拆除的一般要求：165.7.2 豎向結構模板拆除165.7.3 水平結構模板拆除16六、模板安裝的允許偏差和檢查方法17七、注意事項187.1成品及半成品保護187.2消防環(huán)保措施187.3安全管理措施187.4 文明施工措施19八、模板計算20一、編制依據1. 都江堰.紫荊城二期工程b區(qū)工程施工圖2. 都江堰.紫荊城二期工程b區(qū)工程施工組織設計3. 規(guī)范、規(guī)程類 別編 號名 稱國家標準gb502042002混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范03g101混凝土結構施工平面整體表示法制圖規(guī)則和構造詳圖gb50300

3、-2001建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準行業(yè)標準jgj 59-99建筑施工安全檢查標準jgj30-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范jg/t3026-1995竹膠合板模板jgj162-2008建筑施工模板安全技術規(guī)范二、工程概況 本工程位于都江堰市天府大道西側，為成都建工地產開發(fā)有限責任公司開發(fā)建設的都江堰.紫荊城二期商住工程。全現澆鋼筋混凝土框架及框剪結構體系，框架抗震等級為二級，剪力墻抗震等級為二級。序號工 程 概 況1層高5.75m、5.1m、4.8m、4.0m、3.0m2板厚160mm、140mm、1203梁、柱截面尺寸柱600mm600mm、650mm650mm梁450mm9

4、00mm、300600、200600等三.施工安排3.1施工管理要求采用月、周等計劃層層分解的方法實行工期管理。合理安排人力、物力、財力，做到全方位投入，盡量使勞動力及物資投入在施工全過程上處于均衡狀態(tài)。合理劃分流水段及施工順序，組織立體交叉作業(yè)。提高機械化施工程度，減少勞動力投入。3.2勞動組織及分工為保證結構的順利施工，必須合理安排勞動力。既要保證人員充足，又不致人員過剩造成窩工。四、施工準備4.1技術準備(1) 充分熟悉圖紙達到清楚各部位構件規(guī)格、尺寸、標高，規(guī)范和圖集，對圖紙中存在的問題請設計給予確認和辦理設計變更、洽商，盡量將問題消滅在施工前；(2) 根據工程結構特點和有關規(guī)范要求進

5、行模板設計和計算。對本工程中重點部位做詳細的措施，并對工人作好技術交底；(3) 編制模板分項施工方案。施工前由工長對作業(yè)層工人進行書面和現場交底，讓每個工人都清楚模板由加工制作到安裝的具體做法。(4) 施工中做到樣板開路，按照施工流水段的部署，樣板段模板經項目部技術質量部驗收合格后再進行大面積施工，以保證工程質量。此方案經審批后，須嚴格按此方案執(zhí)行，如現場有特殊原因致使方案無法實施，應立即上報項目部技術部，相應編制補充方案。4.2機具準備主要機械設備需用表機械名稱型號單位數量圓盤鋸mt500臺3壓 刨mb104-1臺3電 鉆把6刨 床mq423b臺24.3材料準備： 根據現場場地及施工進度情況

6、，制定好材料進場計劃，合理安排材料進場時間。所有材料進場后應作好檢驗工作，根據有關規(guī)定進行抽樣試驗，要絕對保證各種原材料的質量，杜絕不合格的材料進入下道工序。五、主要施工方法及措施5.1 流水段劃分：本工程根據工程實際情況，豎向結構以樓層分段。 5.2 隔離劑的選用木模板采用水性脫模劑。涂刷油性隔離劑的油層應均勻適度，不得汪油、淌油。嚴禁脫模劑粘污鋼筋和砼接茬部位。5.3滿堂架搭設要求1、 立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿；2、 立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心

7、距主節(jié)點不宜大于步距的1/3；3、 嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。4、 所有立桿下部應掃地桿縱橫連接以增加壓桿穩(wěn)定。掃地桿高度不大于200mm在高度1500處設置雙向水平拉桿，水平桿間距1500mm.5、 滿堂模板支架立柱，在外側周圈應設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m左右設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度宜為46m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為4560。6、 確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60n.m5.4模板設計5.4.1外墻模板：外墻模板采用18

8、厚膠合板，雙面支模；次龍骨采用50*100mm木枋，次龍骨間距200mm，豎向布置，主龍骨采用雙根48鋼管，間距400mm，水平向布置且最下一排高度不大于200mm；地下室外擋墻采用止水拉片，地下室頂板以上外墻采用m12對拉螺栓；支撐系統(tǒng)采用48鋼管支撐，兩側對稱布置。 5.4.2 內墻模板內墻采用18厚膠合板后背50100木方次龍骨間距200，主龍骨248鋼管。穿墻螺栓采用m12對拉螺栓，間距450*450mm。螺栓套采用18pvc塑料管。5.4.3現澆梁柱模板現澆梁、柱采用膠合板木模支設，不合模數處采用刨光木模鑲嵌，梁柱模采用鋼管扣件支架固定，柱箍采用鋼管間距500，采用m12對拉螺栓。當

9、梁凈跨大于4m的模板應起拱,起拱值為跨度的23，懸挑梁起拱跨度的25.模板支架平面見圖表1。圖表 1模板支架平面圖（1） 梁的模板支架方法見表2。沿梁長度方向設置立桿，當梁高度小于等于900mm時，立桿沿梁長度方向取1000mm；大于900mm時,梁長度方向取500，梁支撐立桿的橫距(跨度方向)取1000mm。梁高700mm的梁應加設m12對拉螺栓固定。圖表 2梁模板及支架框架梁柱支架2、現澆混凝土墻柱主要使用對拉鐵件固定模板抵抗混凝土側壓力，防止模板脹裂；柱模板應設置鋼管抱箍抵抗混凝土的側壓力。抱箍間距為500mm，第一個抱箍位于距離底部200mm處.在抱箍兩端設m12對拉螺栓，見圖表3所示

10、。圖表 3柱支模平面框架柱分2次施工：第一次施工柱身部分，施工至梁底，然后隨梁板結構施工梁柱接頭部分?？蚣苤砟０宀捎?8mm厚膠合板模板，柱模板配置高度配至各層框架梁底部；梁柱接頭部位的模板統(tǒng)一采用18mm厚的膠合板，隨頂板、梁模板一起施工。梁柱節(jié)點部分結構必須保證截面方正，尺寸準確，梁柱接頭部分模板采用18mm厚的膠合板襯50*100木枋制成定型模板，每片模板必須采用整板裁成，不得用碎板拼接。5.4.4 板模板 板厚度為120、140、160mm。板模板均采用18mm厚竹膠合板模板；次龍骨采用50*100木枋,主龍骨采用48鋼管，板次龍骨(木楞)間距均為300mm；頂板厚度160mm、1

11、40mm時，頂板主龍骨間距以1000mm為主，且間距不大于1000mm；頂板厚度120mm時，頂板主龍骨間距1100，立桿橫、縱距1100，且與兩側頂板支撐用水平桿連接成整體，支撐立桿均必須用水平桿和斜撐連接成整體，水平桿在層高范圍內布置不得少于三道，且間距均勻 。5.4.5 樓梯模板樓梯底模采用18mm厚的竹膠合板模板，次龍骨采用50*100木方，間距100mm，支撐系統(tǒng)采用48鋼管支撐系統(tǒng)，間距900mm.樓梯踏步模采用木模，依據踏步高度、尺寸在加工場制作成型，踏步模板在加工過程中應充分考慮裝修做法，避免裝修期間大量剔鑿。5.5木模板加工木工班組根據方案編制配模圖，按圖編號逐塊制作模板，每

12、塊模板嚴格按加工圖尺寸下料；配制模板時，應先選用整板配制，盡量減少碎拼板，配制梁柱接頭等節(jié)點部位的模板時，每片模板必須用整板裁成，不得用碎板拼接。木方與模板接觸面先用壓刨刨平刨直，然后用手刨刨，同時用2米靠尺檢查平直度，平直度不符合要求的不得用于工程上；模板下料時先用鋼卷尺量好尺寸，彈好墨線后，用手鋸下料，模板四條側邊全部用手刨刨平，用2米靠尺檢查平直度；模板加工完畢后，立即在側面均勻涂刷封邊漆。將模板平鋪在配料平臺上，從一側向另一側彈好縱橫龍骨邊線；從一側向另一側釘木龍骨，釘木龍骨過程中，在模板拼縫處粘貼海綿條，密封膠條不得凸出模板內側面；穿吊鉤與上口100*100木方上釘子按150間距，其

13、余木枋上釘子按200間距；模板兩邊木龍骨鋪釘時，按照左進右出各18mm的原則進行加工(如下圖所示)。龍骨與面板安裝完畢后，從一側至另一側彈出螺栓孔十字線，用電鉆鉆出螺栓孔。安裝完畢后，按大模板制作質量檢查標準，由工長、質檢員分別檢查驗收，驗收合格后繼續(xù)下道工序。每次模板拆除后，立即派專人檢查模板板面質量和邊角情況，遇有表面劃痕或輕微損傷，應用專用的膩子修補、磨光，并用防水酚醛系列噴刷表面，遇有邊角破損的部位，應將破損處的邊裁去，刷封邊漆保護新裁邊。模板每次使用前，必須先均勻涂刷脫模劑，等待吊裝。模板拆除后應檢查、整修，若破損嚴重，則不得再用。5.6 模板的安裝5.6.1模板的安裝一般要求模板支

14、設過程中，木屑、雜物必須清理干凈，在墻下口、梁根部每段至少留二個清掃口，將雜物及時清掃后再封上，避免產生夾渣帶來的砼質量缺陷。模板每次安裝前面板必須清理干凈，并均勻涂刷脫模劑，鋼模板涂刷油性脫模劑的油層應均勻適度，不得汪油、淌油。嚴禁脫模劑粘污鋼筋和砼接茬部位。 各類模板應經項目部技術質量部門驗收合格后方可投入使用；模板支設完后先進行自檢，其允許偏差必須符合規(guī)范要求，凡不符合要求的應返工調整，合格后方可報驗。 模板驗收重點為控制剛度、垂直度、平整度和接縫，特別應注意外墻模板、電梯井模板、樓梯間模板等處軸線位置正確性。并檢查水電預埋箱盒、預埋件位置及鋼筋保護層厚度等。 合模前，先檢查鋼筋、門窗洞

15、口模板、水電預埋件、穿墻套管是否遺漏，位置是否準確，安裝是否牢固。固定在模板上的預埋件和預留孔洞均不得遺漏,安裝必須牢固,位置準確，并經隱檢合格。為確保模板接縫嚴密不漏漿，并防止模板吸水或受熱膨脹產生過大變形，以下部位必須粘貼海綿條：大模底腳與樓板面之間；梁、板模板陰角部位和梁、板模板與墻、柱陰角部位； 模板安裝前，施工縫處已硬化混凝土表面的水泥薄膜、松散混凝土及其軟弱層剔鑿、沖洗清理干凈，受污染的鋼筋清刷干凈。 防漏漿措施模板與地面接縫處在頂板混凝土澆筑后，用3m-5m長大杠將樓面刮平，原漿搓面，尤其是外墻內側根部、墻體兩側以及柱腳四周一定要平整。角模與平模接縫處立模前，清理好角模與平模接觸

16、部位。在立角模前在角模拼縫處粘貼2mm厚50mm寬的海綿條。確保大模拼縫嚴密，防止漏漿。在墻體與頂板交接處，頂板模板四周靠墻側模板頂緊墻面，不留縫隙，模板下面釘通長50*100木方，木方貼墻面一側混凝土邊沿位置粘貼2mm厚海綿條，海綿條與墻面貼緊，防止漏漿。不要將海綿條粘貼在墻上，應粘貼在木方上，以防污染墻面。5.6.2外墻模板：地下室外墻模板采用膠合板支模，主龍骨采用雙根483.5mm鋼管水平布置，第一道龍骨距底邊200mm，以上每道間距450mm*450mm；穿墻采用止水拉片，另一方面，在拆模后，將止水拉片從根部切除，然后刷防銹漆；側面支撐系統(tǒng)采用48鋼管支撐，兩側對稱布置，水平間距不大于

17、1000mm，豎向在全高范圍內均勻布置3道，底腳預埋插筋墊木枋鎖緊，間距1000mm。5.6.3內墻、連墻柱模板 剪力墻內墻體和連柱墻體模板均采用18mm厚的膠合板模板拼成，模板配制高度以頂板下皮以上5cm為準。次龍骨采用50*100mm木枋豎向布置，間距為200mm，主龍骨采用雙根48鋼管，間距為400mm，首道主龍骨距底邊距離不大于200mm；穿墻螺栓采用m12對拉螺栓，間距400*600mm。支撐系統(tǒng)采用兩側48鋼管，墊50*100木枋頂緊。5.6.4框架柱模板施工順序：彈柱位置線柱鋼筋隱檢安裝柱模板安裝柱箍安拉桿或斜撐并校正辦預檢梁柱節(jié)點部分結構模板必須保證截面方正，尺寸準確，梁柱接頭

18、部分模板采用15mm厚的膠合板襯50*100木枋制成定型模板，模板必須采用新模板裁成，每片模板必須采用整板裁成，不得用碎板拼接。5.6.5 梁、板模板框架梁、頂板模板施工順序為：搭設滿堂支撐架安大、小龍骨安裝梁模板鋪板模板校正標高、起拱框架梁、頂板均采用18mm厚覆膜板；次龍骨采用50*100mm木枋，主龍骨采用48鋼管，框架梁、頂板次龍骨間距為300mm，主龍骨間距以1000mm為主，且間距不大于1100mm；梁高700mm的梁應加設m12對拉螺栓固定，支撐系統(tǒng)均采用鋼管支撐系統(tǒng)，立桿橫距取800且梁底增加1道承重立桿，立桿沿梁長度方向間距取1000，下鋪5cm厚通長木板?？蚣芰旱字闻c兩側

19、頂板支撐用水平桿應連接成整體，支撐立桿均必須用水平桿和斜撐連接成整體，水平桿在層高范圍內布置不得少于三道，且間距均勻。 對于框架梁兩側樓板板面在不同標高位置的部位，施工時，低跨板上部，梁側模采用吊梆支模，模板同樣采用18mm厚的竹膠合板模板，背襯50*100木枋，同時在梁內加設穿梁螺栓。模板施工先從墻身或柱身1.0m線上返至頂板模板(或梁)底面標高彈出控制線，并彈出頂板厚度控制線，以便施工控制。施工時下先安裝梁模板，再安裝板模板，安裝板模時從邊跨一側開始安裝，先安第一排龍骨和支架，臨時固定再安排第二排龍骨和支架，依次逐排安裝。將龍骨找平，鋪釘竹膠板，板與板、板與墻之間采取硬拼縫，要求拼縫嚴密，

20、縫隙小于2mm；平面模板鋪完后，用水平儀測量模板標高，進行校正并進行模板起拱，標高及起拱高度校完后，將模板上面雜物清理干凈。5.6.6 樓梯模板施工方法：足尺放樣、彈線-支搭樓梯底模-調整標高-綁樓梯鋼筋-支搭踏步立面模板-預檢支模時預先留出兩跑之間踏步面做法尺寸，要求足尺放樣，標高確定好，采用等分法確定樓梯踏步的寬和高。施工中應充分考慮樓梯踏步的裝修做法和裝修層厚度。制作前事先根據樓梯幾何尺寸及裝修厚度計算好踏步高度配制模板時按此數據用木模板做成倒三角形。安裝時木工現場放大樣，現場彈線定出樓梯安裝位置，先支好休息平臺模板，再支設樓梯底模，支架采用48鋼管，鋼管支撐垂直于踏步，間距為900mm

21、，扣件連接。為了保證踏步板一次成型，踢步模板下口背枋倒45角（如圖）。5.7模板的拆除 5.7.1 模板拆除的一般要求：模板及其支架拆除時的混凝土強度應滿足設計要求 。側模：在混凝土強度能保證表面棱角不因拆除模板而受損壞后。混凝土強度應滿足1.2mpa的要求。以同條件養(yǎng)護試塊試壓結果為依據。注意事項： 用鉤子或扁鏟撬棍將未拆下的模板撬下,等模板全部落下之后,再集中運出并堆放指定地點,分規(guī)格碼放好。梁模加設拉桿螺栓時,應先拆掉拉桿和背楞之后,再拆除側模和底模,梁底模拆除時混凝土強度必須滿足規(guī)定的要求才可以拆除。拆除模板時拆下的扣件、螺栓及時集中收集整理。5.7.2 豎向結構模板拆除柱、墻模板拆除

22、時，混凝土強度應滿足1.2mpa的要求，電梯井筒墻體支模時，墻身混凝土強度應滿足7.5mpa的支模要求。以同條件養(yǎng)護試塊試壓結果為依據。模板拆除時，嚴格按照施工工藝的標準執(zhí)行，木模板和竹膠合板模板拆除時應特別注意對模板的保護，嚴禁硬砸、硬撬，降低模板使用周期。要求砼強度達到能夠保證砼表面及棱角不因拆模而損壞即可，現場根據經驗及實際情況確定拆模時間，拆除時一定保證砼表面不受損。5.7.3 水平結構模板拆除 梁、板底模拆除應符合施工規(guī)范的規(guī)定，根據現場同條件試塊試壓強度報告，砼強度達到要求，拆模申請批準后方可在作業(yè)層以下隔層除頂板模板。 拆模強度控制：現澆頂板模拆除以現場同條件試塊試壓強度為依據，

23、各部位拆模時砼強度要求如下：構件類型構件跨度(m)達到設計的混凝土立方抗壓強度值的百分率(%)板2502，8758100梁8758100懸臂結構/100嚴禁使模板自由落下，保護下層樓板砼表面，延長模板使用壽命 六、模板安裝的允許偏差和檢查方法項次項 目允許偏差值（mm）檢查方法1軸線位移基礎3尺量柱、墻、梁32底模上表面標高3水準儀或接線尺量3截面尺寸基礎5尺量柱、墻、梁34每層垂直度32m托線板5相鄰邊邦兩板表面高度差2直尺、尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺7陰陽角方正2方尺、楔形塞尺順直25m線尺8預埋鐵件、預埋管、螺栓中心線位移2拉線、尺量螺栓中心線位移2螺栓外露長度+10-09預留

24、孔洞中心線位移5拉線、尺量內孔洞尺寸+5-0寬、高5對角線6七、注意事項7.1成品及半成品保護7.1.1現場搭設木工棚，木方、竹膠板及拼裝好的模板存放地點要高出周圍地面150mm，防止下雨時受潮。7.1.2吊裝模板時要慢起吊輕放落，不準碰撞，防止模板變形。7.1.3配模時做到大材不小用，合理配制，有利于周轉。7.1.4模板應在指定地點配好，現場就位。7.1.5拆模時不得用大錘硬砸或橇棍硬橇，以免損傷混凝土棱角，同時注意保護木模板，增加木模板使用周期。7.2消防環(huán)保措施7.2.1現場禁止吸煙，木工房附近放置消防滅火器材并派專人管理。7.2.2木工房附近不得存放易燃易爆物品。7.2.3木工房的刨花

25、鋸沫應集中存放，定期清運。7.3安全管理措施7.3.1施工中嚴格執(zhí)行上級下達的安全操作規(guī)程，做到預防為主。7.3.2進入施工現場必須戴安全帽，2米以上施工系好安全帶 。7.3.3木工用壓刨，多用電鋸等機械的防護應各備存放，專人使用，下班后拉開閘斷電。7.3.4工長負責安全技術交底，并在施工中及時糾正違章操作行為。7.3.5支墻體模板時，由專業(yè)架子工搭設臨時操作架，符合安全要求。7.3.6堅持每周的安全例會制度,堅持經常性的安全活動制度并做記錄。7.3.7 特殊工種必需持證上崗，嚴禁非正式特殊工種代替特殊工種作業(yè)，電氣焊操作前必需辦理當天的用火證，并有安全防范措施。7.3.8 任何人進入現場段域

26、必須戴好安全帽，不準穿拖鞋，高跟鞋或赤腳，從事高空作業(yè)，要系好安全帶。7.3.9施工前需進行各工種的安全交底，交底內容要有針對性，不可泛泛而談，針對重點問題提出重點可靠的防護措施。并明確責任人是誰。7.3.10 加強現場臨電管理，經常檢查配電設備的安全可靠性，如有損壞，及時更換，除電工之外的任何工種不準私自接改電線，需用時應申請電工完成接線工作。7.3.11 加強安全教育，落實安全責任，嚴格實行安全獎罰制度。7.3.12 注意事項：1）模板在裝拆過程中,除操作人員外,下面不得站人;高處作業(yè)時,操作人員必須系掛好安全帶。2）所有模板配件拆除完畢后,方可將模板吊走。.3）垂直吊運必須采取兩個以上的

27、吊點,且必須使用卡環(huán)吊運。4）使用拉桿螺栓時,螺母必須擰緊,普通螺紋者,應使用雙螺母,且螺桿必須凸出螺母23mm以上。5）支撐架各連接件須卡緊,勿遺漏。6）使用中應經常檢查支撐架有無拆改、松扣、鉤脫現象,發(fā)現問題及時整改。7）澆注混凝土時,應按平面均勻下料,禁止集中下料,防止局部荷載超限。7.4 文明施工措施7.4.1、按照施工總平面布置圖堆放模板和木方，不得侵占場內道路及安全防護設施。實行計劃進料，隨用隨到。7.4.2、實行逐級防火責任制,參加義務消防隊的人員組織經常性的業(yè)務學習和消防演習。7.4.3、合理安排作業(yè)時間，盡可能避免發(fā)生擾民情況出現。夜間燈光集中照射，避免燈光擾民。7.4.4、

28、各項施工任務，做到工完場清。 八、模板計算（一） 框架梁模板支架驗算：梁段:450900。梁段:kl。 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 b(m):0.45；梁截面高度 d(m):0.90；混凝土板厚度(mm):160.00；立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m):1.00；梁支撐架搭設高度h(m)：4.20；梁兩側立柱間距(m):1.00；承重架支設:無承重立桿，方木支撐平行梁截面；采用的鋼管類型為483.5；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑

29、承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kn/m2):0.35；鋼筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kn/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kn/m2):28.8；傾倒混凝土側壓力(kn/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kn/m2):2.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量e(n/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(n/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量e(n/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(n/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm

30、)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：3；主楞豎向支撐點數量為：3；支撐點豎向間距為：370mm，370mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：m12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000k

31、n/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(t+15)計算，得5.000h； t - 混凝土的入模溫度，取25.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力f；分別計算得 44.620 kn/m2、28.800 kn/m2，取較小值28.800 kn/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度

32、和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 501.81.8/6=27cm3； m - 面板的最大彎距(n.mm)； - 面板的彎曲應力計算值(n/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(n/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.528.80.9=15.55kn/m； 傾倒混凝土側

33、壓力設計值: q2= 1.40.520.9=1.26kn/m；q = q1+q2 = 15.552+1.260 = 16.812 kn/m；計算跨度(內楞間距): l = 370mm；面板的最大彎距 m= 0.12516.8123702 = 2.88105n.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 2.88105 / 2.70104=10.655n/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13n/mm2；面板的受彎應力計算值 =10.655n/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13n/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 28.80.5

34、= 14.4n/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 370mm； e-面板材質的彈性模量: e = 9500n/mm2； i-面板的截面慣性矩: i = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.52114.43704/(10095002.43105) = 0.609 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =370/250 = 1.48mm；面板的最大撓度計算值 =0.609mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.48mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。

35、本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 51021/6 = 83.33cm3；i = 51031/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(n/mm2)； m - 內楞的最大彎距(n.mm)； w - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(n/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.228.80.9+1.420.9)0.37=12.44kn/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大

36、彎距: m=0.112.44500.002= 3.11105n.mm； 最大支座力:r=1.112.4410.5=6.842 kn；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 3.11105/8.33104 = 3.732 n/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17n/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 3.732 n/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17n/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =28.800.37= 10.66 n/mm； e - 內楞的彈性模量： 10000

37、n/mm2； i - 內楞的截面慣性矩：i = 4.17106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.67710.665004/(100100004.17106) = 0.108 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.108mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力6.842kn,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 w = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 i =

38、 24.38cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kn.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(n/mm2) m - 外楞的最大彎距(n.mm)； w - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(n/mm2)。根據連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為m= 0 kn.m 外楞最大計算跨度: l = 370mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 3.42102/1.02104 = 0.034 n/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205n/mm2；外楞的受彎應力計算值 =0.034n/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205n/mm2，滿足要求

39、?。?）.外楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0 mm外楞的最大容許撓度值: = 370/400=0.925mm；外楞的最大撓度計算值 =0mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.925mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 n/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: a= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =(1.228.8+1.42)0.50.37 =6.912 kn。穿

40、梁螺栓最大容許拉力值: n = 17076/1000 = 12.92 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=6.912kn 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 n=12.92kn，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 4501818/6 = 2.43104mm3； i = 450181818

41、/12 = 2.19105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(n/mm2)； m - 計算的最大彎矩 (kn.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kn/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.450.900.90=11.15kn/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.450.90=0.17kn/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.450.90=1.13kn/m；q = q1 + q2 + q3=1

42、1.15+0.17+1.13=12.46kn/m；跨中彎矩計算公式如下: mmax = 0.1012.4580.32=0.112kn.m； =0.112106/2.43104=4.614n/mm2；梁底模面板計算應力 =4.614 n/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13n/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.900+0.35）0.45= 10.49kn/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； e-面板

43、的彈性模量: e = 9500.0n/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67710.4853004/(10095002.19105)=0.277mm；面板的最大撓度計算值: =0.277mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 300 / 250 = 1.2mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m)： q1= (24+1.5)0.90.3=6.885 kn/m；(2)模板的自重荷載(kn/m)： q2 = 0.350.3(20.9+0.45)/ 0.45=0.525 kn/m；

44、(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kn/m)： 經計算得到，活荷載標準值 p1 = (2.5+2)0.3=1.35 kn/m；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.26.885+1.20.525=8.892 kn/m；活荷載設計值 p=1.41.350=1.890 kn/m；荷載設計值 q = 8.892+1.890 = 10.782 kn/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w=51010/6 = 8.33101 cm3；i=510510/12 = 4.17102 cm4；3.支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩

45、，計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩圖(kn.m) 剪力圖(kn) 變形圖(mm)方木的支座力n1=n3=2.426 kn；方木最大應力計算值 ： =0.94106 /83333.33=11.277 n/mm2；方木最大剪力計算值 ： t=32.4261000/(250100)=0.728n/mm2；方木的最大撓度：=2.208 mm；方木的允許撓度: =1.0001000/250=4.000 mm；方木最大應力計算值 11.277 n/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=17.000 n/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 0.728 n/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 t=1.700

46、 n/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =2.208 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4.000 mm，滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力p= 2.426 kn. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kn.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kn)最大彎矩 mmax = 0.817 kn.m ；最大變形 vmax = 2.088 mm ；最大支座力 rmax = 8.823 kn ；最大應力 = 0.817106

47、/(5.08103 )=160.756 n/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 n/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 160.756 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 n/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度vmax=2.088mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，p96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kn，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kn ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): r r

48、c其中 rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中r取最大支座反力，根據前面計算結果得到 r=7.278 kn；r 12.80 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算:其中 n - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 縱向鋼管的最大支座反力： n1 =8.823 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.1294.2=0.651 kn； 樓板的混凝土模板的自重： n3=1.2(1.00/2+(1.00-0.45)/2)1.000.35=0.32

49、6 kn； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: n4=1.2(1.00/2+(1.00-0.45)/2)1.000.160(1.50+24.00)=3.794 kn； n =8.823+0.651+0.326+3.794=13.593 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 n/mm2； lo - 計算長度

50、 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=13593.162/(0.207489) = 134.289 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 134.289 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.001(1.5+0.12) = 1.986 m；lo/