塔吊基礎(chǔ)安溪龍獅花園施工方案

1、編制依據(jù)1、編制依據(jù)1.1 中國華西工程設計建設有限公司提供的安溪縣龍門鎮(zhèn)龍獅花園 1-1# 至1-7# 樓工程施 工圖紙；福建東辰綜合勘察院提供的安溪縣龍門鎮(zhèn)龍獅花園 1-1# 至1-7# 樓工程詳細勘察報告書1.2 本工程所涉及的主要國家或行業(yè)規(guī)范、規(guī)程、標準、圖集（不限于此） ：建筑地基基礎(chǔ)工程質(zhì)量驗收規(guī)范GB50202-2002建筑地基處理技術(shù)規(guī)范JGJ79-2002建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008塔式起重機設計規(guī)范GB/T13752-1992地基基礎(chǔ)設計規(guī)范GB50007-2002建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001建筑安全檢查標準JGJ59-99混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB500

2、10-2002 )建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-94塔吊使用說明書施工手冊2 / 91第一章工程概況擬建安溪縣龍門鎮(zhèn)龍獅花園1-1#至1-7#樓工程，處于安溪縣龍門鎮(zhèn)，本工程用地面積6328.90 m2，建筑面積為 34433.35 m2。本工程為618層多層及高層建筑，局部設12層裙樓，無地下室，各擬建物的設計地坪標高土 0.00相當于黃海高層110.80113.20m建筑分類為多層居住建筑；主體結(jié)構(gòu)合理使用年限50年;建筑耐火等級二級；屋面防水等級 三級，一道設防;上部結(jié)構(gòu)體系鋼筋混凝土框架，抗震設防烈度7度，地震加速度0.15g.地下0層, 地上618層的現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)設計使

3、用年限為50年;建筑抗震設防類別為丙 類，建筑結(jié)構(gòu)安全等級為二級，抗震設防烈度7.0度,耐火等級二級.第二章 塔吊選型1、本工程主體施工階段采用肆臺型號均為QTZ80 ( 5610 )型的塔式起重機，塔吊之間的構(gòu)架凈距I60m (塔機大臂長選用 50m , 56m ),塔機安裝高度差值不小于4米。每臺塔吊主要用于鋼筋、模板、砌體等主材的垂直運輸工作量，混凝土澆筑主要由砼輸送泵承擔，部分由塔吊承擔；部位編號型號定額起重矩(KN.m )最大工作幅度(m)最大幅度時起重量最大附墻高度(m)最大起重量(KN )住在樓1#QTZ5610560561.05056住在樓2#QTZ5610560561.0/5

4、6第三章塔機布置根據(jù)安溪縣龍門鎮(zhèn)龍獅花園1-1#至1-7#樓施工圖及現(xiàn)場實際情況，塔機具體位置見下圖:WF&t16F龍門自來水廠用范 二_kJ 1F花總平面布賈1:500o*i18F過扱點u安溪縣龍第四章 基礎(chǔ)計算4.1塔機基礎(chǔ)選型根據(jù)地質(zhì)勘探報告該位置的土質(zhì)情況及場地條件，塔吊基礎(chǔ)采用天然地基。安溪縣龍門鎮(zhèn)龍獅花園1-1#至1-7#樓工程塔吊基礎(chǔ)底面設計標高、截面尺寸、持力層情況見下表1。塔基鋼筋引出與塔身架構(gòu)焊接避雷，其接地電阻要小于4歐姆。表1基礎(chǔ)底面設計標高、截面尺寸、持力層情況一覽表塔吊編號部位基礎(chǔ)尺寸持力層1#住在樓5.0m x5.0m x1.0m可塑狀凝灰熔巖殘積粘性土-12#住

5、在樓5.0m x5.0m x1.0m4.2塔吊基礎(chǔ)計算4.2.1地質(zhì)情況地基基礎(chǔ)設計計算參數(shù)參考值層序及層名樁型預制樁沖(鉆)管灌注樁極限側(cè)阻力 標準值qsik (kPa)極限端阻力 標準值qpk (kPa)負摩 阻力 系數(shù)極限側(cè)阻力 標準值qsik(kPa)極限端阻力 標準值qpk (kPa)負摩 阻力 系數(shù)素填土18P /:0.4015/0.25 ：粉質(zhì)粘土45/0.3540/0.25細砂30/P 0.3025/0.20卵石1007000/802500/殘積砂質(zhì)粘性土503000/401000/全風化花崗巖905000/801800/砂土狀強風化花崗巖1008000/902500/碎塊狀強

6、風化花崗巖/10000/1203500/中風化花崗巖/15010000/根據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范 JGJ 94-2008 , Qk = ZUAp； f rk=34.18MPa, Z r取值按嵌巖深徑比 1:1確定為0.81注：以上參數(shù)為設計估算值，供初步設計使用，建議現(xiàn)場試樁或靜荷試驗后調(diào)整表中設計參數(shù)。樁基的抗拔 極限承載力應通過現(xiàn)場單樁上拔靜荷載試驗確定；采用預應力管樁時，有效樁長應大于6.0m，必要時采取引孔措施；采用預應力管樁時應滿足抗液化剪切破壞要求，且管樁持力層上部直接為液化砂層，建議加大預應力管樁進入持力層深度。沖(鉆挖)孔灌注樁沉渣v50mm11 / 94422 QTZ80 (56

7、10 )型塔機設備參數(shù)QTZ80 (5610 )型塔機設備參數(shù)表、一、荷載P1 (KN )P2 (KN )M ( KN.m )M k ( KN.m )工況工作狀態(tài)511.218.31335269.3非工作狀態(tài)464.173.9155204.2.3計算過程本工程塔吊基礎(chǔ)持力層為：粉質(zhì)粘土，fak=130kPa , 2#、卵石，fak=280kPa,殘積砂質(zhì)粘性土,fak=190kPa,全風化花崗巖,fak=300kPa,砂土狀強風化花崗巖,fak=450kPa,碎塊狀強風化花崗 巖,fr=5.36MP，中風化花崗巖，frk=34.18MPa.根據(jù)本工程的塔基進行計算，計算書如下:4.2.3.1安

8、溪縣龍門鎮(zhèn)龍獅花園1-1#至1-7#樓工程1#、2#塔吊基礎(chǔ)計算書1)參數(shù)信息塔吊型號：QTZ5610，塔身寬度B： 1.6m，自重 F1 : 700kN，最大起重荷載F2： 56kN，混凝土強度等級：C35 ,額定起重力矩：560kN m ,標準節(jié)長度a： 2.5m ,主弦桿材料：角鋼/方鋼，所處城市：福建安溪縣，地面粗糙度類別：D類，風荷載高度變化系數(shù)卩z：塔吊起升高度H : 40.50m ,基礎(chǔ)承臺厚度he: 1.00m ,基礎(chǔ)承臺寬度 Be: 5.00m ,鋼筋級別：川級鋼，基礎(chǔ)所受的水平力：30kN ,寬度/直徑e: 120mm ,基本風壓 W0： 0.7kN/m 2,0.84 。2

9、 )塔吊基礎(chǔ)承載力及抗傾翻計算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設計規(guī)范(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。計算簡圖：5500當不考慮附著時的基礎(chǔ)設計值計算公式:十sFw當考慮附著時的基礎(chǔ)設計值計算公式:當考慮偏心矩較大時的基礎(chǔ)設計值計算公式:混凝土基礎(chǔ)抗傾翻穩(wěn)定性計算:E=M/(F+G)=1511.20/(907.20+1089.00)=0.76mWBc/3=1.83m根據(jù)塔式起重機設計規(guī)范( GB/T 13752-92 )第4.6.3條，塔吊混凝土基礎(chǔ)的抗傾翻穩(wěn)定性滿足 要求。式中F塔吊作用于基礎(chǔ)的豎向力，它包括塔吊自重和最大起重荷載，F(xiàn)=907.20kN ;G 基礎(chǔ)自重：G=25.0 XBc

10、 XBc Xhc X1.2 =1089.00kN;Be基礎(chǔ)底面的寬度，取Bc=5.500m;M 傾覆力矩，包括風荷載產(chǎn)生的力矩和最大起重力矩，M=1.4 x1079.43=1511.2kN m ;e 心矩，e = M/(F + G) = 0.757 m,故e WBc/6=0.917 m ;經(jīng)過計算得到：無附著的最大壓力設計值Pmax =(907.200+1089.000)/5.5002+1511.202/27.729=120.489kPa無附著的最小壓力設計值Pmin =(907.200+1089.000)/5.5002-1511.202/27.729=11.491kPa:有附著的壓力設計值

11、P=(907.200+1089.000)/5.5002=65.990kPa;3) 地基承載力驗算地基承載力特征值計算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設計規(guī)范GB 50007-2002 第5.2.3條。計算公式如下：工=血+洶Wb _引十險艸日_ o .fa-修正后的地基承載力特征值(kN/m 2);fak-地基承載力特征值，按本規(guī)范第5.2.3條的原則確定；取220.000kN/m 2;rb、nd-基礎(chǔ)寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)；Y-基礎(chǔ)底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取19.100kN/m 3;b-基礎(chǔ)底面寬度(m)，當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.500m ;rm-基礎(chǔ)底面

12、以上土的加權(quán)平均重度，地下水位以下取浮重度，取19.100kN/m 3;d-基礎(chǔ)埋置深度(m)取2.000m ;解得地基承載力設計值：fa=277.300kPa;實際計算取的地基承載力設計值為:fa=277.300kPa ;地基承載力特征值fa大于有附著時壓力設計值P=65.990kPa ，滿足要求！地基承載力特征值1.2 xfa大于無附著時的壓力設計值Pmax=120.489kPa ，滿足要求！4) 基礎(chǔ)受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設計規(guī)范( GB 50007-2002 )第8.2.7條。 驗算公式如下：式中Bhp-受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，越卩取1.0.當h

13、大于等于2000mm時，Bhp取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用；取 險=0.97 ;ft -混凝土軸心抗拉強度設計值；取ft=1.43MPa ;ho -基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=1.15m ;am -沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；% =(礙W扌2am=1.60+(1.60 +2X1.15)/2=2.75m；at -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，當計算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時， 取柱寬(即塔身寬度)；取 at = 1.6m ；ab -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長，當沖切破壞錐體的底面 落在基礎(chǔ)底面以內(nèi)，計算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時，取柱寬

14、加兩倍基礎(chǔ)有效高度；ab=1.60 +21.15=3.90 ；pj -扣除基礎(chǔ)自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎(chǔ) 可取基礎(chǔ)邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取Pj=120.49kPa ；Ai-沖切驗算時取用的部分基底面積；A =5.50 X(5.50-3.90)/2=4.40m2Fl -相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。兔=戸內(nèi)Fl=120.49 X4.40=530.15kN。允許沖切力：0.7 X0.97 X1.43 X2750 X1150=3060140.42N=3060.14kN Fl= 530.15kN；實際沖切力不大于允許沖切力

15、設計值，所以能滿足要求！5) 承臺配筋計算1.抗彎計算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設計規(guī)范( GB 50007-2002 )第8.2.7條。計算公式如下：十石詈十翻_戶式中：Mi -任意截面1-1處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值;ai=(Bc-B)/2=ai -任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離；當材料為混凝土時，取(5.50-1.60)/2=1.95m;Pmax -相應于荷載效應基本組合時的基礎(chǔ)底面邊緣最大地基反力設計值，取120.49kN/m2;P -相應于荷載效應基本組合時在任意截面1-1處基礎(chǔ)底面地基反力設計值;P=120.49 X(3 x1.60-1.95)/(3 X1.60)=71

16、.54kPa;G-考慮荷載分項系數(shù)的基礎(chǔ)自重，取G=1.35 X25 XBc XBc Xhc=1.35 X25 X5.50 X5.50 X1.20=1225.13kN/m2;l -基礎(chǔ)寬度，取l=5.50m ;a - 塔身寬度，取a=1.60m ;a-截面I - I在基底的投影長度，取a=1.60m 。經(jīng)過計算得：Mi=1.95 2X(2 X5.0+1.6) X(120.49+71.54-2X1225.13/5.0 2)+(120.49-71.54)X5.5/12=528.6kN.m2.配筋面積計算依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設計規(guī)范GB 50007-2002 第8.7.2條。公式如下1-J1-2 勺M3=式中，a l -當混凝土強度不超過 C50時，a1取為1.0,當混凝土強度等級為 C80時，取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定，取a l=1.00 ;fc -混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=14.30kN/m2;ho -經(jīng)過計算得：承臺的計算高度，ho=1.15m。as=528.60 X1