400X850梁模板支架計(jì)算書(shū)

1、400 mm850 mm梁模板支架計(jì)算書(shū)&湖酒店工程；工程建設(shè)地點(diǎn)：kkk；屬于kkk結(jié)構(gòu);地上3層;地下1層；建筑高度：20m；標(biāo)準(zhǔn)層層高：0m ；總建筑面積：0平方米；總工期：0天。本工程由hjkg投資建設(shè)，lhjl設(shè)計(jì)，;jnk地質(zhì)勘察，hjl監(jiān)理，組織施工；由kkk擔(dān)任項(xiàng)目經(jīng)理，kk擔(dān)任技術(shù)負(fù)責(zé)人。一、參數(shù)信息本算例中，取lkl作為計(jì)算對(duì)象。梁的截尺寸為400 mm850 mm，支撐長(zhǎng)度為6.3 m。根據(jù)工程實(shí)際情況及公司現(xiàn)有施工工藝采用梁底支撐小楞平行梁跨方向的支撐形式。 （一）支撐參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度(mm):250；立桿縱距l(xiāng)a(m):0.6；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)

2、度a(m):0.3；立桿步距h(m):1.5；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)(m):0.8；梁支撐架搭設(shè)高度h(m):15.9；梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b(m):0.8；（二）材料參數(shù)面板類型為木面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過(guò)雙扣件。木方截面為60mm80mm，梁底支撐鋼管采用483.0鋼管，鋼管的截面積為a=4.24102mm2，截面模量w=4.49103mm3，截面慣性矩為i=1.08105 mm4。木材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fm13 n/mm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fv1.3 n/mm2,彈性模量為e12000 n/mm2,面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fm13 n/mm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fv1.3 n

3、/mm2,面板彈性模量為e9000 n/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平鋼管扣件/可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。（三）荷載參數(shù)梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值為0.3kn/m2；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值為1.5kn/m3；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值為1kn/m2；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2kn/m2；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：24kn/m3。所處城市為杭州市，基本風(fēng)壓為w00.45kn/m2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)為z0.74，風(fēng)荷載體型系數(shù)為s0.355。二、梁底模板強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的

4、大小,以梁底小橫桿之間的距離寬度的面板作為計(jì)算單元進(jìn)行計(jì)算。本工程中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 200.0050.0050.00/6 = 8.33104mm3；i = 200.0050.0050.0050.00/12 =2.08106mm4；1、荷載計(jì)算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x10.300.200.06kn/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x20.8524.000.204.08kn/m；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x30.851.500.200.25kn/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x41.000.200.20kn/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x52.000.200.40kn/m。以

5、上1、2、3項(xiàng)為恒載，取分項(xiàng)系數(shù)1.35；4、5項(xiàng)為活載，取分項(xiàng)系數(shù)1.4，則底模的荷載設(shè)計(jì)值為：q=1.35(x1+x2+x3)+1.4(x4+x5)=1.35(0.06+4.08+0.25)+1.4(0.20+0.40)=6.77kn/m；荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：qk =x1+x2+x3+x4+x5=0.06+4.08+0.25+0.20+0.40=4.99kn/m；2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： 梁底模板承受的最大彎矩計(jì)算公式如下：mmax=0.125ql20.1256.770.400.40=0.135knm；支座反力為r1=r2=0.5ql=1.355 kn；最大支座反力r=0

6、.5ql1.355 kn； =1.35105/8.33104=1.626n/mm2；面板計(jì)算應(yīng)力 =1.63 n/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =13n/mm2，滿足要求！3、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算面板承受的剪力為q=1.355 kn,抗剪強(qiáng)度按照下面的公式計(jì)算： =31.3551000/(2100050)=0.041n/mm2；面板受剪應(yīng)力計(jì)算值 =0.04小于fv=1.30n/mm2，滿足要求。4、撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù)jgj1302001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此梁底模板的變形計(jì)算如下：最大撓度計(jì)算公式

7、如下: 其中，l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =400.00mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 54.995400.004/(3849000.002.08106)=0.089mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.09mm 小于 面板的最大允許撓度值 v = min(400.00 / 150,10)mm，滿足要求！三、梁底縱向支撐小楞的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩 i 和截面抵抗矩w分別為: w=60.0080.0080.00/6 =6.40104 mm3； i=60.0080.0080.0080.00/12 = 2.56106 mm4； 1、荷載的計(jì)算按照三跨連續(xù)梁

8、計(jì)算，支撐小楞承受由面板支座反力傳遞的荷載。最大彎矩取恒荷載和活荷載最不利布置的彎矩之和。荷載計(jì)算如下：q=1.355/0.2006.773kn/m。2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 最大彎矩 m =0.16.7730.202= 0.027 knm；最大剪力 q =0.6176.7730.20= 0.836kn；最大受彎應(yīng)力 = m / w = 2.71104/6.40104 = 0.423 n/mm2；支撐小楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 0.423 n/mm2 小于支撐小楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=13.000 n/mm2，滿足要求!3、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)

9、算截面最大抗剪強(qiáng)度必須滿足: 支撐小楞的受剪應(yīng)力值計(jì)算： = 38.36102/(260.0080.00) = 0.261 n/mm2；支撐小楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv =1.300n/mm2；支撐小楞的受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 0.261 n/mm2 小于 支撐小楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv= 1.30 n/mm2,滿足要求!4、撓度驗(yàn)算最大撓度考慮為靜荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: 支撐小楞的最大撓度計(jì)算值 = 0.6776.773200.004 /(10012000.002.56106)=0.002mm；支撐小楞的最大撓度計(jì)算值 = 0.002 mm 小于 支撐小楞的最大允許撓度 v

10、 =min(200.00/ 150,10) mm，滿足要求！四、梁底橫向支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底橫向支撐承受梁底木方傳遞的集中荷載。對(duì)支撐鋼管的計(jì)算按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1 、荷載計(jì)算梁底支撐小橫桿的間距為0.600/(2+1)=0.200 m。荷載為板模板下的小楞對(duì)其產(chǎn)生的支座反力。作用在小橫桿上的力分別為(從左到右)：n1 = 1.35 kn，n2 = 1.35 kn。 計(jì)算簡(jiǎn)圖(kn) 變形圖(mm) 彎矩圖(knm)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力 ra = rb=1.355 kn；最大彎矩mmax=0.271 knm；最大撓度計(jì)算值 max=0.895 mm；

11、最大受彎應(yīng)力 = m / w = 2.71105/4.49103 = 60.341 n/mm2；梁底支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 60.341 n/mm2 小于 梁底支撐小橫桿的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =205.000 n/mm2,滿足要求!梁底橫向支撐小楞的最大撓度： =0.895 mm；梁底支撐小橫桿的最大撓度計(jì)算值 = 0.895 mm 小于 梁底支撐小橫桿的最大允許撓度 v =min(600.00/ 150,10) mm，滿足要求！五、梁跨度縱向支撐鋼管計(jì)算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過(guò)方木的集中荷載傳遞。1、梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作

12、用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力p=1.355 kn。 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(knm) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm) 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kn)最大彎矩 mmax = 0.217 knm ；最大變形 max = 0.251 mm ；最大支座力 rmax = 4.425 kn ；最大應(yīng)力 = 0.217106 /(4.49103 )=48.291 n/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =205 n/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 48.291 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 n/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =0.251mm小于最大允許撓度

13、v=min(600/150,10)mm,滿足要求!六、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): 1.05r rc其中 rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.00 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中r取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 r=4.425 kn；1.05r 12.00 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 七、不組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算1、立桿荷載根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來(lái)的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來(lái)的荷載及支架自重，顯然，最

14、底部立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分：通過(guò)支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。根據(jù)前面的計(jì)算，此值為f1 =4.425 kn ；除此之外，根據(jù)規(guī)程條文說(shuō)明4.2.1條，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kn/m取值。故支架自重部分荷載可取為f2=1.350.1515.903.22kn；通過(guò)相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括模板自重和鋼筋混凝土自重：f3=1.35(0.80/2+(0.80-0.40)/2)0.60(0.30+24.000.25)=3.062 kn；立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值為：n =4.425+3.22+3.062=10.707 kn；2、

15、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； a - 立桿的截面面積，按規(guī)程附錄b采用；立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.24； kh-高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過(guò)4m時(shí)，按規(guī)程 5.3.4采用；計(jì)算長(zhǎng)度l0按下式計(jì)算的結(jié)果取大值： l0 = h+2a=1.50+20.30=2.100m； l0 = kh=1.1671.2931.500=2.263m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度，取0.3m；待添加的隱藏文字內(nèi)容2 - 模板支架等效計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)程附表d1， =1.293； k - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取

16、值為：1.167 ；故l0取2.263m； = l0/i = 2263.396 / 15.9 = 142 ；查規(guī)程附錄c得 = 0.340；kh=1/1+0.005(15.90-4) = 0.944； =1.05n/(akh)=1.0510.707103/( 0.340424.0000.944)= 82.624 n/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值 = 82.624 n/mm2 小于 立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205.000 n/mm2 ，滿足要求。八、組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿穩(wěn)定性計(jì)算1、立桿荷載根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值nut取不組合風(fēng)荷載時(shí)立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值計(jì)算。由前面的計(jì)算可知：nut1

17、0.707kn；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計(jì)算 經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk =0.7zswo= 0.7 0.450.740.355 = 0.083 kn/m2；其中 w0 - 基本風(fēng)壓(kn/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb50009-2001)的規(guī)定采用：w0 = 0.45 kn/m2； z - 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb50009-2001)的規(guī)定采用：z= 0.74 ； s - 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.355；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 mw 為mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.0830.61.52/10 = 0.013 kn

18、m；2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 =1.05n/(akh)=1.0510.707103/( 0.340424.0000.94)+13293.868/4490.000= 85.585 n/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值 = 85.585 n/mm2 小于 立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205.000 n/mm2 ，滿足要求。九、模板支架整體側(cè)向力計(jì)算1、根據(jù)規(guī)程4.2.10條，風(fēng)荷載引起的計(jì)算單元立桿的附加軸力按線性分布確定，最大軸力n1表達(dá)式為： 其中：f-作用在計(jì)算單元頂部模板上的水平力（n）。按照下面的公式計(jì)算： af-結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積（mm2），本工程中af=6.301038.50102=5.36106mm2；wk -風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，對(duì)模板，風(fēng)荷載體型系數(shù)s取為1.0,wk =0.7zsw0=0.70.741.00.45=0.233kn/m2；所以可以求出f=0.85afwkla/la=0.855.3610610-60.2330.6/6.31000=101.049n。h-模板支架計(jì)算