海灣橋跨公路支架驗(yàn)算jsp

1、、 跨膠黃公路箱梁現(xiàn)澆膺架驗(yàn)算書第一章 工程概況1工程設(shè)計簡介本合同段主橋部分位于黃島側(cè)紅石崖鎮(zhèn)，起點(diǎn)為K33+200，終點(diǎn)為K34+120，全長920m，跨徑布置設(shè)計為50m+265m+50m+548 m +550m+450m，設(shè)計為鉆孔樁基礎(chǔ)，花瓶形墩身，上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆混凝土連續(xù)箱梁，采用滿堂支架法現(xiàn)澆。箱梁各結(jié)構(gòu)均采用C50高性能混凝土，縱橫雙向預(yù)應(yīng)力體系，腹板采用15-22鋼束，頂、底板采用15-16鋼束，橫向預(yù)應(yīng)力采用15-3鋼束。支座采用符合GB/T17955-2000標(biāo)準(zhǔn)的球形鋼支座。直徑大于或等于25mm的鋼筋采用機(jī)械連接方式接長。海灣大橋在426#427#墩跨越膠黃公路

2、，梁體設(shè)計為變截面現(xiàn)澆箱梁，跨度65m，單幅橋面寬度17m，中間隔離帶1.0m，分左右幅設(shè)置。設(shè)計于膠黃公路正交，橋上設(shè)計縱坡為2.0，橫橋向以橋梁中心標(biāo)高為基點(diǎn)向左右幅設(shè)置2.0%的橫坡。既有膠黃公路設(shè)計為雙向六車道，兩側(cè)非機(jī)動車道，機(jī)動車道與非機(jī)動車道用花壇隔離，其中機(jī)動車道為寬24m，非機(jī)動車道寬6m，隔離花壇寬2.5m，非機(jī)動車道兩側(cè)為綠化帶，寬約5m。2工程地質(zhì)地貌地貌為山前沖積平原，標(biāo)高5.022.5m，地勢起伏不大。426#墩橋址下表層土為沖填土，厚度在1.5m左右，下層為角礫巖層，承載力在200Kpa400Kpa之間；427#墩位于老河床內(nèi)，橋址下表層土沖填土，厚度在3m左右，

3、下層為角礫巖層，承載力在200Kpa400Kpa之間。3箱梁支架根據(jù)青島海灣大橋上跨既有膠黃公路設(shè)計圖紙和現(xiàn)場實(shí)際情況的調(diào)查勘測以及通過對膠黃公路車流量進(jìn)行統(tǒng)計分析，為滿足現(xiàn)澆箱梁施工和膠黃公路行車需要，并考慮到施工安全，跨越膠黃公路65m現(xiàn)澆梁采用膺架法進(jìn)行施工。支架總體布置見圖附圖-1、附圖-2所示。車行道預(yù)留兩個門洞，采用7209mm螺旋鋼管支墩、橫向I40b工字鋼分配粱、縱向貝雷梁片承重粱搭設(shè)兩跨連續(xù)箱梁結(jié)構(gòu)，鋼管支墩基礎(chǔ)為1.2m1.2m1.2m鋼筋混凝土方形基礎(chǔ)，單個門洞凈寬6.0m，凈高度6.0m，以滿足車輛雙向行車和安全需要。7209mm鋼管支墩橫橋向采用7根對稱箱梁中心線布置

4、，間距為3.5m+2m+3m+3m+2m+3.5m。橫向I40b工字鋼承重梁布置3根，并排焊接固定于螺旋鋼管頂鋼板上。貝雷梁橫橋向?qū)ΨQ箱梁中心線布置12組雙排單層不加強(qiáng)型貝雷粱片，單片貝雷梁長15m，間距布置為1m+1.2m+0.6m+0.9m+31.2m+0.9m+0.6m+1.2m+1m。人行道在左右兩側(cè)非機(jī)動車道預(yù)留兩個門洞，采用 7209mm螺旋鋼管支墩、橫向I40b工字鋼分配粱、縱向貝雷梁片承重粱在膠黃公路人行道兩側(cè)搭設(shè)，鋼管支墩基礎(chǔ)為18m1m0.8m鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)。7209mm螺旋鋼管支墩橫橋向采用10根對稱箱梁中心線布置，間距為3.1m+1.2m+1.4m+1.8m+2m+

5、1.8m+1.4m+1.2m+3.1m。橫向I40b工字鋼承重梁布置3根，并排焊接固定于螺旋鋼管頂鋼板上。貝雷梁橫橋向?qū)ΨQ箱梁中心線布置15組雙排單層加強(qiáng)型貝雷粱，單組貝雷梁長15m，間20.9m+0.6m+0.3m+0.6m6+0.3m+0.6m+0.9m。為保證箱梁現(xiàn)澆施工時貝雷粱的剛度，在人行門洞中間加設(shè)縱橫間距均為60cm的 527的滿堂腳手架。門洞之間和426#、427#外側(cè)均采用滿堂支架搭設(shè)，縱向方木分配粱采用12cm15cm的紅松木，橫向方木分配粱采用10cm10cm的紅松木。第二章 貝雷梁驗(yàn)算根據(jù)第一聯(lián)連續(xù)箱梁第三跨一般構(gòu)造設(shè)計圖（見圖2-1）和跨膠黃公路現(xiàn)澆箱梁膺架布置圖（見

6、圖2-2），兩側(cè)人行門洞均位于箱梁變截面部分，計算以最大截面E-E截面進(jìn)行（E-E截面為端橫隔板截面），、門洞位于箱梁等截面部分，計算以較大截面G-G截面進(jìn)行。圖2-1 第一聯(lián)第三跨箱梁立面圖 圖2-2 跨膠黃公路門式膺架設(shè)計圖 根據(jù)裝配式公路鋼橋多用途使用手冊查得：雙排單層加強(qiáng)貝雷粱的幾何特性：W015398.3cm3，I01154868.8cm4，273MPa1、兩側(cè)人行門洞兩側(cè)人行門洞簡化為簡支結(jié)構(gòu)，以梁體E-E截面進(jìn)行計算，由于箱梁橫斷面的不均勻性，計算分底板、腹板、翼板3個部分進(jìn)行。荷載計算按模板及木楞自重荷載、新澆鋼筋混凝土自重、貝雷梁片及分配梁荷載、施工人員和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值、振搗

7、混凝土產(chǎn)生的荷載等5部分組成，其中模板荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，貝雷梁片及分配梁荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，新澆筑鋼筋混凝土自重荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，施工人員和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值分項(xiàng)系數(shù)取1.4，振搗混凝土產(chǎn)生的荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4。（1）箱梁實(shí)體荷載經(jīng)過對E-E截面進(jìn)行實(shí)體荷載受力分析，截面受力如圖2-3所示。圖2-3 E-E截面荷載分布圖（2）模板和木楞荷載q2：a、內(nèi)模（包括支撐架）：取q21=1.6KN/m2；b、底模（側(cè)模）：取q22=1.2KN/m2；c、模板背木：取q23=1.2KN/ m2 ；（3）施工荷載和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：因施工時需要人員及機(jī)械設(shè)備不多，取q3=2.0KN/m2。（4）貝雷

8、梁及分配梁荷載q4=1.5(貝雷梁)+0.85(分配梁)=2.35KN/m2。（5）水平模板的砼振搗荷載，取q5=2.0KN/m2。a、底板部分 .荷載組合、新澆鋼筋混凝土自重：q186.596KN/m21.2103.92KN/m2、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q234KN/m21.24.8KN/m2、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、貝雷梁片及分配梁荷載：q4=2.35KN/m21.22.82KN/m2、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0KN/m21.42.8 KN/m2 .強(qiáng)度計算荷載組合采用+,轉(zhuǎn)化為6.518寬度的縱向線荷載組合最大值

9、為：qmax（103.92+4.8+2.8+2.82+2.8）6.518763.52KN/m力學(xué)模型如下圖所示，為2跨彈性點(diǎn)支撐連續(xù)梁，支架用外徑72cm,壁厚0.9cm的螺旋管，人行門洞中間增加滿堂支架，橫向間距30cm，21排；縱向間距30cm，6排，高680cm.計算參數(shù)為:螺旋管：A邊=，A邊總=4A=，I=1154868.8cm4,I總=6 I=6.929 106cm4中間滿堂支架：A=4.89cm2,A總=分別用有限元法和逐步接近法進(jìn)行了計算，逐步接近法計算步驟如下：設(shè)A,B支座剛度系數(shù)為剛度系數(shù)為K1,C支座剛度系數(shù)為K2，則：K1 = ； K2= 設(shè),則NA,B=則 則 當(dāng)設(shè)時

10、 NA,B=則 當(dāng)設(shè)時， NA,B=則 當(dāng)設(shè)時， NA,B=則 故 取驗(yàn)算單個鋼管承重情況： C支座處單個鋼管承受荷載噸8.9噸貝雷梁跨度1/4處彎矩（取l7m）為 貝雷梁跨度1/2處彎矩（取l14m）為273MPa故底板部分布置6組雙排單層貝雷梁片即可滿足要求。（3）剛度計算荷載組合采用+,轉(zhuǎn)化為6.518m寬度的縱向線荷載，所以荷載組合最大值為：qmax（103.92+4.8+2.8+2.82+2.8）6.518763.52KN/m剛度計算要考慮總跨的1/2跨處即支座c處和1/4跨處的撓度1/2跨處即支座c處的撓度由上計算可知,跨處均布力的撓度為，實(shí)際撓度為與C支座處相比差別不大。1/2跨

11、處相對兩端支座的撓度為3.2-0.9=2.3mmfmax/l2.3/140001/60871/4001/4跨處相對撓度為1.6mmfmax/l1.6/70001/40001/400故6組雙排單層貝雷梁剛度滿足要求。綜上，在底板處需要6組雙排單層貝雷梁。另外現(xiàn)澆梁兩端最大截面(E-E截面)處位移計算如下：此界面荷載組合為：N103.92+4.8+2.8+2.8114.3KN/m21.143Kg/cm2該截面上 現(xiàn)澆梁中間(G-G截面)處位移計算如下：此界面荷載組合為：N=23.993+4.8+2.8+2.8=34.4 KN/m20.344Kg/cm2 計算可知兩端滿堂腳手架處位移4mm，中間滿堂

12、腳手架處位移為2mm，平均3 mm，貝雷梁最大位移3.2mm，相差不大（0.2mm），符合施工要求。b、腹板部分 .荷載組合、新澆鋼筋混凝土自重：q144.234KN/m21.253.1KN/m2、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q234KN/m21.24.8KN/m2、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、貝雷梁片及分配梁荷載：q4=2.35KN/m21.22.82KN/m2、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0KN/m21.42.8 KN/m2 .強(qiáng)度計算荷載組合采用+,轉(zhuǎn)化為1.7753寬度的縱向線荷載，所以荷載組合最大值為：qmax（53.1+

13、4.8+2.8+2.82+2.8）1.7753117.74KN/m=117.74Kg/cm力學(xué)模型（下圖）與計算如下：分別用有限元法和逐步接近法進(jìn)行了計算，逐步接近法計算步驟如下：設(shè)A,B支座剛度系數(shù)為剛度系數(shù)為K1,C支座剛度系數(shù)為K2，則：K1 = ； K2= I總=2 I=21154868.8=2.31 106cm4設(shè),則NA,B=則 則 驗(yàn)算單個鋼管承重情況： C支座處單個鋼管承受荷載噸8.9噸貝雷梁跨度1/4處彎矩（取l7m）為 貝雷梁跨度1/2處彎矩（取l14m）為273MPa故底板部分布置2組雙排單層貝雷梁片即可滿足要求。（3）剛度計算荷載組合采用+,轉(zhuǎn)化為6.518m寬度的縱向

14、線荷載，所以荷載組合最大值為：qmax（53.1+4.8+2.8+2.82+2.8）1.7753117.74KN/m=117.74Kg/cm貝雷梁跨度7m，故l7m剛度計算要考慮總跨的1/2跨處即支座c處和1/4跨處的撓度1/2跨處即支座c處的撓度由上計算可知,跨處均布力的撓度為，實(shí)際撓度為與C支座處相比差別不大，基本平行。1/2跨處相對兩端支座的撓度為2.7-0.33=2.37mmfmax/l2.37/140001/60001/4001/4跨處相對撓度為0.8mmfmax/l0.8/70001/875001/400故2組雙排單層貝雷梁剛度滿足要求。綜上，在底板處需要2組雙排單層貝雷梁。c、翼

15、板部分 .荷載組合、新澆鋼筋混凝土自重：q18.52KN/m21.210.224KN/m2、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q234KN/m21.24.8KN/m2、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、貝雷梁片及分配梁荷載：q4=2.35KN/m21.22.82KN/m2、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0KN/m21.42.8 KN/m2 .強(qiáng)度計算荷載組合采用+,轉(zhuǎn)化為3.4657寬度的縱向線荷載，所以荷載組合最大值為：qmax（10.224+4.8+2.8+2.82+2.8）3.465781.25KN/m力學(xué)模型與計算參數(shù)見底板部分計算分別用

16、有限元法和逐步接近法進(jìn)行了計算，逐步接近法計算步驟如下：設(shè)A,B支座剛度系數(shù)為K1,C支座剛度系數(shù)為K2，則：K1 = ； K2= I總=2 I=2.51154868.8=2.89 106cm4設(shè),則NA,B=則 則 C支座處單個鋼管承受荷載噸8.9噸貝雷梁跨度1/4處彎矩（取l7m）為 273MPa故底板部分布置2.5組雙排單層貝雷梁片即可滿足要求。（3）剛度計算荷載組合采用+,轉(zhuǎn)化為6.518m寬度的縱向線荷載，所以荷載組合最大值為：qmax（10.224+4.8+2.8+2.82+2.8）3.465781.25KN/m貝雷梁跨度7m，故l7m剛度計算要考慮總跨的1/2跨處即支座c處和1/

17、4跨處的撓度1/2跨處即支座c處的撓度由上計算可知,跨處均布力的撓度為，實(shí)際撓度為與C支座處相比差別不大，基本平行。1/2跨處相對兩端支座的撓度為1.9-0.23=1.67mmfmax/l1.67/140001/83831/4001/4跨處相對撓度為0.4mmfmax/l0.4/70001/175001/400故2.5組雙排單層貝雷梁剛度滿足要求。綜上，在底板處需要2.5組雙排單層貝雷梁。根據(jù)以上計算結(jié)果，考慮到箱梁橫向的不均勻性和腹板、翼緣板部分荷載的集中性及采用貝雷梁片雙排單層標(biāo)準(zhǔn)件操作的簡易性和穩(wěn)定性，貝雷梁片橫橋向布置如圖2-4所示： 圖2-4 人行門洞貝雷梁片布置圖如圖2-4所示，雙

18、排單層貝雷梁片在橫橋向布置15組，布置間距為0.9m2+0.6m+0.3m+0.6m6+0.3m+0.6m+0.9m2。2、中間車行門洞車行門洞為兩跨連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，單跨跨度7.2m，簡化為簡支結(jié)構(gòu)以梁體G-G截面進(jìn)行計算，由于箱梁橫斷面的不均勻性，計算分底板、腹板、翼板3個部分進(jìn)行。根據(jù)裝配式公路鋼橋多用途使用手冊查得：雙排單層不加強(qiáng)貝雷粱的幾何特性：W07157.1cm3，I0500994.4cm4，273MPa荷載計算按模板及木楞自重荷載、新澆鋼筋混凝土自重、施工人員和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值、貝雷梁片及分配梁荷載、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載等5部分組成，其中模板荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，貝雷梁片及分配梁荷載分

19、項(xiàng)系數(shù)取1.2，新澆筑鋼筋混凝土自重荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，施工人員和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值分項(xiàng)系數(shù)取1.4，振搗混凝土產(chǎn)生的荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4。（1）箱梁實(shí)體荷載經(jīng)過對G-G截面進(jìn)行實(shí)體荷載受力分析，截面受力如圖2-5所示。圖2-5 G-G截面荷載分布圖（2）模板和木楞荷載q2：a、內(nèi)模（包括支撐架）：取q21=1.6KN/m2；b、底模（側(cè)模）：取q22=1.2KN/m2；c、模板背木：取q23=1.2KN/ m2 ；（3）施工荷載和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：因施工時面積分布廣，需要人員及機(jī)械設(shè)備不多，取q3=2.0KN/m2（施工中要嚴(yán)格控制其荷載量）。（4）貝雷梁片及分配梁荷載：q4=1.5(貝雷梁)+

20、0.85(分配梁)=2.35KN/m2。（5）水平模板的砼振搗荷載，取q5=2.0KN/m2。a、底板部分 .荷載組合、新澆鋼筋混凝土自重：q119.994KN/m21.223.993KN/m2、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q234KN/m21.24.8KN/m2、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、貝雷梁片及分配梁荷載：q4=2.35KN/m21.22.82KN/m2、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0KN/m21.42.8 KN/m2 .強(qiáng)度計算荷載組合采用+,轉(zhuǎn)化為6.5554寬度的縱向線荷載，所以荷載組合最大值為：qmax（23.993

21、+4.8+2.8+2.82+2.8）6.5554243.95KN/m分別用有限元法和逐步接近法進(jìn)行了計算，逐步接近法計算步驟如下：設(shè)A,B支座剛度系數(shù)為剛度系數(shù)為K1,C支座剛度系數(shù)為K2，則：K1 = K2=;I=設(shè)則NA,B=則 計算表明中間支撐位移較小，約1毫米，可不予考慮。則貝雷梁跨度按7.2m計算，l7.2m，Mmaxql2/8243.957.22/81580.8KNmmaxMmax/nWMPa273MPa故底板部分布置4組雙排單層貝雷梁片即可滿足要求。（3）剛度計算荷載組合采用+,轉(zhuǎn)化為6.5554m寬度的縱向線荷載，所以荷載組合最大值為：qmax（23.993+4.8+2.8+2

22、.82+2.8）6.5554243.95KN/m貝雷梁跨度7.2m，故l7.2m fmax/l2.03/72001/3546.81/400故布置4組雙排單層貝雷梁片剛度滿足要求。綜上，在底板處需要布置4組雙排單層貝雷梁片。b、腹板部分 .荷載組合、新澆鋼筋混凝土自重：q137.71KN/m21.245.252KN/m2、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q234KN/m21.24.8KN/m2、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、貝雷梁片及分配梁荷載：q4=2.35KN/m21.22.82KN/m2、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0KN/m21.4

23、2.8 KN/m2 .強(qiáng)度計算荷載組合采用+,轉(zhuǎn)化為1.7566寬度的縱向線荷載，所以荷載組合最大值為：qmax（45.252+4.8+2.8+2.82+2.8）1.7566102.71KN/mK1 = K2=;I=設(shè)則NA,B=則 計算表明中間支撐位移較小，約0.6毫米，可不予考慮。則貝雷梁跨度按7.2m計算，l7.2m，Mmaxql2/8102.717.22/8665.6KNmmaxMmax/nWMPa273MPa故腹板部分布置1.5組雙排單層貝雷梁片即可滿足要求。（3）剛度計算荷載組合采用+,轉(zhuǎn)化為1.7566寬度的縱向線荷載，所以荷載組合最大值為：qmax（45.252+4.8+2.8

24、+2.82+2.8）1.7566102.71KN/m貝雷梁跨度7.2m，故l7.2mfmax/l2.14/72001/3364.51/400故1.5組雙排單層貝雷梁片剛度滿足要求。c、翼板部分 .荷載組合、新澆鋼筋混凝土自重：q19.19KN/m21.211.03KN/m2、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q234KN/m21.24.8KN/m2、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、貝雷梁片及分配梁荷載：q4=2.35KN/m21.22.82KN/m2、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0KN/m21.42.8 KN/m2 .強(qiáng)度計算荷載組合采用+,

25、轉(zhuǎn)化為3.4657寬度的縱向線荷載，所以荷載組合最大值為：qmax（11.03+4.8+2.8+2.82+2.8）3.465784.04KN/mK1 = K2=;I=設(shè)則NA,B=則 計算表明中間支撐位移較小，約0.5毫米，可不予考慮。則貝雷梁跨度按7.2m計算，l7.2m，Mmaxql2/884.047.22/8544.6KNmmaxMmax/nWMPa273MPa故翼板部分布置2.5組雙排單層貝雷梁片即可滿足要求。（3）剛度計算荷載組合采用+,轉(zhuǎn)化為3.4657寬度的縱向線荷載，所以荷載組合最大值為：qmax（11.03+4.8+2.8+2.82+2.8）3.465784.04KN/m貝雷

26、梁跨度7.2m，故l7.2mfmax/l1.12/72001/6428.61/400故2.5組雙排單層貝雷梁片剛度滿足要求。根據(jù)以上計算結(jié)果，考慮到箱梁橫向的不均勻性和腹板、翼緣板部分荷載的集中性及采用貝雷梁片雙排單層標(biāo)準(zhǔn)件操作的簡易性和穩(wěn)定性，貝雷梁片橫橋向布置如圖2-6所示。雙排單層貝雷梁片在橫橋向布置12組，布置間距為1m+1.2m+0.6m+0.9m+1.2m3+0.9m+0.6m+1.2m+1m。圖2-6 車行門洞貝雷梁片布置圖第三章 工字鋼承重粱計算人行門洞和車行門洞螺旋鋼管支墩上部均采用3根I40b工字鋼作為橫向承重梁，用于將貝雷梁傳遞下來的上部箱梁荷載傳遞給螺旋鋼管支墩。如圖3

27、-1所示：圖3-1 跨膠黃公路門式膺架設(shè)計圖 根據(jù)第一聯(lián)第三跨箱梁立面設(shè)計圖（圖3-2），車行門洞工字鋼承重梁計算以G-G截面進(jìn)行，人行門洞工字鋼承重梁以E-E截面進(jìn)行。圖3-2 第一聯(lián)第三跨箱梁立面圖 I40b工字鋼設(shè)計受力參數(shù)為：W1139cm3，I22781cm4，b12.5mm，S671.2cm31、人行門洞工字鋼橫向承重梁計算人行門洞橫向承重梁設(shè)計采用I40b工字鋼橫向并排焊接固結(jié)于螺旋鋼管支墩頂部鋼板上，用于承受上部貝雷梁傳遞下來的箱梁荷載。鋼管支墩間距為3.1m+1.2m+1.4m+1.8m+2m+1.8m+1.4m+1.2m+3.1m，即底部鋼管支墩間距最大為2.0m，腹板部分

28、鋼管支墩最大間距為1.4m，翼板部分鋼管支墩間距為3.1m。a、底板部分、強(qiáng)度計算由上述計算可知人行門洞梁底板部位端部反力為：N=298000KgQ298000/651.8457.2Kg/cm457.2KN/m螺旋鋼管支墩底板部分工字鋼橫向最大間距為2.0m，故l22.0m，根據(jù)路橋施工計算手冊：maxMmax /nW228.6KNm/31139cm366.9Mpa145Mpa, 滿足要求。Qmax0.5Ql20.5457.22457.2KNQmax1Qmax /3457.2/3152.4KNQmax1S/Ixb152.4671.2/227811.2535.9Mpa85Mpa、剛度計算根據(jù)路橋

29、施工計算手冊：f5Ql24/384EI5457.22004/3842.1106322781 0.07cmfmax/l20.07/2001/29001/400滿足要求。b、腹板部分、強(qiáng)度計算由上述計算可知人行門洞梁腹板部位端部反力為：N=41210KgQ41210/177.53232Kg/cm232KN/m螺旋鋼管支墩腹板部分橫向間距為1.4m，故l21.4m，根據(jù)路橋施工計算手冊：maxMmax /nW56.8KNm/31139cm316.6Mpa145Mpa, 滿足要求。Qmax0.5Ql20.52321.4162KNQmax1Qmax /3162/354KNQmaxS/Ixb54671.2

30、/227811.2512.7Mpa85Mpa、剛度計算根據(jù)路橋施工計算手冊：f5Ql24/384EI52321404/3842.1106322781 0.01cmfmax/l20.01/1401/140001/400滿足要求。c、翼板部分、強(qiáng)度計算由上述計算可知人行門洞梁翼板部位端部反力為：N=28000KgQ28000/34781Kg/cm81KN/m螺旋鋼管支墩翼板部分橫向間距為3.1m，故l23.1m，根據(jù)路橋施工計算手冊：maxMmax /nW97.3KNm/21139cm342.7Mpa145Mpa, 滿足要求。Qmax0.5Ql20.5813.1126KNQmax1Qmax /21

31、62/263KNQmaxS/Ixb63671.2/227811.2515Mpa85Mpa，滿足要求。、剛度計算根據(jù)路橋施工計算手冊：f5Ql24/384EI5813104/3842.1106222781 0.1cmfmax/l20.1/3101/31001/400，滿足要求。2、車行門洞工字鋼橫向承重梁計算車行門洞橫向承重梁設(shè)計采用I40b工字鋼橫向并排焊接固結(jié)于螺旋鋼管支墩頂部鋼板上，用于承受上部貝雷梁傳遞下來的箱梁荷載。鋼管支墩橫橋向布置間距設(shè)計為3.5m+2m+3m+3m+2m+3.5m，即底部部分鋼管支墩間距為3.0m，腹板部分鋼管支墩間距為2m，翼板部分鋼管支墩間距為3.5m。a、底

32、板部分、強(qiáng)度計算由上述計算可知車行門洞梁底板部位端部反力為：N=176000KgQ176000/655.54268Kg/cm268KN/m螺旋鋼管支墩底板部分工字鋼橫向最大間距為3.0m，故l23.0m，根據(jù)路橋施工計算手冊：maxMmax /nW301.5KNm/31139cm388.2Mpa145Mpa, 滿足要求。Qmax0.5Ql20.52683402KNQmax1Qmax /3402/3134KNQmax1S/Ixb134671.2/227811.2531.6Mpa85Mpa,滿足要求。、剛度計算根據(jù)路橋施工計算手冊：f5Ql24/384EI52683004/3842.1106322

33、781 0.197cmfmax/l20.197/3001/15001/400,滿足要求。b、腹板部分由上述計算可知人行門洞梁腹板部位端部反力為：N=74000KgQ74000/175.66421Kg/cm421KN/m螺旋鋼管支墩腹板部分橫向間距為2.0m，故l22.0m，根據(jù)路橋施工計算手冊：maxMmax /nW210.5KNm/31139cm361.6Mpa145Mpa, 滿足要求。Qmax0.5Ql20.54212421KNQmax1Qmax /3421/3140.3KNQmaxS/Ixb140.3671.2/227811.2533.1Mpa85Mpa，滿足要求。、剛度計算根據(jù)路橋施工

34、計算手冊：f5Ql24/384EI54212004/3842.1106322781 0.06cmfmax/l20.06/2001/30001/400滿足要求。c、翼板部分由上述計算可知人行門洞梁翼板部位端部反力為：N=61000KgQ61000/347176Kg/cm176KN/m螺旋鋼管支墩翼板部分橫向間距為3.5m，故l23.5m，根據(jù)路橋施工計算手冊：maxMmax /nW269.5KNm/21139cm3118Mpa145Mpa, 滿足要求。Qmax0.5Ql20.51763.5308KNQmax1Qmax /2308/2154KNQmaxS/Ixb154671.2/227811.25

35、36Mpa85Mpa，滿足要求。、剛度計算根據(jù)路橋施工計算手冊：f5Ql24/384EI51763504/3842.1106222781 0.36cmfmax/l20.36/3501/9701/400，滿足要求第四章 滿堂支架計算根據(jù)第一聯(lián)連續(xù)箱梁第三跨一般構(gòu)造設(shè)計圖（見圖4-1）和跨膠黃公路現(xiàn)澆箱梁門式膺架設(shè)計圖，滿堂支架計算分為3個部分進(jìn)行（見圖4-2）。圖4-1 第一聯(lián)第三跨箱梁立面圖 圖4-2 跨膠黃公路現(xiàn)澆箱梁膺架布置圖 荷載計算按模板及木楞自重、滿堂支架及分配梁荷載、新澆鋼筋混凝土自重、施工人員和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載等5部分組成，其中模板荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，滿堂支

36、架及分配梁荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，新澆筑鋼筋混凝土自重荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2，施工人員和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值分項(xiàng)系數(shù)取1.4，振搗混凝土產(chǎn)生的荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4。1、人行門洞滿堂支架計算根據(jù)人行門洞貝雷粱設(shè)計圖和箱梁實(shí)體荷載計算，車行門洞上側(cè)鋼管支架布置圖如圖4-3所示。圖4-3 人行門洞上側(cè)滿堂支架平面布置圖 由圖4-3，在底板部分滿堂支架立桿橫縱向間距設(shè)計最大為60cm60cm，步距設(shè)計為60cm；在腹板部分滿堂支架立桿橫縱向間距設(shè)計最大為60cm60cm，步距設(shè)計為60cm；在翼板部分滿堂支架立桿橫縱向間距設(shè)計最大為90cm60cm，步距設(shè)計為60cm。（1）箱梁實(shí)體荷載經(jīng)過對E-E截面進(jìn)行實(shí)體

37、荷載受力分析，截面受力如圖4-4所示。圖4-4 E-E截面荷載分布圖（2）模板和木楞荷載q2：a、內(nèi)模（包括支撐架）：取q21=1.6KN/m2；b、底模（側(cè)模）：取q22=1.2KN/m2；c、模板背木：取q23=1.2KN/ m2 ；（3）施工荷載和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：因施工時面積分布廣，需要人員及機(jī)械設(shè)備不多，取q3=2.0KN/m2（施工中要嚴(yán)格控制其荷載量）。（4）滿堂支架及分配梁荷載：q4=1.5（滿堂支架）+0.85(分配梁)=2.35KN/m2。（5）水平模板的砼振搗荷載，取q5=2.0KN/m2。a、底板部分、荷載組合：、新澆鋼筋混凝土自重：q186.5961.20.60.637

38、409.5N、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q2341.20.60.61728N、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.01.40.60.61008N、滿堂支架和分配梁荷載：q4=2.351.20.60.61015.2N、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.01.40.60.61008N荷載組合最大值P37409.5N+1728N+1008N+1015.2N+1008N=42168.7N、4.83.5mm鋼管容許荷載N計算4.83.5mm鋼管：A489mm2 i15.8mm 因支架步距為60cm，故L600mm長細(xì)比Li600mm15.8mm38查附表得：0.893NAf0.893489m

39、m205N/mm289518.8N42168.7N、立桿受壓應(yīng)力計算鋼管立桿的受壓應(yīng)力：NA由上述計算：N42168.7N A=489mm 0.893故：42168.74890.89396.57N/mm2鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f205N/mm296.57N/mm2f205N/mm2故鋼管支架在底板部分立桿縱橫間距60cm60cm，步距60cm布置滿足要求。b、腹板部分、荷載組合：、新澆鋼筋混凝土自重：q144.2341.20.60.619109.1N、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q2341.20.60.61728N、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.01.40.60.61008N、滿

40、堂支架和分配梁荷載：q4=2.351.20.60.61015.2N、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.01.40.60.61008N荷載組合最大值P19109.1N+1728N+1008N+1015.2N+1008N=23868.3N、4.83.5mm鋼管容許荷載N計算4.83.5mm鋼管：A489mm2 i15.8mm 因支架步距為60cm，故L600mm長細(xì)比Li600mm15.8mm38查附表得：0.893NAf0.893489mm205N/mm289518.8N23868.3N、立桿受壓應(yīng)力計算鋼管立桿的受壓應(yīng)力：NA由上述計算：N23868.3N A=489mm 0.893故：2386

41、8.34890.89354.66N/mm2鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f205N/mm254.66N/mm2f205N/mm2故鋼管支架在腹板部分立桿縱橫間距60cm60cm，步距60cm布置滿足要求。c、翼板部分、荷載組合：、新澆鋼筋混凝土自重：q18.521.20.90.65521N、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q2341.20.90.62592N、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.01.40.90.61512N、滿堂支架和分配梁荷載：q4=2.351.20.90.61522.8N、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.01.40.90.61512N荷載組合最大值P5521N+2592N+1

42、512N+1522.8N+1512N=12659.8N、4.83.5mm鋼管容許荷載N計算4.83.5mm鋼管：A489mm2 i15.8mm 因支架步距為60cm，故L600mm長細(xì)比Li600mm15.8mm38查附表得：0.893NAf0.893489mm205N/mm289518.8N12659.8N、立桿受壓應(yīng)力計算鋼管立桿的受壓應(yīng)力：NA由上述計算：N12659.8N A=489mm 0.893故：12659.84890.89328.99N/mm2鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f205N/mm228.99N/mm2f205N/mm2故鋼管支架在翼板部分立桿縱橫間距90cm60cm，步距60cm

43、布置滿足要求。2、門洞之間滿堂支架計算人行門洞與車行門洞之間，滿堂支架布置如圖4-5所示。圖4-5 門洞之間滿堂支架平面布置圖 由圖4-5，在底板部分滿堂支架立桿橫縱向間距設(shè)計為90cm90cm，步距設(shè)計為120cm；在腹板部分滿堂支架立桿橫縱向間距設(shè)計最大為90cm60cm，步距設(shè)計為120cm；在翼板部分滿堂支架立桿橫縱向間距設(shè)計最大為90cm90cm，步距設(shè)計為120cm。（1）箱梁實(shí)體荷載經(jīng)過對G-G截面進(jìn)行實(shí)體荷載受力分析，截面受力如圖4-6所示。圖4-6 G-G截面荷載分布圖（2）模板和木楞荷載q2：a、內(nèi)模（包括支撐架）：取q21=1.6KN/m2；b、底模（側(cè)模）：取q22=1

44、.2KN/m2；c、模板背木：取q23=1.2KN/ m2 ；（3）施工荷載和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：因施工時面積分布廣，需要人員及機(jī)械設(shè)備不多，取q3=2.0KN/m2（施工中要嚴(yán)格控制其荷載量）。（4）滿堂支架及分配梁荷載：q4=1.5（滿堂支架）+0.85(分配梁)=2.35KN/m2。（5）水平模板的砼振搗荷載，取q5=2.0KN/m2。a、底板部分、荷載組合：、新澆鋼筋混凝土自重：q117.71.20.90.917204.4N、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q2341.20.90.93888N、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.01.40.90.92268N、滿堂支架和分配梁荷載

45、：q4=2.351.20.90.92284.2N、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.01.40.90.92268N荷載組合最大值P17204.4N+3888N+2268N+2284.2N+2268N=27912.6N、4.83.5mm鋼管容許荷載N計算4.83.5mm鋼管：A489mm2 i15.8mm 因支架步距為120cm，故L1200mm長細(xì)比Li1200mm15.8mm75.95查附表得：0.744NAf0.744489mm205N/mm274582.28N27912.6N、立桿受壓應(yīng)力計算鋼管立桿的受壓應(yīng)力：NA由上述計算：N27912.6N A=489mm 0.744故：27912.

46、64890.74476.72N/mm2鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f205N/mm276.72N/mm2f205N/mm2故鋼管支架在底板部分立桿縱橫間距90cm90cm，步距120cm布置滿足要求。b、腹板部分、荷載組合：、新澆鋼筋混凝土自重：q137.961.20.90.624598.1N、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q2341.20.90.62592N、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.01.40.90.61512N、滿堂支架和分配梁荷載：q4=2.351.20.90.61522.8N、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.01.40.90.61512N荷載組合最大值P24598.1N+2

47、592N+1512N+1522.8N+1512N=31736.9N、4.83.5mm鋼管容許荷載N計算4.83.5mm鋼管：A489mm2 i15.8mm 因支架步距為120cm，故L1200mm長細(xì)比Li1200mm15.8mm75.95查附表得：0.744NAf0.744489mm205N/mm274582.28N31736.9N、立桿受壓應(yīng)力計算鋼管立桿的受壓應(yīng)力：NA由上述計算：N31736.9N A=489mm 0.744故：31736.94890.74487.23N/mm2鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f205N/mm287.23N/mm2f205N/mm2故鋼管支架在腹板部分立桿縱橫間距90

48、cm60cm，步距120cm布置滿足要求。c、翼板部分、荷載組合：、新澆鋼筋混凝土自重：q19.191.20.90.98932.7N、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q2341.20.90.93888N、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.01.40.90.92268N、滿堂支架和分配梁荷載：q4=2.351.20.90.92284.2N、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.01.40.90.92268N荷載組合最大值P8932.7N+3888N+2268N+2284.2N+2268N=19640.9N、4.83.5mm鋼管容許荷載N計算4.83.5mm鋼管：A489mm2 i15.8mm

49、 因支架步距為120cm，故L1200mm長細(xì)比Li1200mm15.8mm75.95查附表得：0.744NAf0.744489mm205N/mm274582.28N19640.9N、立桿受壓應(yīng)力計算鋼管立桿的受壓應(yīng)力：NA由上述計算：N19640.9N A=489mm 0.744故：19640.94890.74453.99N/mm2鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f205N/mm253.99N/mm2f205N/mm2故鋼管支架在翼板部分立桿縱橫間距90cm90cm，步距120cm布置滿足要求。3、粱端滿堂支架計算粱端滿堂支架布置如圖4-7所示。圖4-7 粱端滿堂支架平面布置圖 由圖4-7，在底板部分滿堂

50、支架立桿橫縱向間距設(shè)計為60cm60cm，步距設(shè)計為120cm；在腹板部分滿堂支架立桿橫縱向間距設(shè)計最大為60cm60cm，步距設(shè)計為120cm；在翼板部分滿堂支架立桿橫縱向間距設(shè)計最大為90cm60cm，步距設(shè)計為120cm。（1）箱梁實(shí)體荷載經(jīng)過對E-E截面進(jìn)行實(shí)體荷載受力分析，截面受力如圖4-8所示。圖4-8 E-E截面荷載分布圖（2）模板和木楞荷載q2：a、內(nèi)模（包括支撐架）：取q21=1.6KN/m2；b、底模（側(cè)模）：取q22=1.2KN/m2；c、模板背木：取q23=1.2KN/ m2 ；（3）施工荷載和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：因施工時面積分布廣，需要人員及機(jī)械設(shè)備不多，取q3=2.0KN/m2（施工中要嚴(yán)格控制其荷載量）。（4）滿