三相橋式全控整流電路主電路設(shè)計(jì)

1、目錄1緒 論12三相橋式全控整流電路主電路設(shè)計(jì)12.1整流變壓器參數(shù)計(jì)算22.1.1次級(jí)相電壓22.1.2初級(jí)相電流和次級(jí)相電流32.1.3初級(jí)容量次級(jí)容量和平均計(jì)算容量(視在容量)42.2晶閘管參數(shù)選擇42.2.1晶閘管額定電壓的選擇42.2.2 晶閘管額定平均電流和電流有效值的選擇52.3晶閘管的保護(hù)62.3.1晶閘管的過電壓保護(hù)62.3.2晶閘管的過電流保護(hù)102.3.3電流上升率、電壓上升率的限制123諧波分析143.1諧波分析143.1.1網(wǎng)測(cè)電流的諧波分析143.1.2諧波分析小結(jié)154結(jié)論16參考文獻(xiàn)16致 謝171緒 論電力電子技術(shù)的應(yīng)用已深入到國(guó)家經(jīng)濟(jì)建設(shè)，交通運(yùn)輸，空間技術(shù)

2、，國(guó)防現(xiàn)代化，醫(yī)療，環(huán)保和人們?nèi)粘Ｉ畹母鱾€(gè)領(lǐng)域。進(jìn)入新世紀(jì)后電力電子技術(shù)的應(yīng)用更加廣泛。以計(jì)算機(jī)為核心的信息科學(xué)將是21世紀(jì)起主導(dǎo)作用的科學(xué)技術(shù)之一，有人預(yù)言，電力電子技術(shù)和運(yùn)動(dòng)控制一起，將和計(jì)算機(jī)技術(shù)共同成為未來科學(xué)的兩大支柱。電力電子技術(shù)是應(yīng)用于電力領(lǐng)域的電子技術(shù)。具體地說，就是使用電力電子器件對(duì)電能進(jìn)行變換和控制的技術(shù)。通常把電力電子技術(shù)分為電力電子制造技術(shù)和變流技術(shù)兩個(gè)分支。變流技術(shù)也稱為電力電子器件的應(yīng)用技術(shù)，它包括用電力電子器件構(gòu)成各種電力變換電路和對(duì)這些電路進(jìn)行控制的技術(shù)，以及由這些電路構(gòu)成電路電子裝置和電力電子系統(tǒng)的技術(shù)?！白兞鳌辈粌H指交直流之間的交換，也包括直流變直流和交流

3、變交流的變換。如果沒有晶閘管及電力晶體管等電力電子器件，也就沒有電力電子技術(shù)，而電力電子技術(shù)主要用于電力變換。因此可以認(rèn)為，電力電子器件的制造技術(shù)是電力電子技術(shù)的基礎(chǔ)，而變流技術(shù)則是電力電子技術(shù)的核心。電力電子器件制造技術(shù)的理論基礎(chǔ)是半導(dǎo)體物理，而變流技術(shù)的理論基礎(chǔ)是電路理論。整流電路是電力電子電路中出現(xiàn)最早的一種，它將交流電變?yōu)橹绷麟?。三相橋式全控整流電路已成為目前?yīng)用最為廣泛的整流電路。2三相橋式全控整流電路主電路設(shè)計(jì)三相橋式全控整流電路的原理圖如圖2-1所示。變壓器一次側(cè)接成三角形，避免三次諧波電流流入電網(wǎng)；為得到零線，二次側(cè)接成星形。習(xí)慣將其中陰極連接在一起的3個(gè)晶閘管（vt、vt、

4、vt）稱為共陰極組；陽(yáng)極連接在一起的3個(gè)晶閘管（vt、vt、vt）稱為共陽(yáng)極組。共陰極組中與a、b、c三相電源相接的3個(gè)晶閘管分別為vt、vt、vt，共陽(yáng)極組中與a、b、c三相電源相接的3個(gè)晶閘管分別為vt、vt、vt。由整流原理知，晶閘管的導(dǎo)通順序?yàn)関t、vt、vt、vt、vt、vt。 圖2-1 三相橋式全控整流電路原理圖設(shè)計(jì)方案及要求: 某晶閘管三相橋式整流電路供電給zz91型直流電動(dòng)機(jī)，其額定值為un=220 v，in=287 a(即整流電流平均值id)，pn=55 kw，nn=1500 rmin，磁極對(duì)數(shù)p=2；勵(lì)磁回路參數(shù)：ufn=220 v、ifn=0.35 a；變壓器短路比百分?jǐn)?shù)

5、uk=5，勵(lì)磁電流百分?jǐn)?shù)i0=8；電機(jī)的過載倍數(shù)為1.5。變壓器一次側(cè)相電壓380v。要求完成主電路設(shè)計(jì)，分析各主要元件的選擇及參數(shù)的計(jì)算。2.1整流變壓器參數(shù)計(jì)算在晶閘管整流裝置中，滿足負(fù)載要求的交流電壓往往與電網(wǎng)電壓不一致，這就需要利用變壓器來進(jìn)行電壓匹配。另外，為降低或減少晶閘管變流裝置對(duì)電網(wǎng)和其它用電設(shè)備的干擾，也需要設(shè)置變壓器將晶閘管裝置和電網(wǎng)隔離。因此，在晶閘管整流裝置中一般都需要設(shè)置整流變壓器，它的參數(shù)計(jì)算是一個(gè)重要的問題，對(duì)整流裝置的性能有著直接的影響。 通常情況下，整流變壓器的初級(jí)電壓是電網(wǎng)電壓，是已知的，而整流變壓器參數(shù)的計(jì)算是指根據(jù)負(fù)載的要求計(jì)算次級(jí)的相電壓u2、相電流i

6、2，初級(jí)容量s1，次級(jí)容量s2和平均計(jì)算容量s。只有在這些參數(shù)正確計(jì)算之后，才能根據(jù)計(jì)算結(jié)果正確、合理地選擇整流變壓器或者自行設(shè)計(jì)整流變壓器。 考慮到整流裝置的伏在不同，電路的運(yùn)行情況不同，其交直流側(cè)個(gè)點(diǎn)亮的基本關(guān)系也不同。為方便起見，本文以具有大電感的直流電動(dòng)機(jī)負(fù)載為例，分析整流變壓器參數(shù)的計(jì)算，其基本原則同樣適用于其它性質(zhì)的負(fù)載。 2.1.1次級(jí)相電壓主電路中影響整流變壓器次級(jí)電壓u2精確計(jì)算的主要因素是：u2值的大小首先要保證滿足負(fù)載所要求的最大平均電壓ud；晶閘管并非是理想的半可控開關(guān)器件，導(dǎo)通時(shí)有一定的管壓降uv；變壓器漏抗的存在導(dǎo)致晶閘管整流裝置在換相過程中產(chǎn)生換相壓降ux；晶閘管

7、裝置供電的電動(dòng)機(jī)是恒速系統(tǒng)，在最大負(fù)載電流時(shí)，電機(jī)的端電壓應(yīng)當(dāng)為電動(dòng)機(jī)的額定電壓un和電樞電流在電樞電阻rd上壓降之和。考慮到以上幾點(diǎn)，并結(jié)合實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，可得出次級(jí)相電壓的工程計(jì)算方法如下所示 （2-1）式中的un為電動(dòng)機(jī)的額定電壓，系數(shù)（1.21.5）是考慮到各種因素影響后的安全系數(shù),a由表1查的。 所以， (前系數(shù)取1.4)2.1.2初級(jí)相電流和次級(jí)相電流在忽略變壓器激磁電流的情況下，可根據(jù)變壓器的磁勢(shì)平衡方程寫出初級(jí)和次級(jí)電流的關(guān)系式為 或式中，n1和n2為變壓器初級(jí)和次級(jí)繞組的匝數(shù)，k=n1/n2為變壓器的變比。 為簡(jiǎn)化分析，令n1 =n2（即k=1），則由上式可見，對(duì)于普通電力變壓器而

8、言，初、次級(jí)電流是有效值相等的正弦波電流。但對(duì)于整流變壓器來說，通常初、次級(jí)電流的波形并非正弦波，在大電感負(fù)載的情況下，整流電流id是平穩(wěn)的直流電，而變壓器的次級(jí)和初級(jí)繞組中的電流都具有矩形波的形狀。欲求得各種接線形式下變壓器初、次級(jí)電流的有效值，就要根據(jù)相應(yīng)接線形式下初、次級(jí)電流的波形求其有效值，從而可得 （2-2） （2-3）式中k11和k12分別為各種接線形式時(shí)變壓器初、次級(jí)電流有效值和負(fù)載電流平均值之比。 所以，2.1.3初級(jí)容量次級(jí)容量和平均計(jì)算容量(視在容量)在計(jì)算得到變壓器次級(jí)相電壓有效值u2以及相電流有效值i2后，根據(jù)變壓器本身的相數(shù)m就可計(jì)算變壓器的容量，其值為 （2-4）

9、（2-5）平均計(jì)算容量 （2-6）式中，m1和m2為變壓器初、次級(jí)繞組的相數(shù)。所以, 綜上，整流變壓器應(yīng)選用10kv級(jí)s9系列變壓器中的一種，即額定容量為250kva，一次側(cè)額定電壓6kv，二次側(cè)額定電壓0.4kv，空載損耗600w,負(fù)載損耗2900w,空載電流3.0%，阻抗電壓4%。2.2晶閘管參數(shù)選擇合理地選擇晶閘管，可以在保證晶閘管裝置可靠運(yùn)行的前提下降低成本，獲得較好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。在采用普通型（kp型）晶閘管的整流電路中，應(yīng)正確選擇晶閘管的額定電壓與額定電流參數(shù)。這些參數(shù)的選擇主要與整流電路的型式，電流、電壓與負(fù)載電壓、電流的大小，負(fù)載的性質(zhì)以及觸發(fā)角的大小有關(guān)。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，以下均

10、以=0來計(jì)算晶閘管的電流值。一般來說，晶閘管的參數(shù)計(jì)算及選用原則為：計(jì)算每個(gè)支路中晶閘管元件實(shí)際承受的正、反向工作峰值電壓；計(jì)算每個(gè)支路中晶閘管元件實(shí)際流過的電流有效值和平均值；根據(jù)整流裝置的用途、結(jié)構(gòu)、使用場(chǎng)合及特殊要求等確定電壓和電流的儲(chǔ)備系數(shù)；根據(jù)各元件的制造廠家提供的元件參數(shù)并綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)選用晶閘管元件。2.2.1晶閘管額定電壓的選擇由理論分析可得，當(dāng)可控整流電路接成三相全控電路形式時(shí)，每個(gè)晶閘管所承受的正、反向電壓均為整流變壓器次級(jí)線電壓的峰值，即 （2-7）式中：整流變壓器次級(jí)相電壓； 晶閘管承受的正、反向最大電壓。晶閘管額定電壓必須大于元件在電路中實(shí)際承受的最大電壓um，考慮

11、到電網(wǎng)電壓的波動(dòng)和操作過電壓等因素，還要設(shè)置23倍的安全系數(shù)，即按下式選?。?（2-8）式中系數(shù)（23）的取值應(yīng)視運(yùn)行條件、元件質(zhì)量和對(duì)可靠性的要求而定，通常對(duì)可靠性高的裝置取值較大。不同整流電路中，晶閘管承受的最大峰值電壓um不同，如表2-1所示。按式（8）所計(jì)算的uvn值選取相應(yīng)電壓級(jí)別的晶閘管元件，所以， 取uvn=800v表2-1 整流元件的最大峰值電壓um和通態(tài)平均電流的計(jì)算系數(shù)kfb指帶有續(xù)流二極管的電路。2.2.2 晶閘管額定平均電流和電流有效值的選擇額定值，即必須使為使晶閘管元件不因過熱而損壞，需要按電流的有效值來計(jì)算其電流元件的額定電流有效值大于流過元件實(shí)際電流的最大有效值。

12、由理論分析可知，晶閘管流過正弦半波電流的有效值iv和額定值ivv（通態(tài)平均電流）的關(guān)系當(dāng)=0時(shí)為 （2-9）在各種不同型式的整流電路中，流經(jīng)整流元件的實(shí)際電流有效值等于波形系數(shù)kf與元件電流平均值的乘積，而元件電流平均值為id/kb（式中 id為整流電路負(fù)載電流的平均值，即整流輸出的直流平均值；kb為共陰極或共陽(yáng)極電路的支路數(shù)）。考慮（1.52）倍的電流有效值安全系數(shù)后，式（9）可以寫為 (2-10)式中計(jì)算系數(shù)。當(dāng)=0時(shí)，不同整流電路、不同負(fù)載性質(zhì)的kfb值示于表2-2中。晶閘管的額定平均電流。查表2-2，系數(shù)，式中，按式（2-10）計(jì)算的晶閘管額定電流為 a取300a。選擇 kp3008型

13、晶閘管，共六只。按式（2-10）計(jì)算的ivv值，還應(yīng)注意如下因素的影響：當(dāng)環(huán)境溫度大于+40和元件實(shí)際冷卻條件低于標(biāo)準(zhǔn)要求時(shí)，或?qū)τ陔娮栊载?fù)載，當(dāng)控制角較大時(shí)，均應(yīng)降低元件的額定電流值使用。在要求不嚴(yán)格的場(chǎng)合，直流電流額定值可取流過負(fù)載的最大值。2.3晶閘管的保護(hù)與一般半導(dǎo)體元件相同，晶閘管元件的主要弱點(diǎn)是過電壓、過電流的承受能力差。所以應(yīng)采取相應(yīng)的保護(hù)措施。 2.3.1晶閘管的過電壓保護(hù)正常工作時(shí)，晶閘管承受的最大峰值電壓um如表2-2所示，超過此峰值的電壓即為過電壓。若以過電壓保護(hù)裝置的部位來分，有交流側(cè)保護(hù)和直流側(cè)保護(hù)兩種抑制暫態(tài)電壓的方法。（1）交流側(cè)過電壓保護(hù)有三種方法：采用避雷器、

14、rc過電壓抑制電路和非性性元件。避雷器用以保護(hù)由大氣雷擊所產(chǎn)生的過電壓，主要用于保護(hù)變壓器。因這種過電壓能量較大，持續(xù)時(shí)間也較長(zhǎng)，一般采用閥型避雷器。rc過電壓抑制電路通常并聯(lián)在變壓器次級(jí)（元件側(cè)），以吸收變壓器鐵心磁場(chǎng)釋放的能量，并把它轉(zhuǎn)換為電容器的電場(chǎng)能而儲(chǔ)存起來。串聯(lián)電阻是為了在能量轉(zhuǎn)換過程中消耗一部分能量并且抑制rc回路可能產(chǎn)生的振蕩。當(dāng)整流器容量較大時(shí)，rc電路也可接在變壓器的電源側(cè)，如圖2-2所示。（a） （b） （c） 圖2-2 阻容過電壓保護(hù)電路的接法 單相整流電路rc參數(shù)的計(jì)算公式為 （2-11）電容ca的耐壓 （2-12） （2-13）電阻ra的功率為 （2-14） （2-

15、15）式中:變壓器每相平均計(jì)算容量（va）； 變壓器次級(jí)相電壓有效值（v）； 勵(lì)磁電流百分?jǐn)?shù)，當(dāng)小于幾百伏安時(shí)，當(dāng)伏安時(shí)，； 變壓器的短路比，當(dāng)變壓器容量為101000 kva時(shí)， ； 當(dāng)ra正常工作時(shí)電流，電壓的有效值。上述和值的計(jì)算公式（2-11）和（2-12）是依單相條件推導(dǎo)得出的，對(duì)于三相電路，變壓器次級(jí)繞組的接法可以與rc吸收電路的接法相同，也可以不同。實(shí)用中也可按式（2-11）和（2-12）進(jìn)行近似計(jì)算。只是在不同接法時(shí)，和的數(shù)值應(yīng)按表2-2進(jìn)行相應(yīng)換算。 設(shè)計(jì)方案中，采用三角形接法的阻容保護(hù)裝置以減少電容量，阻容保護(hù)元件的參數(shù)計(jì)算如下：變壓器每平均計(jì)算容量為 電容器的計(jì)算,因阻容

16、保護(hù)為三角形接法，為星形接法計(jì)算值的1/3，可得 電容器的耐壓值為 取350v取用400v，選擇cjz型交流密封紙介電容。電阻值的計(jì)算。因?yàn)槭侨切谓臃?，由表可得，ra應(yīng)為星形接法時(shí)的3倍，得 取10故選用被釉繞線電阻。（2）直流側(cè)過電壓保護(hù)。整流器直流側(cè)斷開時(shí)，如出現(xiàn)直流側(cè)快速開關(guān)斷開或橋臂快速熔斷等情況，則也會(huì)在a、b之間產(chǎn)生過電壓，如圖2-3所示。前者因變壓器儲(chǔ)能的釋放產(chǎn)生過電壓，后者則由于直流電抗器儲(chǔ)能的釋放產(chǎn)生過電壓，都可使晶閘管元件損壞。原則上直流側(cè)保護(hù)可以采取與交流側(cè)保護(hù)相同的方法，主要有阻容保護(hù)、非線性元件抑制和晶閘管泄能保護(hù)。因?yàn)橹绷鱾?cè)阻容保護(hù)會(huì)使系統(tǒng)的快速性達(dá)不到要圖2-3

17、 直流側(cè)快速開關(guān)斷開或快速熔斷引起的過電壓求，且能量損耗較大，所以常采用非線性元件抑制直流側(cè)過電壓。（3）晶閘管換相過電壓的保護(hù)。通常在晶閘管兩端并聯(lián)rc電路，如圖2-4所示。圖2-4 換相過電壓保護(hù)電路圖2-4（a）為常用電路，多用于中小容量整流電路。串聯(lián)電阻r的作用一是阻尼lc回路的振蕩，二是限制晶閘管開通瞬間的損耗且可減小電流上升率di/dt。圖2-4（b）為分級(jí)線路，適用于較大容量元件的保護(hù)。圖2-4（c）為整流式阻容保護(hù)，它不會(huì)使晶閘管di/dt增大，但線路復(fù)雜，使用元件多，故不常用。實(shí)際應(yīng)用中，r、c的值可按經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)選取，如表2-3所示。表2-3 與晶閘管并聯(lián)的阻容電路經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)2.

18、3.2晶閘管的過電流保護(hù)變流裝置發(fā)生過電流的原因歸納起來有如下幾方面：外部短路，如直流輸出端發(fā)生短路；內(nèi)部短路，如整流橋主臂中某一元件被擊穿而發(fā)生的短路；可逆系統(tǒng)中產(chǎn)生換流失敗和環(huán)流過大；生產(chǎn)機(jī)械發(fā)生過載或堵轉(zhuǎn)等。晶閘管變流裝置可能采用的過流保護(hù)措施有交流斷路器、進(jìn)線電抗器、靈敏過電流繼電器、短路器、電流反饋控制電路、直流快速開關(guān)及快速熔斷器等，現(xiàn)以快速熔斷器為例作簡(jiǎn)要說明?？焖偃蹟嗥鳎ê?jiǎn)稱快熔）是一種最簡(jiǎn)單、有效而應(yīng)用最普通的過電流保護(hù)元件，其斷流時(shí)間一般小于10ms?？烊鄣倪x用原則如下：快熔額定電壓不小于線路正常工作電壓的方均根值；快熔的額定電流應(yīng)按它所保護(hù)的元件實(shí)際流過的電流（方均根值）

19、來選擇，一般可按下式計(jì)算： (a)式中：電流裕度系數(shù)，取； 環(huán)境溫度系數(shù)，取； 實(shí)際流過快速熔斷器的電流有效值?？烊鄣陌惭b接入方式與特點(diǎn)如表2-4所示，系數(shù)kc值見表2-5。表2-4 熔斷器接入方式與特點(diǎn)快熔有一定的允許通過的能量值，元件也具有承受一定產(chǎn)值的能力。為了使快熔能可靠地保護(hù)元件，要求快熔的值在任何情況下都小于元件的值。其關(guān)系為 表2-5 整流電路形式與系數(shù)kc的關(guān)系式中：快熔的允許能量值，可由產(chǎn)品說明書中查得； 元件的浪涌峰值電流的有效值，可由元件手冊(cè)中查得； t元件承受浪涌電流的半周時(shí)間，在50 hz情況下。在設(shè)計(jì)電路中，已知晶閘管類型為晶閘管為kp300型，直流輸出電流為a，交

20、流電壓為380 v，計(jì)算橋臂中與晶閘管串聯(lián)的快熔參數(shù)如下：因工作時(shí)電壓為380v,取,流過快熔的電流有效值為 快熔的額定電流計(jì)算 ,選取從有關(guān)手冊(cè)中查知rs3型500v/300a快熔的kp300型晶閘管的浪涌電流值其有效值為.所以，故， 關(guān)系成立，選用rs3型500v/300a快熔。2.3.3電流上升率、電壓上升率的限制（1）電流上升率di/dt的限制。產(chǎn)生di/dt 過大的可能原因有：在晶閘管換相過程中對(duì)導(dǎo)通元件產(chǎn)生的di/dt ，圖2-5所示為限制di/dt過大的措施。 圖2-5 限制di/dt過大的措施由于晶閘管在換相過程中相當(dāng)于交流側(cè)線電壓短路，因交流側(cè)阻容保護(hù)的電容放電造成di/dt

21、 過大；晶閘管換相時(shí)因直流側(cè)整流電壓突然增高，對(duì)阻容保護(hù)電容進(jìn)行充電造成 di/dt過大；與晶閘管并聯(lián)的阻容保護(hù)電容在元件導(dǎo)通瞬間釋放儲(chǔ)能造成di/dt過大。在晶閘管陽(yáng)極回路串入電感l(wèi)s，ls的數(shù)值可用圖2-6所示的換相過程等效電路來計(jì)算。該圖中，設(shè)已觸發(fā)v2而v1尚未關(guān)斷，u為交流電源線電壓，由圖2-6可得圖2-6 等效電路 (v)(h)式中： um交流電壓u的峰值（v）； didt晶閘管通態(tài)電流臨界上升率。（2）電壓上升率du/dt的限制。對(duì)于交流側(cè)產(chǎn)生的du/dt，可采用帶有整流變壓器和交流側(cè)阻容保護(hù)的變流裝置，如圖2-2所示。變壓器漏感l(wèi)t和交流側(cè)rc吸收電路組成了濾波環(huán)節(jié)，使由交流電

22、網(wǎng)侵入的前沿陡、幅值大的過電壓有較大衰減，并使作用于晶閘管的正向電壓上升率du/dt大為減小。在無整流變壓器供電的情況下，則應(yīng)在電源輸入端串聯(lián)在數(shù)值上相當(dāng)于變壓器漏感的進(jìn)線電感l(wèi)t（如圖2-7所示），以抑制du/dt ，同時(shí)還可起到限制短路電流的作用。圖2-7 串入進(jìn)線電感限制對(duì)進(jìn)線電感l(wèi)t可進(jìn)行如下近似計(jì)算： 式中： 交流側(cè)的相電壓和相電流； f電源頻率； 與晶閘管裝置容量相等的整流變壓器的短路比。應(yīng)當(dāng)指出，目前晶閘管保護(hù)裝置的參數(shù)定量計(jì)算還缺乏成熟和統(tǒng)一的方法，有待于進(jìn)一步科學(xué)實(shí)驗(yàn)和論證，讀者應(yīng)隨時(shí)參閱廠家產(chǎn)品說明并參照最近同類產(chǎn)品的參數(shù)來選取。3諧波分析3.1諧波分析3.1.1網(wǎng)測(cè)電流的

23、諧波分析依靠改變觸發(fā)角的相控整流裝置的輸入電流通常是非正弦的。以常用的三相橋式全控整流電路為例，大電感負(fù)載時(shí)，網(wǎng)側(cè)交流電流為正負(fù)對(duì)稱的矩形波，設(shè)負(fù)載電流為，的波形圖如圖3-1所示。圖3-1 三相橋式全控整流電路網(wǎng)側(cè)電流波形以函數(shù)表示為:式中k=0,1,2。若將坐標(biāo)原點(diǎn)右移/6+,則:式中k=0,1,2周期函數(shù)i(t)可進(jìn)行傅里葉級(jí)數(shù)展開: 其中：代入上式計(jì)算故 可見，網(wǎng)側(cè)電流除基波成分之外,還含有5、7、11、13、17等高次諧波,其幅值與諧波次數(shù)成反比,因此,相橋式全控整流電路相當(dāng)于一個(gè)包含高次諧波的電流諧波源。3.1.2諧波分析小結(jié)以上分析可知三相橋式全控整流電路對(duì)于網(wǎng)側(cè)相當(dāng)于一個(gè)包含高次諧波的電流諧波源。這些諧波電流一方面將引起電網(wǎng)的諧波損耗,另一方面其在傳輸線上流動(dòng)時(shí)將引起傳導(dǎo)和射頻干擾,造成對(duì)它敏感的電子儀器和設(shè)備