臨時固結(jié)設(shè)計計算書1.3

1、臨時固結(jié)設(shè)計計算書1.臨時固結(jié)設(shè)計在懸臂澆注施工過程中，為保證“T”形結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，在橋墩頂面（0#塊梁底）設(shè)置10個1.0m（寬）X2.0m （長）的臨時支墩（見圖1）,臨時支墩采用標(biāo)號C4 0的混凝土塊, 每個臨時支墩內(nèi)部配置28鋼筋2 6根，鋼筋錨入墩柱及0#節(jié)段各lm,同時主墩0#節(jié)段底 板位置鋪設(shè) 16 1 00mm鋼筋補強。臨時支座中心距離橋墩中心縱向距離2nu3 臨時固結(jié)的強度檢算連續(xù)梁兩端混凝土澆注不平衡重不超過5 Oto3.2材料參數(shù)鋼筋：28： A=6 15mm2,計算最大應(yīng)力o = 3 6 OMP a混凝C40：軸心受壓強度設(shè)計值19. IMPao圖2臨時固結(jié)受力圖例僦額

2、1計算圖式山于主要分析臨時固結(jié)處的支反力，因而將梁體部分視為剛體I算圖式如圖A1所示。 圖中Rl , R2為梁體所受到的支反力，向上為正。S A1 支反力計算模型2.梁上荷載估算梁上荷載主要包括梁體自重、梁上的掛藍(lán)、施工人員及機具等重量。梁體自重：0#節(jié)段重量 G0=(14517) /2= 7 2 5 8 .5KN1#節(jié)段重量Gl = 58 I OKN2#節(jié)段重量G 2 =49 9 4.75KN3#節(jié)段重量G 3 = 4 9 76. 2 5KN4 #節(jié)段重量G4=5207.75KN5#節(jié)段重量G 5 =5 0 1 8 . 25KN6 #節(jié)段重量G6 = 4849KN7#節(jié)段重量G7= 4 7

3、0 25KN8 #節(jié)段重量G8=4 56 5 KN9 #節(jié)段重量G9=44 6 1K N10#節(jié)段盪量G 1 0 = 43 2 675KN11#節(jié)段重量Gll=4 204. 5 KN12#節(jié)段車量G1 2=2326KN13#節(jié)段車量G13 = 290 8.5KN中跨合攏段重量 G中跨合攏= 16 167 5KN最大雙懸臂狀態(tài)下，梁上的自重為:67 2 2 5.5X2二1 344 5 1 kN梁上的掛藍(lán)荷載（按每個掛藍(lán)1 8 0 0戀計）估算為：2 X1800 kN=3 6 00 kN施工人員及機具總重估算為：1 0 0 0 kN其中，梁上的掛藍(lán)荷載和施工人員及機具荷載按移動荷載考慮。3-最不利

4、支反力RlfR2的計算3 -1梁的自重荷載按平均分配計算倆端混凝土澆注不平衡重另訃）梁的自重荷載所產(chǎn)生的支反力R“= 1 344 5 1/2 =67225. 5 kN(T)R 2-1=134451/2=67225. 5 kN(T )3.2梁上移動荷載所產(chǎn)生的支反力估算a）當(dāng)為對稱作用時：RI-2=( 3 6 00+ 1 000)/ 2 = 4 600/ 2 = 2 30 0k N (個)Rx =(360 0 +1000)/2=460 0 / 2=230 0 kN (T)b）當(dāng)為不對稱作用時本次臨時錨固按照最大不平衡荷載50T計算，以作用在懸臂梁的頂端為最危險，則可以假設(shè) 最大不平衡荷載作用在最

5、右端。假設(shè)只在一端作用一個集中力（如圖A2所示）：P= 1 . 3* 180 0 +1 0 0 + 500=2940 kN（ 1 .3為沖擊系數(shù)，其中考慮了一端掛藍(lán)墜落的極端悄況和人員機具的偏載（設(shè)為100 kN）以及兩端梁體混凝土澆注不平衡重2 00 kN ）。最大不平衡彎矩為M二29 4 0*59二173 4 60KN6W& F門K亍/;亍士心心小小W嚴(yán)冊SA2支反力計算模型則最大不平衡載引起的支反力為& =-2940 X (61-2)/4= 一 4 3365 kN ( I )R=- =2940X (61+2)/4 = 4 6 30 5 kN ( f )其中4(m)為兩個臨時支座受力點之間

6、的縱向距離。3.3最不利支反力當(dāng)梁上最大不平衡荷載50T作用在右端時(假設(shè)偏向右側(cè))& 二二 RM +R二6722 5. 5+ ( 4 3 3 6 5)二-23860. 5kN ( )R2 =R2-I +R：二 67225. 5+46305二 11 3 5 30. 5kN ( t )綜合上述悄況，臨時固結(jié)左側(cè)支座受拉力大小為2 3 8 60. 5 kX, III 28鋼筋承受。臨時 固結(jié)右邊側(cè)支座受圧力大小為11353 0.5kN,山右側(cè)混凝土支座承受。融土支墩抗壓強度混凝土的壓應(yīng)力 1 135 30.5x 1037V(5x2000 x 1000) = 1135MPa I 9. 1 MPa計算

7、中未計螺紋鋼和永久支座分擔(dān)一部分壓力等有利因素，因此，混凝土支墩強度滿 足安全性要求。抵抗不平衡彎矩能力檢算單根28螺紋鋼筋的極限抗拉(壓)力：360X 6 1 5=22 1.4 k N6Wx 28 = 825.3mm橋墩一側(cè)共1 3 0根(只計最外側(cè)2排的鋼筋)螺紋鋼筋能夠抵抗的最大不平衡彎矩是:Nmax=2 2 1.4X 1 3 0 X4 = 287 8 2K N安全系數(shù)為 n=28782 / 6524. 5=4. 4驗算錨固長度(1)混凝土強度等級C40(2)鋼筋為28 mm HR3400螺紋鋼計算:(1)當(dāng)充分利用鋼筋抗拉強度時，受拉拔鋼筋的錨固長度應(yīng)按下列公式計算:式中L,受拉鋼筋的基本錨固長度；4 HRE400鋼筋