利用熱量法和實際焓降法

1、2、利用熱量法和實際始降法、做功能力法等計算熱電廠的分項經(jīng)濟指標；某電廠裝有c25 4.9/0.49型單抽汽供熱式機組，p0=4.9mpa, t0470 c, ho=3363.6kj/kg , s=6.8929kj / kg k .采暖調(diào)節(jié)抽汽壓力ph =0.49 mpa ,實際抽汽比給hh =2914.1 kj/kg ,回水比始 hh=335.29kj/kg (80c),回水率 =100%, hs =0.97,抽汽流量 6=70000 kg/h。實際排汽比給hc =2552.6 kj/kg ,凝結水比始 h；=119.4kj/kg。 b b p=0.88, mg m g=0.98。采暖熱負荷

2、年利用 小時；=4400h,ten=298.15k。解1.汽輪機的新汽耗量d。和熱電廠總熱耗量qtp 忽略其他給水回熱抽汽，由功率平衡式求其汽耗量do。do13600 peho hh mgdc hhhc13363.6-2914.13600 250000.98-dc 2914.12552.6204308.6-0.8dc kg/h抽汽量 dh do dc=70000kg/h所以 dc=74615.9kg/hdo=144616kg/h不計散熱時，給水比給hfw為,1h fwdhhh dchcdo144616223.9 kj / kg70000 335.29 74615.9 119.4不計鍋爐排污和工

3、質(zhì)損失時熱電廠總熱耗量qtp為qtpd。hehfw10610.88 106144616 3363.6-223.9516gj/h2、tp、供熱量qhqhdh hh hh 10 6_-670000 2914.1-335.29 10熱用戶的用熱量180.5 gj/hq q qh hs 180.5 0.97 175.1 gj/h3600pe qh qtp3600 25000 180.5 106 516 1060.5242278h0-hh mg hh278 3363.6-2914.1 0.98 2914.1-335.2947.49 kw?h/gj3、熱電廠的分項熱經(jīng)濟性指標按熱量法計qtphdh hh

4、hhb 10670000 2914.1-335.29 . 0.88 106205.13 gj/h分配至發(fā)電方面熱耗qtpeqtp qtph516-205.13310.87 gj/h(1)發(fā)電方面熱經(jīng)濟性指標發(fā)電熱效率 tpe3600pe qtpe 3600 25000 310.87 106 0.2895發(fā)電熱耗率 qtp e3600 tpe 3600 0.2895 12435.23 kj / kw?h發(fā)電標準煤耗率 b：pe 0.123 tpe 0.123/0.2895 0.4249 kg 標煤 / kw ?h(2)供熱方面熱經(jīng)濟性指標供熱熱效率 tphq/qph175.1 205.13 0.

5、8536供熱標準煤耗率 bsp h 34.1/ tp h34.1/0.8536 39.95 kg 標煤 /gj按實際始降法按實際始降法分配的qtph、qtpe為dh hh hcqtph h h-qtpdo h0 hc70000 2914.1-2552.6144616 3363.6-2552.6111.33gj/hqtpe qtp qtph516 111.33 404.67 gj/h(1)發(fā)電方面熱經(jīng)濟性指標tpe3600pe qtpe 3600 25000. 404.67 106 0.2224qtpe3600 tpe 3600 0.2224 16187.05 kj / kw?hb；p e 0.

6、123 tp e0.123/0.2224 0.5531 kg 標煤 / kw ?h(2)供熱方面熱經(jīng)濟性指標tph q qtp h 175.1 111.33 1.5728由于分配的qtph 1。b：ph34.1/ tph34.1/1.5728 21.68 kg 標煤 / kw ?h按做功能力法按做功能力法分配的qtph、qtpe為qtphdhehdh -tensp do hotensop70000 2914.1-298.15 7.1800 516 144616 3363.6-298.15 6.8929147.62 gj/hqtpe qtp qtph 516 147.62 368.38 gj/h

7、(1)發(fā)電方面熱經(jīng)濟性指標tde 3600p qtpe 3600 25000 368.38 106 0.2443ip ee p eqtpe 3600. tpe 3600 0.2443 14736 kj / kw?hbspe0.123 tpe 0.1230.2443 0.5035 kg 標煤 / kw?h(2)供熱方面熱經(jīng)濟性指標tph q qtph175.1 147.62 1.1862由于分配的qtph仍小于qh值，故tph仍小于1,但所分配的qtph值比按實際始降法分配的大(147.62111.33),故其tph小于按實際始降法的tph值bsph34.1/ tph 34.11.1862 28

8、.75 kg 標煤 / kw ?h(3)結果指標單 位熱量法做功能力法實際始降法發(fā)電方圓tp(e)%28.9524.4322.24qtp(e)gj /h310.87368.38404.67np (e)kg / kw ? h0.42490.50350.5531供熱方面tp (h)%85.36118.62157.28qtp(h)gj/h205.13147.62111.33hp(h)kg/gj39.9528.7521.68(1)由表中具體數(shù)值可見，按熱量法分配的qtp(e)、bt；值是三種分配方法中最小者,即將熱電聯(lián)產(chǎn)節(jié)約燃料的好處全歸于發(fā)電方面。而按實際始降法分配的qtp(h)、bh)值是三種分配

9、方法中最小的，即將熱電聯(lián)產(chǎn)節(jié)約燃料的好處全歸于供熱方面。上述兩種分配方法是兩個極端。按做功能力法分配的qq 一心值居中，相應地，它的bs,、j環(huán)值也居中。qtp (e)tp(h)btp(e)up(h)(2)若由熱電廠的鍋爐直接對外供熱，是分產(chǎn)供熱性質(zhì)，按熱量法求得其標準煤耗率bts(h) b =4l 39.95kg標煤/gj ,可見，按熱量法分配 qtp時，熱電聯(lián)產(chǎn)減少八, q 0.8536pqtp(h)、點h)值恰好與分產(chǎn)供熱了冷源損失的熱經(jīng)濟效益，供熱方面完全沒有分攤到，故其中時一樣，僅得到了供熱集中的好處。即以熱電廠的高效率鍋爐取代低效率分散供暖小鍋爐的 好處。(3)按熱量法算得的tp)

10、值遠高于相同參數(shù)時朗肯循環(huán)熱效率 ;。h0 hc3363.6 2552.6r 0.25 0.2895 (熱量法時端)值)h0 hc3363.6 119.4tp(e)(4)按做功能力法、實際始降法計算的tp(h)值大于100%,這是因為所分攤的q值 tp(h)分別為147.62、111.33gj/h ,均小于供熱量 q值175.1 gj/h得緣故。實際始降法是將熱電tp(h)值 1.1862。聯(lián)產(chǎn)節(jié)約燃料的好處，全歸于供熱方面，所分攤的qtp(h)值111.33gj/h是三法中最小者，故其 小、值為1.5728,它高于q 1%值居中的做功能力法的 tp (h)tp( h)3.計算熱電聯(lián)產(chǎn)與熱電分

11、產(chǎn)節(jié)省的燃料量與熱電分產(chǎn)相比，設代替電站凝汽式機組的初參數(shù)和g均與前者相同，并取u 6000 h ,分產(chǎn)供熱hccp 2552.6kj/kg , hccp 119.4kj/kg ,其設備利用小時數(shù)的 bd pd 0.75 0.960.72 。1.供熱集中的全年節(jié)約標煤量b；b；34.1qh uh hs bdp 1031 0.88 10 334.1 180.5 4400 0.97 0.725710.52 t標煤/a2.聯(lián)產(chǎn)發(fā)電的全年節(jié)約標煤量b；代替電站/hc(cp)h0hc( cp)3363.63363.6 119.42552.60.25供熱機組凝汽流電發(fā)電的ic 旦上 3363.6 2552.6 0.25h0 hc 3363.6 119.4whawa且 47.49 180.5 4400 0.2514pe u25000 6000代入下式得b：3ah工i工工 b p m gicx ic i100.123 47.49 180.5 440