便橋施工方案和計(jì)算書

1、 鋼便橋設(shè)計(jì)施工方案編制 審核 2014年7月23日目錄一、 鋼便橋設(shè)計(jì)概況.1二、 鋼便橋架設(shè)施工.4三、 鋼便橋受力計(jì)算.5四、 鋼便橋的拆除方案16五、 鋼便橋施工安全應(yīng)急預(yù)案16六、 安全保證措施18七、 人員、材料、機(jī)械設(shè)備投入一覽表20 便橋施工方案和計(jì)算書一、 鋼便橋設(shè)計(jì)概況本鋼便橋?yàn)檩p型鋼便橋，連接兩邊岸邊，用于村民出行、小噸位車輛運(yùn)輸。其設(shè)計(jì)荷載采用公路-級(jí)汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值。查公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范知，其后輪重力標(biāo)準(zhǔn)值為2*140KN，設(shè)計(jì)值按2*10KN計(jì)算。鋼便橋布置分述如下：（一）、鋼便橋布設(shè) 鋼便橋采用52910mm的鋼管樁作支承樁。鋼管樁的布置15m及30m跨度，共5跨

2、，全長(zhǎng)120m。橋墩設(shè)縱橫向群樁6根,樁中心間距2.5米。鋼管樁頂縱向連接采用兩根2I30b工字鋼,橫向主橫梁中心位連接采用一根2I30b工字鋼，長(zhǎng)度4.0米。在2I30b工字鋼頂縱向布設(shè)12組貝雷片，貝雷片中心間距1.25米。貝雷片頂橫向均布25b工字鋼，間距0.25米。25b工字鋼頂滿鋪一公分厚鋼板。具體見(jiàn)附圖。（二）、鋼管樁樁基施工鋼管樁采用汽車吊配振動(dòng)錘進(jìn)行打設(shè)。1、振動(dòng)錘的選擇。（1）、振動(dòng)錘應(yīng)具有必要的起振力P0P00.6FF-樁土之間摩阻力，根據(jù)便橋計(jì)算書，F(xiàn)按400KN考慮。則P0240KN（2）振動(dòng)體系應(yīng)具有必要的振幅 振動(dòng)沉樁時(shí)，只有當(dāng)振動(dòng)錘使樁發(fā)生振動(dòng)的必要振幅A0使振動(dòng)

3、力大于樁周土的瞬間全部彈性壓力，并使樁端處產(chǎn)生大于樁端地基的某種破壞力時(shí)，樁才能下沉。A0= 0.8N+1A0=N/12.5N-標(biāo)準(zhǔn)貫入擊數(shù)。按上兩式計(jì)算取平均值，即可求出A0 值。樁下沉所必須的振幅為715mm。（3）振動(dòng)錘應(yīng)具的必要頻率振動(dòng)沉樁時(shí)，只有當(dāng)振動(dòng)錘的頻率n大于自重作用下樁能夠自由下沉?xí)r振動(dòng)頻率n0時(shí)，樁才能沉入預(yù)定的設(shè)計(jì)標(biāo)高。（4）振動(dòng)錘應(yīng)具有必要的偏心力矩振動(dòng)錘的偏心力矩KA0相當(dāng)于沖擊錘的垂參數(shù)。因此，偏心力矩愈大，就愈能將更重的樁沉入至更硬的土層中去。必要的偏心力矩KA0=A0（QB+GP）（KN.cm）A0-振動(dòng)錘的必要振幅，如前所述；QB-振動(dòng)錘重量，本工程按60KN

4、。GP-樁的重量，本工程最長(zhǎng)樁重70KN。（5）振動(dòng)體系應(yīng)具有必要的重量QB+GP振動(dòng)沉樁時(shí)，振動(dòng)體系必須具有克服樁尖處土層阻力的必要的重量。（6）振動(dòng)錘應(yīng)具有必要的振動(dòng)力FVFV=0.04n2M (KN)另外，在選定振動(dòng)錘時(shí)，還應(yīng)根據(jù)樁徑與長(zhǎng)度，考慮一定時(shí)間完成的打入為宜。2、振動(dòng)沉樁施工要點(diǎn)（1）振動(dòng)錘：選擇45KW振動(dòng)錘。（2）接樁：鋼管樁的連接采用接頭對(duì)接焊及外拼板焊接連接，外拼板均勻布置6塊，管樁對(duì)接時(shí)要保證管口平整、密貼、順直。焊條采用國(guó)產(chǎn)J502，焊縫厚度應(yīng)滿足要求。應(yīng)嚴(yán)格控制焊接質(zhì)量，焊接強(qiáng)度不小于主材強(qiáng)度。鋼管樁對(duì)接必須順直。（3）開(kāi)始沉樁時(shí)宜用自重下沉，待樁身有足夠穩(wěn)定性后

5、，再采用振動(dòng)下沉。（4）樁帽或夾樁器必須夾緊樁頭，以免滑動(dòng)降低沉樁效率、損壞機(jī)具。（5）夾樁器及樁頭應(yīng)有足夠夾持面積，以免損壞樁頭。（6）沉樁過(guò)程中應(yīng)控制振動(dòng)錘連續(xù)作業(yè)時(shí)間，以免因時(shí)間過(guò)長(zhǎng)而造成振動(dòng)錘損壞。（7）每根樁的沉樁作業(yè)，須一次完成，不可中途停頓過(guò)久，以免土的摩阻力恢復(fù)，繼續(xù)下沉困難。3、停錘控制標(biāo)準(zhǔn)振動(dòng)沉樁的停錘標(biāo)準(zhǔn)，應(yīng)以樁尖標(biāo)高控制為主，以最終貫入度作為校核。如果樁尖已達(dá)標(biāo)高而最終貫入度相差較大時(shí)，則應(yīng)查明原因，研究后另行確定。采用樁尖標(biāo)高和貫入度雙控的方法作為確定停錘標(biāo)準(zhǔn)。本工程最終貫入度（最后連續(xù)三次振錘一分鐘）按3cm/min控制或通過(guò)試樁確定貫入度控制標(biāo)準(zhǔn)。4、出現(xiàn)異常情況

6、的處理。 振動(dòng)沉樁過(guò)程中，出現(xiàn)樁的偏移、傾斜或回彈（嚴(yán)重時(shí)），以及其他不正常情況時(shí)，均應(yīng)暫停，并查明原因，采取措施方可繼續(xù)沉樁。5、測(cè)量控制 根據(jù)坐標(biāo)定出樁基的縱橫中心線。施工中測(cè)量控制應(yīng)注意下述幾點(diǎn)：（1） 打一根樁復(fù)核一根，做好測(cè)量記錄。（2） 測(cè)量人員應(yīng)對(duì)樁的就位，垂直度和打設(shè)標(biāo)高進(jìn)行監(jiān)測(cè)，確保施工精度。（3） 沉樁完成后，測(cè)量人員應(yīng)根據(jù)輪線測(cè)出樁的平面偏位值，認(rèn)真做好記錄。便橋打樁施工測(cè)量工作內(nèi)容：a、樁位測(cè)量；b、垂直度測(cè)量；c、貫入度觀測(cè)。（4） 貝雷桁架定位測(cè)量及復(fù)測(cè)。（5） 貝雷架撓度觀測(cè)。6、沉樁容許偏差垂直度：1%。樁位：縱橋向40mm，橫橋向50mm 。7、結(jié)合本便橋的地

7、質(zhì)情況(據(jù)當(dāng)?shù)厝丝谑?，又加上本便橋所處地理位置特殊，易受山洪沖撞。如果用振動(dòng)沉樁不能到達(dá)有效深度時(shí)，須采用水下砼澆筑來(lái)固定樁管。 (1) 用鋼板制作圍堰，使整個(gè)墩臺(tái)連成一體，形成一個(gè)橫5米、縱4米、高5米墩基進(jìn)行水下澆注混凝土。墩基橫向兩端呈半圓形，減少水阻力，橫向下游方向每根立柱需兩條2I30b工字鋼斜撐加固。 二、 鋼便橋架設(shè)施工 （一）、鋼便橋的架設(shè)1、鋼樁的打入應(yīng)在同一直線上，鋼管樁打入后，由測(cè)量人員測(cè)出鋼管樁頂標(biāo)高，割去多余的鋼管樁，并在鋼管樁上割槽，槽的大小應(yīng)比2I30寬度寬23cm。工字鋼底與管樁接觸處應(yīng)焊接，同時(shí)應(yīng)采用開(kāi)槽割除的鋼管加工成10cm寬（長(zhǎng)度根據(jù)需要定）加勁環(huán)板把

8、工字鋼與鋼管焊接定位，每根鋼樁焊四塊加勁環(huán)板。在鋼管樁的槽口上便橋縱向各架設(shè)4米長(zhǎng)2I30工字鋼后主橫梁橫向中心線安裝4米長(zhǎng)2I30工字鋼并焊接滿焊接觸位。 2、主橫梁2I30b工字鋼架設(shè)好后，在工字鋼橫梁上縱橋向設(shè)12組貝雷片，貝雷片橫橋向間距1.25m。貝雷片與2I30b工字鋼之間采用槽鋼10固定。3、貝雷片頂順橋向按0.25米的間距均布I25b。4、I25工字鋼頂橫橋向滿鋪一公分鋼板，接觸位滿焊。便橋搭設(shè)完畢后，設(shè)置安全護(hù)欄，護(hù)欄高度為0.9-1.2m為宜，立桿的間距為2m，立桿焊接在工字鋼上，立桿采用10槽鋼,扶手采用483.5mm鋼管，設(shè)置兩道。三、鋼便橋受力計(jì)算（一）、便橋結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)介

9、便橋結(jié)構(gòu)見(jiàn)附圖，便橋采用鋼管樁群樁基礎(chǔ)，采用6根直徑為529mm的鋼管樁組成，鋼管樁頂縱向連接采用兩根2I30b工字鋼,橫向主橫梁中心位連接采用二根2I30b工字鋼，長(zhǎng)度4.0米，橫梁上縱橋向布置兩組150cm高裝配式貝雷桁架主梁，每組兩片貝雷桁架采用45cm寬花架連接。貝雷桁架上橫鋪25b工字鋼分布梁，貝雷桁架與分布粱全部采用U型扣固定，分布梁間距為25cm，I25工字鋼頂橫橋向滿鋪一公分鋼板。橋臺(tái)利用舊橋橋臺(tái)。（二）、480cm寬便橋各主要部件的應(yīng)力計(jì)算便橋受力計(jì)算采用50T的重車進(jìn)行驗(yàn)算，前輪每個(gè)取5T，每個(gè)后輪每個(gè)取20T，取后輪進(jìn)行驗(yàn)算，在便橋橫橋向分布如下，取最不利位置：各主要部位

10、受力，從下到上計(jì)算如下：1、貝雷桁架縱梁受力計(jì)算根據(jù)下面對(duì)橫向分布30b工字鋼梁的受力計(jì)算可以得知，兩組貝雷桁架中的外側(cè)貝雷片總有一片承受上拔力，貝雷片的受力極不均勻，取受豎直向下的最大荷載計(jì)算，單片貝雷架承受的最大荷載為10256.18，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，貝雷架的跨中彎矩最大值Mmax=10.2612/4=30.78t.m，單片貝雷片容許彎矩為78.8 t.m,所以貝雷桁架縱梁的受力能滿足需要。注：貝雷片容許應(yīng)力取值，取自橋涵下冊(cè)。單片貝雷片的抗剪能力為24.5t，通過(guò)下面對(duì)橫向分布I30b工字鋼的受力計(jì)算知其最大支座反力為10256.18，兩個(gè)重輪，此時(shí)貝雷片相當(dāng)于在跨中作用10256.182

11、=20512.36Kg的集中力，顯然貝雷片的剪力等于20512.36Kg，小于限值24.5t，貝雷片抗剪能夠滿足要求。2、鋼管樁上橫梁受力計(jì)算橫梁支撐在鋼管樁上，其支點(diǎn)距離為250cm，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，其計(jì)算如下：先計(jì)算P的值：P=4m貝雷桁架重量及橋面系總重的1/8+后輪總重的1/6=約2000Kg+6666.7=8666.7Kg采用清華大學(xué)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器求得該梁的彎矩圖如下：最大彎矩Mmax數(shù)值為.75Kg.cmmax=1565.2Kg/cm2=156.5MPaf=215Mpa其抗剪能力不需計(jì)算，能夠滿足要求。3、30b分布梁受力計(jì)算 1)、抗彎應(yīng)力計(jì)算重車采用兩個(gè)后輪，每個(gè)后輪重20t，每

12、側(cè)分布寬度取為50cm，一側(cè)按作用在分布梁跨中時(shí)為分布梁跨中的最不利受力。分布線荷載q=10000/50=200Kg/cm。其計(jì)算如下：采用清華大學(xué)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器求得該梁的彎矩圖如下：跨中彎矩最大Mmax=74036.39Kgcm分布梁為30b工字鋼;所以橫梁的最大應(yīng)力max=295.9Kg/cm2=29.6Mpaf=215Mpa橫梁抗彎應(yīng)力能滿足規(guī)范要求。以上計(jì)算均為靜載受力時(shí)的應(yīng)力，考慮汽車荷載為動(dòng)載，查荷載規(guī)范知?jiǎng)恿ο禂?shù)為1.1，顯然，考慮動(dòng)載作用的最大應(yīng)力值近似等于上述計(jì)算的彎應(yīng)力乘以1.1，仍然小于規(guī)范要求的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。215Mpa。2）、抗剪能力計(jì)算采用清華大學(xué)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器求

13、得該梁的剪力圖如下：最大剪力為6361.61Kg，采用鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范4.1.2式計(jì)算工字鋼剪應(yīng)力：=，式中:V-計(jì)算截面沿腹板截面作用的剪力S-計(jì)算剪應(yīng)力處以上毛截面對(duì)中和輪的面積矩I-毛截面慣性矩tw-腹板厚度V=6361.61Kg S= 146.1cm3 I=2502cm4 tw=1.1cm=338.4Kg/cm2=33.8MPafv=125Mpa(鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范表3.4.1-1查得)，所以30b工字鋼抗剪能力滿足要求。3)、支座反力計(jì)算橫向分布I25b工字鋼的支點(diǎn)約束反力采用清華大學(xué)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算如下：（其中結(jié)點(diǎn)編號(hào)參照上述計(jì)算簡(jiǎn)圖）反力計(jì)算約束反力值 ( 乘子 = 1)- 結(jié)點(diǎn)約束

14、反力 合力 支 座 - - 結(jié) 點(diǎn) 水平 豎直 力矩 大小 角度 力矩- 2 0. -175. 0. 175. -90. 0. 3 0. 419. 0. 419. 90. 0. 5 0. 10256.1803 0. 10256.1803 90. 0. 7 0. -586. 0. 586. -90. 0. 8 0. 6647.66166 0. 6647.66166 90. 0. 9 0. 3638.39062 0. 3638.39062 90. 0.-由上述計(jì)算可知，外側(cè)貝雷片處的上拔力較大，為586.3Kg，需做好橫向分布梁與貝雷梁的卡扣連接工作，每根橫向分布梁與貝雷梁的外接觸點(diǎn)必須進(jìn)行卡扣連

15、接，每根橫向分布梁與貝雷梁連接兩處。4）、撓度計(jì)算采用清華大學(xué)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算的最大撓度為0.05cm，0.05/260=1/5200f=1/400，撓度計(jì)算能滿足要求。4、頂面滿鋪一公分鋼板橋面受力計(jì)算 1）、抗彎能力計(jì)算重車采用兩個(gè)后輪，每個(gè)后輪重20t，由于每側(cè)分布寬度為50cm，可以考慮作用在滿鋪一公分鋼板上面，在鋼板上的分布寬度(即輪壓順橋向長(zhǎng)度)取為20cm，其分布線荷載q=10000/3/20=166.7Kg/cm。其計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：采用清華大學(xué)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器求得該梁的彎矩圖如下：所以橋面一公分鋼板受力能滿足要求?？紤]動(dòng)載作用時(shí)的最大應(yīng)力值近似等于上述計(jì)算的彎應(yīng)力乘以1.1，ma

16、x=204.31.1=224.7，略大于215，根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范4.1.1，在主平面內(nèi)受彎的實(shí)腹構(gòu)件，考慮截面的塑性發(fā)展稀系數(shù)時(shí)，其抗彎強(qiáng)度需滿足下式要求：+f，本題只有繞y輪彎矩作用，查表5.2.1知，對(duì)開(kāi)口側(cè)=1.2,所以考慮截面的塑性發(fā)展時(shí)上面計(jì)算的應(yīng)力值需除以1.2，所以max=224.7/1.2=187.25MPaf=215Mpa，所以考慮截面塑性發(fā)展時(shí)，橋面滿鋪一公分鋼板受力是能夠滿足受力要求的。2）、一公分鋼板抗剪能力計(jì)算采用清華大學(xué)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器求得該梁的剪力圖如下：最大剪力為3006Kg，采用鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范4.1.2式計(jì)算鋼板剪應(yīng)力：=，V=3006Kg 輪的面積矩S2=

17、7.522.17=16.3cm3取S=16.3 cm3 I=83.4cm4 tw=1cm=588Kg/cm2=58.8MPa fv=125Mpa所以一公分鋼板抗剪能力滿足要求。3）、一公分鋼板支座反力計(jì)算鋼板的支點(diǎn)約束反力采用清華大學(xué)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算如下：（其中結(jié)點(diǎn)編號(hào)參照上述計(jì)算簡(jiǎn)圖） 結(jié)點(diǎn)約束反力 合力 支 座 - - 結(jié) 點(diǎn) 水平 豎直 力矩 大小 角度 力矩- 1 0. -251. 0. 251. -90. 0. 2 0. 1951.98090 0. 1951.98090 90. 0. 3 0. 1723.94940 0. 1723.94940 90. 0. 4 0. 2907.41

18、573 0. 2907.41573 90. 0. 5 0. 331. 0. 331. 90. 0.-由上述計(jì)算可知，鋼板上拔力只有251Kg，鋼板與I25b工字鋼之間只需點(diǎn)焊即滿足要求。（三）、4.5m寬便橋各主要部件的應(yīng)力計(jì)算便橋受力計(jì)算采用50T的重車進(jìn)行驗(yàn)算，前輪每個(gè)取5T，每個(gè)后輪取20T，取后輪進(jìn)行驗(yàn)算，在便橋橫橋向分布如下，取最不利位置：各主要部位受力，從下到上計(jì)算如下：1、貝雷桁架縱梁受力計(jì)算根據(jù)下面對(duì)橫向分布25b工字鋼梁的受力計(jì)算可以得知，貝雷桁架中的外側(cè)貝雷片有一片承受上拔力，貝雷片的受力是極不均勻的，取受豎直向下的最大荷載計(jì)算，單片貝雷架承受的最大荷載為11560Kg(見(jiàn)

19、后續(xù)計(jì)算)，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，貝雷架的跨中彎矩最大值Mmax=11.5611.2/4=2.37t.m，單片貝雷片容許彎矩為78.8 t.m,所以貝雷桁架縱梁的抗彎能力能滿足需要。注：貝雷片容許應(yīng)力取值，取自橋涵下冊(cè)。單片貝雷片的抗剪能力為24.5t，通過(guò)下面對(duì)橫向分布I25b工字鋼的受力計(jì)算知其最大支座反力為11560Kg，兩個(gè)重輪，此時(shí)貝雷片相當(dāng)于在跨中作用115602=23120Kg的集中力，顯然貝雷片的剪力等于23120Kg，小于該值24.5t，貝雷片抗剪能夠滿足要求。2、鋼管樁上橫梁受力計(jì)算橫梁支撐在鋼管樁上。按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，顯然其受力與便橋的基本一致，不需重新計(jì)算。3、30b分布梁受力計(jì)算

20、 1)、抗彎應(yīng)力計(jì)算重車采用兩個(gè)后輪，每個(gè)后輪重20t，每側(cè)分布寬度取為50cm，一側(cè)按作用在分布梁跨中時(shí)為分布梁跨中的最不利受力。分布線荷載q=10000/50=200Kg/cm。其計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)上述最不利位置計(jì)算簡(jiǎn)圖：采用清華大學(xué)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器求得該梁的彎矩圖如下：跨中彎矩最大Mmax=Kgcm分布梁為30b工字鋼;所以橫梁的最大應(yīng)力max=1198Kg/cm2=119.8Mpaf=215Mpa橫梁抗彎應(yīng)力能滿足規(guī)范要求。以上計(jì)算均為靜載受力時(shí)的應(yīng)力，考慮汽車荷載為動(dòng)載，查荷載規(guī)范知?jiǎng)恿ο禂?shù)為1.1，顯然，考慮動(dòng)載作用的最大應(yīng)力值近似等于上述計(jì)算的彎應(yīng)力乘以1.1，仍然小于規(guī)范要求的抗彎強(qiáng)度設(shè)

21、計(jì)值。215Mpa。2）、抗剪能力計(jì)算采用清華大學(xué)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器求得該梁的剪力圖如下：最大剪力為7971Kg，采用鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范4.1.2式計(jì)算工字鋼剪應(yīng)力：=，式中:V-計(jì)算截面沿腹板截面作用的剪力S-計(jì)算剪應(yīng)力處以上毛截面對(duì)中和輪的面積矩I-毛截面慣性矩tw-腹板厚度V=7971Kg S= 146.1cm3 I=2502cm4 tw=1.1cm=423.1Kg/cm2=42.3MPafv=125Mpa(鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范表3.4.1-1查得)，所以30b工字鋼抗剪能力滿足要求。3)、支座反力計(jì)算橫向分布I25b工字鋼的支點(diǎn)約束反力采用清華大學(xué)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算如下：（其中結(jié)點(diǎn)編號(hào)參照上述計(jì)算簡(jiǎn)

22、圖）反力計(jì)算約束反力值 ( 乘子 = 1)- 結(jié)點(diǎn)約束反力 合力 支 座 - - 結(jié) 點(diǎn) 水平 豎直 力矩 大小 角度 力矩- 2 0. -3. 0. 3. -90. 0. 3 0. 4. 0. 4. 90. 0. 4 0. -88. 0. 88. -90. 0. 5 0. 186. 0. 186. 90. 0. 6 0. -1717.51529 0. 1717.51529 -90. 0. 7 0. 3526.14520 0. 3526.14520 90. 0. 8 0. 3029.29782 0. 3029.29782 90. 0. 9 0. 10011.6417 0. 10011.6417

23、 90. 0. 10 0. 11559.7606 0. 11559.7606 90. 0. 11 0. -6429.47136 0. 6429.47136 -90. 0.-由上述計(jì)算可知，外側(cè)貝雷片處的上拔力較大，為6429Kg，需做好橫向分布梁與貝雷梁的卡扣連接工作，每根橫向分布梁與貝雷梁的外接觸點(diǎn)必須進(jìn)行卡扣連接。4）、撓度計(jì)算采用清華大學(xué)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算的最大撓度為0.2cm，0.2/255=1/1275f=1/400，撓度計(jì)算能滿足要求。4、頂面一公分鋼板橋面受力計(jì)算由于鋼板就分布間距與便橋完全一致，所以其受力計(jì)算也與便橋上鋼板受力計(jì)算完全一致，此處不再重復(fù)計(jì)算。四、鋼便橋的拆除方案

24、 鋼便橋要等到主線橋通車后才能拆除，拆除時(shí)采用履帶吊或浮吊進(jìn)行拆除，拆除的順序與安裝的順序相反，每跨依次拆除橋面一公分鋼、I25b工字鋼、貝雷桁架、鋼管樁頂面2I30b工字鋼、鋼管樁斜撐，然后利用吊機(jī)與振動(dòng)錘配合將便橋鋼管樁拔除。五、鋼便橋施工安全應(yīng)急預(yù)案為了更好地做好施工安全工作,建立健全各項(xiàng)安全管理制度和安全防護(hù)措施,確保施工全過(guò)程安全無(wú)事故,使各工序施工順利進(jìn)行,做到有章必循、違章必糾、管理有序、層層落實(shí),根據(jù)我部所承擔(dān)的施工任務(wù)和特點(diǎn)制定本施工安全應(yīng)急預(yù)案： 第一條 施工重大、特大安全事故應(yīng)急預(yù)案組織機(jī)構(gòu)組 長(zhǎng)： 李文忠副組長(zhǎng)： 胡佳信成 員：陳榮慶 陳友應(yīng) 楊顯勇 施工安全預(yù)案辦公室

25、設(shè)在經(jīng)理部安全部，負(fù)責(zé)人:李文忠負(fù)責(zé)日常事務(wù)工作,聯(lián)系電話:第二條 宣傳和培訓(xùn)項(xiàng)目經(jīng)理部安全部對(duì)施工人員和應(yīng)急小組成員進(jìn)行崗位教育和消防知識(shí)教育,以及發(fā)生緊急事故時(shí)采取的應(yīng)急措施和應(yīng)急搶救教育。做好宣傳工作，使全體員工了解項(xiàng)目部應(yīng)急小組成員，聯(lián)系電話及應(yīng)急搶救程序和方法。第三條 應(yīng)急預(yù)案組織措施 1、物體坍塌事故發(fā)生后，施工現(xiàn)場(chǎng)管理人員要立即向應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組匯報(bào)，并拔打“110”報(bào)警；報(bào)警時(shí)要詳細(xì)報(bào)告發(fā)生事故地點(diǎn)，施工里程及結(jié)構(gòu)物名稱、單位，聯(lián)系電話、坍塌范圍、受傷人員及報(bào)告人，報(bào)告人聯(lián)系電話等。 2、施工現(xiàn)場(chǎng)管理人員要立即組織有關(guān)人員，設(shè)立警示標(biāo)志，搶救受傷人員及物資，并指定專人在主要路口迎接

26、應(yīng)急人員。3、項(xiàng)目經(jīng)理部應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組接到報(bào)警后，要立即報(bào)告公司，應(yīng)急小組到達(dá)現(xiàn)場(chǎng)后，應(yīng)對(duì)發(fā)生事故地點(diǎn)進(jìn)行勘察有無(wú)再次發(fā)生坍塌的可能，檢查受傷人員情況，交通暢通情況等，并做好相應(yīng)的救護(hù)方法；如技術(shù)、設(shè)備達(dá)不到要求時(shí)，應(yīng)向上級(jí)有關(guān)部門匯報(bào)，請(qǐng)求援助。4、發(fā)生事故后，如有施工人員受傷時(shí)，項(xiàng)目經(jīng)理部應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組應(yīng)確定最近的救護(hù)醫(yī)院，經(jīng)理部醫(yī)務(wù)人員應(yīng)做好應(yīng)急處理，立即送受傷人員到應(yīng)急醫(yī)院治療。5、經(jīng)理部應(yīng)立即組織事故調(diào)查小組，對(duì)發(fā)生事故的全過(guò)程進(jìn)行調(diào)查分析，查清事故原因，分清事故責(zé)任，教育群眾，對(duì)事故責(zé)任人進(jìn)行處理，整改事故隱患，并確定有效的安全防護(hù)措施。6、發(fā)生重大事故后，施工單位負(fù)責(zé)人應(yīng)在當(dāng)時(shí)，立即報(bào)告經(jīng)理部，經(jīng)理部在24小時(shí)內(nèi)快報(bào)上級(jí)有關(guān)部門，應(yīng)填寫事故報(bào)告書報(bào)公司。第三條 應(yīng)急預(yù)案運(yùn)行流程圖發(fā)生事故現(xiàn)場(chǎng)施工現(xiàn)場(chǎng)立即進(jìn)行搶救確定搶救方案施工現(xiàn)場(chǎng)管理負(fù)責(zé)人向經(jīng)理部報(bào)告（特殊情況立即報(bào)警）經(jīng)理部應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組立即組織有關(guān)人員進(jìn)行搶救。立即奔赴事故現(xiàn)場(chǎng)，同時(shí)報(bào)告主管領(lǐng)導(dǎo)和相關(guān)部門。經(jīng)理部立即向公司報(bào)告積極搶救采取措施防止事故擴(kuò)大和保護(hù)事故現(xiàn)場(chǎng)。 成立事故調(diào)查小組，對(duì)事故進(jìn)行調(diào)查處理，做好事故善后處理工作