發(fā)電廠變電站電氣設計設計

1、目錄編寫說明（五）潮流分布計算與調(diào)壓措施的選擇（參考） . 2 2一、發(fā)電廠和變電站電氣主接線的選擇 . 2 21.1.發(fā)電廠電氣主接線的選擇： . . . 2 22.2.變電站電氣主接線的選擇： . . . 3 3二、主變壓器的容量選擇和參數(shù)計算 . 4 41.1.發(fā)電廠主變壓器的選擇： . . . 4 42.2.變電站主變壓器的選擇： . . . 5 53.3.主變壓器參數(shù)計算： . . . 5 5三、輸電線路參數(shù)的計算 . 9 9四、電力網(wǎng)變電站運算負荷的計算 . 9 91.1.冬季最大負荷運行方式 . . . 10102.2.冬季最小負荷運行方式 . . . 1111五、設計網(wǎng)絡歸算到

2、高壓側(cè)的等值電路 . 1414六、功率分布計算 . 15151.1.冬季最大負荷運行方式功率分布計算 . 15152.2.冬季最小負荷運行方式功率分布計算 . 2121七、電壓分布和調(diào)壓計算 . 27271.1.確定發(fā)電廠發(fā)電機母線電壓及高壓母線電壓的原則 27272.2.冬季運行方式下火電廠 5 5 發(fā)電機電壓計算 . . 27273.3.冬季運行方式下，各變電站及水電廠 6 6電壓計算 3030作者簽名：_指導教師簽名：_日 期： _日 期： _畢業(yè)設計（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權(quán)說明原創(chuàng)性聲明本人鄭重承諾：所呈交的畢業(yè)設計（論文），是我個人在指導教 師的指導下進行的研究工作及取得的成果。

3、 盡我所知，除文中特別加 以標注和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng)發(fā)表或公布過的研究成果，也不包含我為獲得 _及其它教育機構(gòu)的學位或?qū)W歷 而使用過的材料。對本研究提供過幫助和做出過貢獻的個人或集體,均已在文中作了明確的說明并表示了謝意使用授權(quán)說明本人完全了解 _大學關(guān)于收集、保存、使用畢業(yè)設計（論文）的規(guī)定，即：按照學校要求提交畢業(yè)設計（論文）的印刷本和電 子版本；學校有權(quán)保存畢業(yè)設計（論文）的印刷本和電子版，并提供 目錄檢索與閱覽服務；學校可以采用影印、縮印、數(shù)字化或其它復制 手段保存論文；在不以贏利為目的前提下，學?？梢怨颊撐牡牟糠?或全部內(nèi)容。導師簽名:日期： 年 月學位論文原創(chuàng)性

4、聲明本人鄭重聲明：所呈交的論文是本人在導師的指導下獨立進行研究所取得的研究成果。除了文中特別加以標注引用的內(nèi)容外， 本論文 不包含任何其他個人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫的成果作品。 對本文的研 究做出重要貢獻的個人和集體，均已在文中以明確方式標明。本人完 全意識到本聲明的法律后果由本人承擔。作者簽名：日期： 年 月 日學位論文版權(quán)使用授權(quán)書本學位論文作者完全了解學校有關(guān)保留、使用學位論文的規(guī)定， 同意學校保留并向國家有關(guān)部門或機構(gòu)送交論文的復印件和電子版， 允許論文被查閱和借閱。本人授權(quán) _大學可以將本學位論文的全部或部分內(nèi)容編入有關(guān)數(shù)據(jù)庫進行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復制手段保存和匯編本學位

5、論文。涉密論文按學校規(guī)定處理。作者簽名：日期：年月日指導教師評閱書指導教師評價：一、撰寫（設計）過程1、 學生在論文（設計）過程中的治學態(tài)度、工作精神優(yōu) 良 中 及格 不及格2、 學生掌握專業(yè)知識、技能的扎實程度優(yōu)良中及格不及格3、 學生綜合運用所學知識和專業(yè)技能分析和解決問題的能力優(yōu)良中及格不及格4、 研究方法的科學性；技術(shù)線路的可行性；設計方案的合理性優(yōu)良中及格不及格5、 完成畢業(yè)論文（設計）期間的出勤情況優(yōu)良中及格不及格二、論文（設計）質(zhì)量1、 論文（設計）的整體結(jié)構(gòu)是否符合撰寫規(guī)范？優(yōu)良中及格不及格2、 是否完成指定的論文（設計）任務（包括裝訂及附件）？優(yōu)良中及格不及格三、論文（設計）

6、水平1、 論文（設計）的理論意義或?qū)鉀Q實際問題的指導意義優(yōu) 良 中 及格 不及格2、 論文的觀念是否有新意？設計是否有創(chuàng)意？優(yōu)良中及格不及格3、 論文（設計說明書）所體現(xiàn)的整體水平優(yōu)良中及格不及格建議成績：優(yōu) 良 中 及格 不及格（在所選等級前的內(nèi)畫“ V）指導教師：（簽名）單位：（蓋章）年 月日評閱教師評閱書評閱教師評價：一、論文（設計）質(zhì)量1、 論文（設計）的整體結(jié)構(gòu)是否符合撰寫規(guī)范？優(yōu)良中及格不及格2、 是否完成指定的論文（設計）任務（包括裝訂及附件）？優(yōu)良中及格不及格二、論文（設計）水平1、 論文（設計）的理論意義或?qū)鉀Q實際問題的指導意義 優(yōu) 良 中 及格 不及格2、 論文的觀念是

7、否有新意？設計是否有創(chuàng)意？優(yōu)良中及格不及格3、 論文（設計說明書）所體現(xiàn)的整體水平優(yōu)良中及格不及格建議成績：優(yōu) 良 中 及格 不及格（在所選等級前的內(nèi)畫“ V”）評閱教師：（簽名）單位：（蓋章）年 月 日教研室（或答辯小組）及教學系意見教研室（或答辯小組）評價：一、答辯過程1畢業(yè)論文（設計）的基本要點和見解的敘述情況優(yōu) 良 中 及格 不及格2、 對答辯問題的反應、理解、表達情況優(yōu)良中及格不及格3、 學生答辯過程中的精神狀態(tài)優(yōu)良中及格不及格二、論文（設計）質(zhì)量1論文（設計）的整體結(jié)構(gòu)是否符合撰寫規(guī)范？優(yōu)良中及格不及格2、是否完成指定的論文（設計）任務（包括裝訂及附件）？優(yōu)良中及格不及格三、論文（

8、設計）水平1論文（設計）的理論意義或?qū)鉀Q實際問題的指導意義優(yōu) 良 中 及格 不及格2、 論文的觀念是否有新意？設計是否有創(chuàng)意？優(yōu)良中及格不及格3、 論文（設計說明書）所體現(xiàn)的整體水平優(yōu)良中及格不及格評定成績：優(yōu) 良 中 及格 不及格 （在所選等級前的內(nèi)畫“ V）教研室主任（或答辯小組組長）：（簽名）年 月 日教學系意見：系主任：（簽名）年 月 日編寫說明在前一部分設計方案已經(jīng)最后確定的基礎上，進一步對所選方案進行潮流分布和調(diào)壓計算。本例題所選方案為：所選方案冬季夏季最大最小負荷數(shù)據(jù)：（MW MVARMVAR冬季夏季變電站或發(fā)電廠編號PmaxQmaxPminQminPmaxQmaxPminQm

9、in136.017.429.014.030.014.524.011.6237.017.931.015.031.015.020.09.7329.014.022.010.622.010.617.08.2430.014.525.012.123.011.115.07.3510.04.88.03.99.04.47.03.4所選方案各段線路導線型號和長度:線路名 稱5-15-35-46-36-46-2電氣距407080805050離（KM導線型 號2X LGJ-120LGJ-120LGJ-120LGJ-120LGJ-1202X LGJ-120（五）潮流分布計算與調(diào)壓措施的選擇（參考）一、發(fā)電廠和變電站電氣

10、主接線的選擇在計算電網(wǎng)潮流分布前，首先應明確發(fā)電廠和變電站的主接線以 及變壓器的選擇。1.1.發(fā)電廠電氣主接線的選擇：在地方電力系統(tǒng)設計中，由于設計系統(tǒng)的規(guī)模不很大，發(fā)電廠高 壓側(cè)出線數(shù)一般不多，故本設計中水電廠6的高壓母線可采用雙母線 接線，但是對于火電廠5,由于它與原有系統(tǒng)有聯(lián)絡線聯(lián)系，出線較 多故高壓側(cè)采用雙母線分段接線；而發(fā)電廠低壓側(cè)可根據(jù)發(fā)電廠機組 數(shù)量和機端負荷的情況，設計發(fā)電機電壓母線的接線方式?；鹆Πl(fā)電廠5 5:裝設4 4臺容量為25MV25MV機組、且有機端負荷，故設 置發(fā)電機電壓母線，按照有關(guān)規(guī)程規(guī)定，應采用雙母線分段主接線， 但是由于機組數(shù)較多，為限制短路電流，故只用兩臺

11、發(fā)電機分別接入 兩段發(fā)電機電壓母線，并供給地方負荷；而另外兩臺發(fā)電機則組成擴 大單元接線直接通過一臺升壓變壓器接入 110110千伏高壓母線。収回出線6-26-2出線6-36-3-出鮭6-46-412 23 34水電廠0 0主接線示意圍雙回出線5-14X2504X250火電廠5 5主接線示意圖水力發(fā)電廠6 6:裝設4 4臺容量為18MW18MW機組、無機端負荷，因此 可不設低壓母線，但由于機組數(shù)目較多，為了簡化接線、并節(jié)約投資, 分別采用2 2臺容量為18MW18MW勺發(fā)電機組成擴大單元接線，共計兩組。2.2.變電站電氣主接線的選擇：在方案的初步比較中，由于變電站均為兩回出線，在計算斷路器數(shù)量

12、時已確定所選最優(yōu)方案的變電站采用橋形接線方式，至于采用外橋型或是內(nèi)橋型可根據(jù)實際情況決定，一般如考慮線路故障機會較多 時，不致影響變電站供電，可采用內(nèi)橋型接線；相反處在環(huán)形網(wǎng)絡中 間的變電站，考慮不致由于變壓器故障而影響系統(tǒng)運行，可采用外橋型接線。二、主變壓器的容量選擇和參數(shù)計算1.1.發(fā)電廠主變壓器的選擇：火力發(fā)電廠5:5:有4 4臺容量為25MW25MW勺發(fā)電機，功率因數(shù)為0.80.8， 按照前面主接線考慮，兩臺直接接于發(fā)電機母線的發(fā)電機用兩臺 同容量變壓器接入高壓母線，容量分別為：耳=B2 = 25 -31.25MVA0.8選擇兩臺SF7-31500/110SF7-31500/110型，

13、容量為31.5MVA31.5MVA的雙繞組有載調(diào) 壓升壓變壓器。另外兩臺發(fā)電機采用擴大單元型式合用一臺變壓器直接接于高壓母線，故變壓器容量取應為：B3 =空空=62.5MVA0.8選擇一臺SFP7-63000/110SFP7-63000/110型，容量為63MVA63MVA勺雙繞組有載 調(diào)壓升壓變壓器。水力發(fā)電廠6 6:有4 4臺18MW18MW發(fā)電機，將其分為兩組。每組 由兩臺發(fā)電機組成發(fā)電機變壓器組擴大單元接線， 每臺變壓器 容量為：Bi = B2 = 2 18 = 42.4MVA0.85可選擇兩臺容量為50M50M VAVA勺雙圈升壓變壓器?？紤]到發(fā)電廠的廠用電，以及水電廠水量不是經(jīng)常使

14、發(fā)電機滿載，為避免浪費，可選擇兩臺SF7-40000/110SF7-40000/110型，容量40MV/40MV/雙繞組有載 調(diào)壓升壓變壓器。2.2.變電站主變壓器的選擇：目前，有載調(diào)壓變壓器已經(jīng)廣泛應用，因此，各變電站變壓器均可選用有載調(diào)壓變壓器。為保證用戶供電的可靠性，本設計的所有變 電站均裝設兩臺同容量三相變壓器，當一臺變壓器停運時，另一臺變 壓器的容量能保證滿足重要負荷的要求，即設計題目給出的不小于每個負荷點負荷容量的60%60%1)1)變電站 1 1 : S 362 17.42 60%=24MVA選擇兩臺SFZL-25000/110SFZL-25000/110容量為25MVA25MV

15、A勺25000/11025000/110型雙圈降壓變壓器。2)2)變電站 2 2： SN 二 37217.92 60%=24.7MVA選擇兩臺SFZL-25000/110SFZL-25000/110容量為25MVA25MVA勺25000/11025000/110型雙圈降壓變壓器。3)3)變電站 3 3： SN h*292 142 60%=19.3MVA選擇兩臺 SFZL7-20000/110SFZL7-20000/110 容量為 20MVA20MVA勺 20000/11020000/110 型雙圈降壓變壓器。4)4)變電站 4 4： SN = -302 14.52 60% =20MVA選擇兩臺

16、SFZL7-20000/110SFZL7-20000/110容量為20MVA20MVA勺20000/11020000/110型雙圈降壓變壓器。3.3.主變壓器參數(shù)計算:XTPS uN io3140 1212 1032 315002= 1.03)Us% uN 102 SN10.5 1212 102 31500二 24.4()RT=0.959(門)XTus% uN 10SN10.5 1212 1063000= 24.4()根據(jù)所選擇的變壓器，查電力系統(tǒng)規(guī)劃設計參考資料附表 3-23-2可 得到高低壓額定電壓、空載損耗（ F F0）、短路損耗（ P Ps）、短路電 壓（U US溝、空載電流（I Io

17、咧等數(shù)據(jù)。然后利用以上參數(shù)即可計算得 出歸算到高壓側(cè)的變壓器電阻 R RT、電抗XT和激磁損耗 S So等有關(guān)數(shù) 據(jù)。1 1）發(fā)電廠主變壓器參數(shù)計算：.發(fā)電廠5 5:兩臺31.5MVA31.5MVA變壓器，由于是升壓變壓器，故高壓 側(cè)額定電壓為121KV,121KV,查參考資料附表3-23-2可知 P Po = = 38.5KW38.5KW P Ps=140KW=140KW U US%=10.5,%=10.5, I I 0%=0.8%=0.8故兩臺變壓器并聯(lián)后歸算到高壓側(cè)的參數(shù)為”AI0%HSN:0.8漢 50000 二 S。=2 （ R JN ） 10-2 （38.5 J） 10100 10

18、0= 0.077J0.504（MVA）另一臺63MVA63MVA變壓器，由于是升壓變壓器，故高壓側(cè)額定電壓為121KV121KV，查參考資料附表3-23-2可知 P P0 = = 65KW65KW PS= 260KW260KW U US%=10.5,%=10.5, I I O%=0.6%=0.6故變壓器歸算到高壓側(cè)的參數(shù)為Ps uN 10 65 1212 1032 2SN630002S0 =(.P0 J 0% 殂)10-100二(65 J.6 6300) IO-3100S0XTPs uN 1o32x sN46 1212 1032 400002二 0.796)Us% uN 102 SN10.5

19、1212 102 40000= 19.22()=2 ( R J I% SN) 10100-(46 J0.8 40000100)10XTPs 漢uN “032 sN123 1102 1032 250002= 1.19(門)Us% uN 102 sN10.5 1102 102 25000= 25.41,)= 0.065 J0.378(MVA)發(fā)電廠6 6:變壓器為兩臺40MV/40MV/變壓器，由于是升壓變壓器，故高壓側(cè)額定電壓為121KV121KV，查參考資料附表3-23-2可知 P P0 = = 46KV46KVy A P Ps=174KV=174KVy U US%=10.5,%=10.5,

20、I I O%=0.8故兩臺變壓器并聯(lián)后歸算到高壓側(cè)的參數(shù)為= 0.092 J0.64(MVA)2 2）變電站主變壓器參數(shù)計算（以下計算結(jié)果均為兩臺變壓器并聯(lián)后歸算到高壓側(cè)的參數(shù)）變電站1 1:變壓器為25000/11025000/110，高壓側(cè)額定電壓110KV110KV，查參考資料附表3-63-6可知A P P0 = = 35.5KW35.5KW, A F FS=123KW=123KW U US%=10.5,%=10.5, IO%=1.1 故2 (%102 (35 J10000) ”= 0.071 J0.55(MVA)I I。=1.2=1.2 故RT=心Ps xUN x103 _ 104“1

21、02 X103 = 1 57g)2 SN2 200002XTUS% UN 10 10.5 1102 10 c, 、= 31.76()2 SN2 20000RT= 1.57()XTUs% UN2 SN210 _ 10.5 11010一 2 20000= 31.76()變電站2 2:變壓器為兩臺25000/11025000/110 ,故參數(shù)同變電站1 1變電站3 3:變壓器為兩臺20000/11020000/110 ,查參考資料附表3-23-2可知 P P0 = = 30KW30KW PS=104KW U%=10.5,U%=10.5, S。=2 ( ：F0SN) 10 = 2 (30 J12 00

22、00) 10100 100706J0.48(MVA)變電站4 4:變壓器為兩臺20000/11020000/110 ,查參考資料附表3-23-2可知 P P0 = = 30KW30KW P Ps=104KW=104KW U US%=10.5,%=10.5, 1 1。=1.2=1.2故APs 漢uN 03104漢 1102域1032 SN- 2 200002AAl0% 漢 SNA1.2 漢 20000S =2 ( F0 JN) 10=2 (30 J) 10100 100= 0.06 J0.48(MVA)所有變壓器的選擇和參數(shù)計算結(jié)數(shù)據(jù)果詳見下表：變壓器參數(shù)計算結(jié)果數(shù)據(jù)(有兩臺變壓器時，均為并聯(lián)值

23、)項目 廠(站？、主變型號額定電壓(Kv)歸算到高壓側(cè) 等值阻抗(Q Q)激磁損耗(MVA)火電廠B、B231500/121121/6.31.03+j24.40.077+j0.504火電廠B363000/121121/6.30.959+J24.40.065+J0.378水電廠B、B240000/110121/6.30.796+j19.220.092+j0.64變電站125000/110110/111.19+j25.410.071+j0.55變電站225000/110110/111.19+j25.410.071+j0.55變電站320000/110110/111.57+j31.760.060+j

24、0.480變電站420000/110110/111.57+j31.760.060+j0.480三、輸電線路參數(shù)的計算線路名 稱5-15-35-46-36-46-2電氣距離（KM407080805050導線型2XLGJ-120LGJ-120LGJ-1202X號LGJ-120LGJ-120LGJ-120對于LGJ-120LGJ-120導線，其單位長度阻抗為r r=0.223+J0.421=0.223+J0.421 （Q）,充電功率 Q=3.24Mvar/100kmQ=3.24Mvar/100km則各段線路長度及參數(shù)如表線路名稱5-15-35-46-36-46-2長度（KM407080805050電

25、阻（Q Q ）4.4615.6117.8417.8411.155.58電抗（Q Q ）8.4229.4733.6833.6821.0510.53充電功率（Mvar）-2.59-9.07-10.36-10.36-6.48-3.24四、電力網(wǎng)變電站運算負荷的計算變電站運 算負荷圖1 1變電站運算負荷計算圖F F面對各種運行方式進行運算負荷計算1.1.冬季最大負荷運行方式1 1）變電站1 1按電力網(wǎng)的額定電壓計算電力網(wǎng)中變壓器繞組的功率損耗1.19j25.41 =0.157j3.36 MVA則變電站1 1的運算負荷S - SLD1 * = ST1 = S01 J = Q5/ 2=36 J 17.42

26、 0.157 J3.36 0.071 J0.55 J(-2.59)/2 =36.23 J 20.04 MVar362 +17.422L 11022)2)變電站2 2變壓器繞組的功率損耗1.19j25.41=0.17 j3.55 MVA則變電站2 2的運算負荷$ =37217.92LD2(302 +14.52 I 1102丿1.57j31.76 二 0.14j2.91 MVAJQ6-2 /2=37 J17.9 0.17 J3.55 0.071 J0.55 J(-9.07)/2 =37.19 J17.47 MVar3 3）變電站3 3變壓器繞組的功率損耗1.57j31.76 = 0.13 j2.7

27、2 MVA則變電站3 3的運算負荷S3 = SLD3 =ST3 =S3 J(=Q5_3 * =Q3_6)/2=29 J14 0.13 J2.72 0.06 J0.48 J(-9.07-10.36)/2-29.19 J 7.49 MVar4)4)變電站4 4變壓器繞組的功率損耗則變電站4 4的運算負荷S4 二 SLD4 謀4& J( Q/ QJ/2-30 J 14.5 0.14 J2.91 0.06 J0.48 J(-6.48-10.36)/2-30.2 J 9.47 MVar2.2.冬季最小負荷運行方式1 1）變電站1 1變壓器繞組的功率損耗1.19j25.41 二 0.10j2.18 MVA

28、則變電站1 1的運算負荷S1 二 SLD101。1 JQj/2=29 J14 0.10 J2.18 0.07V J0.55 J(-2.59)/2= 29.17 J15.43 MVar292 +1421102LST =RT jXT 二292 +142 1102勺22 +10.6211021.57j31.76=0.08 j 1.57 MVA252 +12.12.11021.57j31.76 = 0.1 j2.02 MVA2 2）變電站2 2變壓器繞組的功率損耗則變電站2 2的運算負荷S2 = SLD2 =ST2S02 J : Q6 2 / 2=31J15 0.12 J2.49 0.071 J0.5

29、5 J(-9.07)/2= 31.19 J13.51 MVar3)3)變電站3 3變壓器繞組的功率損耗則變電站3 3的運算負荷S3 = SLD3 * =ST3 * S03 J(=Q5_3 * Q3 _6)/222 J10.6 0.08 J1.57 0.06 J0.48 J (-9.07 -10.36)/2 = 22.14 J 2.94 MVar4)4)變電站4 4變壓器繞組的功率損耗則變電站4 4的運算負荷S4 -SLD4：ST4S04 J(4：Q5d)/2=25 J12.1 0.1 J 2.02 0.06 J 0.48 J (-6.48-10.36)/2 = 25.1 J 6.13 MVar

30、2勺12 +152、f SSLD丄丄小2lU N丿汽(RT + jX T 戶 110 丿-ST =1.19j25.41 = 0.12 j2.49 MVART jXT 二LST =UNRT jXT 二變電站運算功率計算結(jié)果表（相應單位為：MW Mvar, Q Q）變電站變壓器低 壓側(cè)功率變壓器 激磁功率變壓器Rr變壓器Xr變壓器 功率損耗變壓器高壓側(cè) 流入功率輸電線 充電功率變電站 運算功率站136.017.40.070.551.1925.410.163.3636.1620.761.300.0036.2320.04站237.017.90.070.551.1925.410.173.5537.172

31、1.454.530.0037.1917.47站329.014.00.060.481.5731.760.132.7229.1316.729.720.9029.197.49冬季最大 負荷站430.014.50.060.481.5731.760.142.9130.1417.414.530.8930.29.47站129.014.00.070.551.1925.410.103.0829.116.181.340.0029.1715.43站2；31.015.00.070.551.1925.410.122.4931.1217.494.530.0031.1913.51站322.010.60.060.481.57

32、31.760.081.5722.0812.174.530.9022.142.94冬季最小 負荷站425.012.10.060.481.5731.760.104.9925.114.124.530.8925.166.13五、設計網(wǎng)絡歸算到高壓側(cè)的等值電路根據(jù)計算結(jié)果可作出歸算到高壓側(cè)的等值電路，如圖2 2d5注：匚二|輸電線阻抗O電源點S為咨變電站運算負荷i 1-J圖2 2設計系統(tǒng)歸算到高壓側(cè)的等值電路S5 j-J1.305-1段 冬季最大負荷功率分布計算圖36.23 +J20.04.0廠(PtQ(R JX)=彈匚* (4.46 J8.42) = 0.63 J1.19(MVA)UN1102六、功率

33、分布計算1.1.冬季最大負荷運行方式功率分布計算1 1）線路5-15-1段功率分布計算線路5-15-1段：從線路末端向始端計算功率分布線路5-15-1段的末端功率為變電站1 1的運算負荷功率，即為S54 = S = 36.23 J20.04線路5-15-1段的功率損耗為線路5-15-1始端功率S54S54 =36.23 J 20.04 0.63 J1.19 = 36.86 J21.23(MVA)從發(fā)電廠5 5高壓母線流入線路5-15-1的功率為S5d(-丄 Q54) =36.86 J(21.25 -1.30) =36.86 J19.95(MVA)從2而可得如圖所示的5-15-1段功率分布b51

34、R51+J X5110.63+J1.1936.23+J20.0414.46+J 8.4236.86+J19.9536.86+J21.23-j 2 匚QB5 1-.-J1.30S136.23 +J20.04d5S5 J.1S1R51+J X514.46+J 8.42,1 .-j 2 -QB 5137.97+J17.3237.97+18.940.78+1.4737.19+J17.47- -D6 R62+JR62+J X X621 FS237.19 +J17.476-2段冬季最大負荷功率分布圖-：S6 _22 2(P Q )(R JX)2 2(37.1917.47 )21102(5.58 J10.5

35、3) =0.78 J1.47(MVA)5-1段冬季最大負荷功率分布圖2)2)線路6-26-2段功率分布計算6-2段冬季最大負荷功率分布計算圖線路6-26-2末端功率為變電站 2 2的運算負荷功率，即為S；/=37.19 J17.47線路6-26-2段的功率損耗為線路6-26-2始端功率S6 =S6,：S6/ =37.19 J17.47 0.78 J1.47 = 37.97 J18.94(MVA)從發(fā)電廠6 6高壓母線流入線路6-26-2的功率為11s6/二 S6Q (Q6Q)=37.97 J(18.943.24) = 37.97 J17.32(MVA)22從而可得如圖所示的6-26-2段功率分

36、布25.58+J 10.53-J1.62_ j 2 -QB 6 2-.d5OL54l E4d6OS4 L6 -4=S44 II6-45-4(30.2 J 9.47) 5050 + 80= 11.62 J3.64S4S4 L5/(30.2J9.47) 8050 + 80= 18.58 J5.83兩端供電方式5-4-65-4-6和5-3-65-3-6的功率分布進行計算F F面分別對5-4-65-4-6和5-3-65-3-6的功率分布進行計算兩端供電網(wǎng)5-4-65-4-6的功率分布計算2 2線路名稱5-15-35-46-36-46-2電氣距離（KM）4070808050503 3）兩端供電網(wǎng)5-4-

37、65-4-6功率分布計算兩端供電網(wǎng)5-4-65-4-6功率初分布計算，由于設計方案中對于兩端供電網(wǎng)的各段線路均采用同一導線截面，即為均一網(wǎng)絡，故功率初分布可按長度成反比例分配,將兩端供電網(wǎng)絡在4 4點拆開，則成為兩個單端供電網(wǎng)，則可 計算功率分布。a a）兩端供電網(wǎng)拆開后5-45-4功率分布計算對于拆開后的5-45-4網(wǎng)的初分布功率S5/二S4二S5_4，即為5-45-4 段的末端功率，于是線路5-45-4段的功率損耗為-：S5 _4(P Q ) (R JX-(11.62 2364 ) (17.84 J33.68) = 0.22 J0.41(MVA)UN110211.62 +J3.64(P2

38、Q2)UN(R JX)(18.582 5.832)1102(11.15 J21.05) =0.35 J0.66(MVA)線路5-45-4始端功率S5g 二 S；/S5/ =11.62 J3.64 0.22 J0.41 = 11.84 J4.05(MVA)從發(fā)電廠5 5高壓母線流入線路5-45-4的實際功率為11S5/ 二S5/ (Q5*) =11.84 J(4.0510.36) = 11.84 -J1.13(MVA)22從而可得如圖所示的5-45-4段功率分布5-4段冬季最大負荷功率分布圖b)b)兩端供電網(wǎng)拆開后6-46-4功率分布計算對于拆開后的6-46-4網(wǎng)的初分布功率Se_4二S4 =

39、S6_4，即為6-46-4段的末端功率，于是線路6-46-4段的功率損耗為線路6-46-4始端功率S64 二 S；4S64 =18.58 J5.83 0.35 J0.66 = 18.93 J6.49(MVA)從發(fā)電廠6 6高壓母線流入線路6-46-4的實際功率為11S6 =S6, (Q6 J =18.93 J(6.496.48) =18.93 J3.25(MVA)22從而可得如圖所示的6-46-4段功率分布2-J5.184S418.58+J.8318.58 +J5.8318.93+J3.251818.93+J6.490.35+J0.66A -ID6R64+J X 64j i11.15+J21.

40、05J iQ B5 4 2 -J3.246-4段冬季最大負荷功率分布圖4 4）兩端供電網(wǎng)5-3-65-3-6的功率分布計算11LssLss勺LesLes-1 _r_ _! _1FJ 2 也Q Q B5-3B5-3-)-)昭3 3線路名稱5-15-35-46-36-46-2電氣距離（KM）407080805050S5_3S3 L6 -3(29.19 J7.49) 8080 + 70二 15.57 J4.0S6_3II=S3=S3 L5 -3L6 -3L5 (29.19 J7.49) 7080+70= 13.62 J3.49兩端供電網(wǎng)5-3-65-3-6功率初分布計算由于兩段線路采用同一導線截面，

41、故為均一網(wǎng)絡，故功率初分布按長度成反比例分配,將兩端供電網(wǎng)絡在3 3點拆開，則成為兩個單端供電網(wǎng)，則可計算功率分布S5 _32 2(P 2(R JX) = UN2 2(15.574.0 )1102(15.61 J 29.47) =0.33 J 0.63(MVA)15.90-J2.3815.9+J6.91J-D5一j -JgQ B5 45415.57+J4.031 r15.57 +J4.0：S6 ；(P2 Q2)UN(R JX)(13.6223.492)1102(17.84 J33.68) = 0.29 J0.55(MVA)a)a)兩端供電網(wǎng)拆開后5-35-3功率分布計算_ 、,IH對于拆開后的

42、5-35-3網(wǎng)的初分布功率S5 = S3 = S5_3，即為5-35-3段的末端功率，于是線路5-35-3段的功率損耗為線路5-35-3始端功率S5S 二 S；：S5J3 =15.57 J6.28 0.33 J0.63 = 15.90 J6.91(MVA)從發(fā)電廠5 5高壓母線流入線路5-35-3的實際功率為11S5J3 二 S5；(-5：) =15.90J(6.91 -9.07) =15.90 J2.38(MVA)22從而可得如圖所示的5-35-3段功率分布5-3段冬季最大負荷功率分布圖 _b)b)兩端供電網(wǎng)拆開后6-36-3功率分布計算對于拆開后的6-36-3網(wǎng)的初分布功率SGZ二S3 ，

43、即為6-36-3段的末端功率，于是線路6-36-3段的功率損耗為線路6-36-3始端功率S62 =S；七=13.62 J3.49 0.29 J0.55 = 13.91 J4.04(MVA)從發(fā)電廠6 6高壓母線流入線路6-36-3的實際功率為0.33+J0.631556+ +X X29.4713.91-J1.1413.91+J4.040.29+J0.55D6.1TQ B5R63+J X6317.84+J33.613.62+J3.4931 r13.62 +J3.49(P Q2)(R JX)29.172 15.432)1102(4.46 J8.42) =0.40 J0.76(MVA)1 1S6衛(wèi)二

44、 S6衛(wèi)(一 . ：Q6；) =13.91 J(4.04 -10.36) = 13.91 - J1.14(MVA)2 一 2從而可得如圖所示的6-36-3段功率分布2.2.冬季最小負荷運行方式功率分布計算1)1)線路5-15-1段功率分布計算線路5-15-1段：從線路末端向始端計算功率分布線路5-15-1段的末端功率為：S5=5二29.17 J15.43線路5-15-1段的功率損耗為線路5-15-1始端功率S5X-S5=S5J -29.17 J15.43 0.40 J0.76 =29.57 J16.19(MVA)從發(fā)電廠5 5高壓母線流入線路5-15-1的功率為11S54 =S5J (Q5 4

45、)=29.57 J (16.19-一 2.59) =29.57 J14.90(MVA)22-J5.186-3段冬季最大負荷功率分布圖從而可得如圖所示的5-15-1段功率分布29.17 +J15.435-1段冬季最小負荷功率分布圖j2QB5-J1.302 2）線路6-26-2段功率分布計算線路6-26-2末端功率為S；,二S2 =31.19 J13.51線路6-26-2段的功率損耗為(P2 +Q2)(31.192 +13.512)：S6N2 (R JX廠UN1102(5.58 J10.53) =0.53 J1.01(MVA)線路6-26-2始端功率S6 2 =S6 2 Set =31.19 J1

46、3.51 0.53 J1.01= 31.72 J14.52(MVA) 從發(fā)電廠6 6高壓母線流入線路6-26-2的功率為S6 =S6N (-丄 Q6 =31.72 J(14.5221 3.24) =31.72J12.9(MVA)從而可得如圖所示的6-26-2段功率分布-J1.6231.19 +J13.51e2v v31.19 +J13.516-2段冬季最小負荷功率分布圖3 3）兩端供電網(wǎng)5-4-65-4-6功率分布計算S5 _4=S4 =S4 L6 _4L6_4 L5 _4(25.16J6.13) 5050+80= 9.68J2.36S6 _4II=S4S4LL6_4 L5/(25.16J6.

47、13) 8050+80= 15.48J3.77-：S5 -4(P2 Q2)(R JX)二(9.6822.36 2)1102(17.81 J33.68) =0.15 J0.28(MVA)9.83-J2.549.83+J2.640.15+J0.28D5嚴.QB5 4-J弓.181758+?3.689.68 +J2.3649.68 +J2.36功率初分布按長度成反比例分配將兩端供電網(wǎng)絡在4 4點拆開，則成為兩個單端供電網(wǎng)，則可 計算功率分布。a)a)兩端供電網(wǎng)拆開后5-45-4功率分布計算對于拆開后的5-45-4網(wǎng)的初分布功率S5/二S4二S5_4，即為5-45-4段的末端功率，于是線路5-45-4

48、段的功率損耗為線路5-45-4始端功率S5A 二 S；/S5/ =9.68 J2.36 0.15 J0.28 = 9.83 J2.64(MVA)從發(fā)電廠5 5高壓母線流入線路5-45-4的實際功率為11s5s5/ (Q5( =9.83 J(2.6410.36) = 9.83 - J 2.54(MVA)22從而可得如圖所示的5-45-4段功率分布5-4段冬季最小負荷功率分布圖b)b)兩端供電網(wǎng)拆開后6-46-4功率分布計算_ 、,HH對于拆開后的6-46-4網(wǎng)的初分布功率Se_4 =S4，即為6-46-4= S6_4(P2 Q2)(R JX)(15.4823.772)1102(11.15 J21

49、.05) = 0.23 J0.44(MVA)4)4)兩端供電網(wǎng)5 5-3-3-6 6的功率分布計算d5段的末端功率，于是線路6-46-4段的功率損耗為線路6-46-4始端功率S6/S6/ =15.48 J3.77 0.23 J0.44 = 15.71 J4.21(MVA)從發(fā)電廠6 6高壓母線流入線路6-46-4的實際功率為11s6/二 s6/ - (Q6 =15.71 J(4.21 - 6.48) =15.71 J0.97(MVA)22從而可得如圖所示的6-46-4段功率分布-J3.246-4段冬季最小負荷功率分布圖7昭 3S5-3S3 L6L6L5,(22.14 J2.94) 8080 +

50、 70= 11.81 J1.57兩端供電網(wǎng)5-3-65-3-6功率初分布計算功率初分布按長度成反比例分配S3 L5 3竺14 J294) 5J10.33 Jim?57 555 J3(P2 Q2)2 (R JX)二II 2N(11.8121.572)21102(15.61 J29.47) = 0.19 J0.36(MVA)11.81 +J1.57將兩端供電網(wǎng)絡在3 3點拆開，則成為兩個單端供電網(wǎng)，則可 計算功率分布。a)a)兩端供電網(wǎng)拆開后5-35-3功率分布計算對于拆開后的5-35-3網(wǎng)的初分布功率S5, =S3二S5,，即為5-35-3段的末端功率，于是線路5-35-3段的功率損耗為線路5-

51、35-3始端功率S53 =s5：S5J3 =11.81 J1.57 0.19 J0.36 =12.00 J1.93(MVA)從發(fā)電廠5 5高壓母線流入線路5-35-3的實際功率為11S5J3 =S5J3 - (Q5)=12.00 J (1.93 9.07) = 12.00 -J2.61(MVA)22從而可得如圖所示的5-35-3段功率分布_5-3 段冬季最小負荷功率分布圖 _b)b)兩端供電網(wǎng)拆開后6-36-3功率分布計算對于拆開后的6-36-3網(wǎng)的初分布功率S6；=S3=S6，即為6-36-3段的末端功率，于是線路6-36-3段的功率損耗為=S3 口15.61+J29.41 .-j 2 -Q

52、B 5 4-J4.5310.49-J3.5110.49+J1.670.16+J0.30D6.1 .-j 2 QB 5 4-J5.18R63+J X6317.84+J33.610.33 +J1.37r-二=3q r10.33 +J1.37線路6-36-3始端功率S63 -S6S63 -10.33 J1.37 0.16 J0.30 = 10.49 J1.67(MVA)從發(fā)電廠6 6高壓母線流入線路6-36-3的實際功率為11S6J3 二 S6； (Q6)=10.49 J(1.6710.36) =10.49 - J3.51(MVA)22從而可得如圖所示的6-36-3段功率分布6-3段冬季最小負荷功率

53、分布圖最后可得兩種運行方式下的網(wǎng)絡功率分布如表(P2 Q2)(R JX)UN(10.3321.372)110過(17.84 J33.68) =0.16 J0.30(MVA)線路名稱有功功率無功功率有功功率無功功率有功功率無功功率有功功率無功功率線路5-136.2320.040.631.1936.8621.2336.8619.95冬季最線路5-315.574.00.330.6315.96.9115.9-2.38大負荷線路5-411.623.640.220.4111.844.0511.84-1.13運行方線路6-237.1917.470.781.4737.9718.9437.9717.32式線路6

54、-313.623.490.290.5513.914.0413.911.14線路6-418.585.830.350.6618.936.4918.933.25線路5-129.1715.430.40.7629.5716.1929.5714.9冬季最線路5-311.811.570.190.36121.9312-2.61小負荷線路5-49.682.360.150.289.832.649.83-2.54運行方線路6-231.1913.510.531.0131.7214.5231.7212.9式線路6-315.483.770.2310.4415.714.2115.710.97線路6-410.331.370.

55、160.310.491.6710.49-3.51功率分布表（單位：MW MVAR）線路末端功率線路功率損耗線路始端功率母線流入線路功率RR + Qi XV(kV)七、電壓分布和調(diào)壓計算元件上電壓降落的縱分量，即電壓損耗為1.1.確定發(fā)電廠發(fā)電機母線電壓及高壓母線電壓的原則在本設計中經(jīng)過初步計算，先暫時給定發(fā)電廠高壓母線的電壓 為：冬季最大和最小運行方式下火電廠高壓母線的電壓分別為 115kV115kV和111kV111kV，而水電廠電壓則由計算決定。夏季最大和最小運行方式下火電廠高壓母線的電壓分別為113kV113kV和109kV109kV,而水電廠電壓則由計算決定。2.2.冬季運行方式下火電

56、廠5 5發(fā)電機電壓計算1)1)冬季最大運行方式下，火電廠 5 5發(fā)電機母線電壓計算應按 前面假設，其高壓母線電壓為115kV115kV,發(fā)電廠5 5變壓器高壓側(cè)功率為高壓母線流入四條線路，即雙回5-15-1、5-35-3、5-45-4功率之和，即S5H =S54 S5； S5 / = (36.86 15.9 11.84) J(19.95-2.38-1.13)= 64.6 J16.44(MVA)按照前面選擇的發(fā)電廠5 5的主接線方式，四臺發(fā)電機分為兩組， 其中兩臺因為要供給地方負荷，所以設置發(fā)電機母線，而兩外兩-：VT5(1 _2)一 VT5(1 -2)RR+QiXVi25.85 4.46 4.

57、88 8.42111-1.41(kV)臺發(fā)電機則用擴大單元接線直接經(jīng)過一臺變壓器與高壓母線相連。按照這種接線方式，將高壓母線的功率分別分配一半給兩種 不同接線的發(fā)電機，于是，具有發(fā)電機母線的兩臺發(fā)電機變壓器 高壓側(cè)流入母線的功率為：s5(1 H =1s5H =1(64.6 716.44)=32.3 J8.22(MVA)變壓器(1 1、2 2號)繞組中的電壓損耗為PiR Qi X 32.3 4.46 8.22 8.42-= -=1.85( kV)Vi115發(fā)電機母線(即變壓器1 1、2 2號低壓側(cè))電壓歸算到高壓側(cè)的值為V5(1 _2)L = V5(1 _2) H FVT5(1 _2) = 11

58、5 1.85 = 116.85(kV)2)2)冬季最小運行方式下，火電廠 5 5發(fā)電機母線電壓計算應按前面假設，其高壓母線電壓為111kV111kV，發(fā)電廠5 5變壓器高壓側(cè)功率為高壓母線流入四條線路，即雙回5-15-1、5-35-3、5-45-4功率之和，即S5H 二 S54 S5, Ss/ =(29.57 12 9.83) J(14.9-2.61-2.54)= 51.40 J9.75(MVA)按照前面所述的功率分配，具有發(fā)電機母線的兩臺發(fā)電機變壓器高壓側(cè)流入母線分配一半的功率為:11S5(2)HS5H(51.40 J9.75) =25.85 J4.88(MVA)22變壓器(1 1、2 2號

59、)繞組中的電壓損耗為發(fā)電機母線(即變壓器1 1、2 2號低壓側(cè))電壓歸算到高壓側(cè)的V5(1 J2)t maxV5(1 2)LV5(1_2)LV2n112.42 6.3 =118.04(kV)6.0V1 LmaxV1 LmanV1t maxV2n116.85116.8756.3=6.3(kV)值為VgL 乜(1%2廠 111 1.4112.41(kV)3)3) 發(fā)電廠5 5調(diào)壓計算按照發(fā)電機機端負荷為逆調(diào)壓的要求，在最大負荷時發(fā)電機母線電壓要求為網(wǎng)絡額定電壓的1.051.05倍，即1.05VN即Vd52)L =6.3kV , 則要求升壓變壓器分接頭電壓為IV5(1_2)L116.85V5(1_2

60、)tmax V?n6.3 = 116.85(kV)V556.3其中V2N = 6.3kV為升壓變壓器低壓側(cè)額定電壓按照發(fā)電機機端負荷為逆調(diào)壓的要求，在最小負荷時發(fā)電機母線電壓要求為1.0VN，即Vd5fi)L = 6.0kV，貝卩要求升壓變壓器分接頭電壓為這里選擇能帶負荷調(diào)節(jié)抽頭的有載調(diào)壓變壓器， 因此，可以對于 最大負荷和最小負荷分別取兩個不同的標準分接頭：(在設計附表3-63-6 中可以找到與要求電壓最接近的分接頭)最大負荷時，與116.85KV116.85KV最接近的分接頭為110+5110+5X 1.25%1.25%,其電壓為116.875KV116.875KV，于是，變壓器低壓側(cè)實際