塔吊基礎施工組織設計

1、目錄第一章編制依據(jù) 1第二章工程概況 1第三章塔吊選型及相關參數(shù)信息 13.1塔吊選型 13.2塔吊技術參數(shù) 13.3塔吊自重 3第四章塔吊基礎型式 4第五章 QTZ80塔吊基礎的計算書 45.1四樁承臺計算書 45.2五樁承臺計算書 10第六章基礎制作 166.1管理機構及勞動力計劃 166.2施工部署 176.3質(zhì)量保證措施 176.4安全保證措施 18第七章附圖 187.1塔吊基礎平面定位圖 187.2承臺剖面圖、配筋表 20教育資料第一章編制依據(jù)序號類別文件名稱編號1技術規(guī)范建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-20082建鞏施工手冊第五版3塔式起重機基礎工程設計施工手冊中國建筑工業(yè)出版社4建筑

2、地基基礎設計規(guī)范GB50007-20115混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20106塔式起重機安全規(guī)程GB5144- 20067安全技術規(guī)程建筑機械使用安全技術規(guī)程JGJ33-20128塔式起重機操作使用規(guī)程JG/T 100-19999塔吊說明書(QTZ80 TC6013-6塔式起重機使用說明書TC6013-6-C410施工圖紙福州魯能花園項目施工總承包工程施工圖紙建施、結施第二章工程概況2.1工程建設概況表工程名稱福州魯能花園項目施工總承包工程工程性質(zhì)住宅建設規(guī)模4.3億工程地址福州市南平東路與秀峰路以北，廈坊路以東?？傉嫉孛娣e約5萬m2總建筑面積262145.96 m2建設單位 J福州魯

3、能地產(chǎn)有限公司項目承包范圍合同及圖紙范圍內(nèi)的施工內(nèi)容1設計單位廈門佰地建筑設計有限公司主要分包工程/勘察單位廈門地質(zhì)工程勘察院合同 要求質(zhì)量至少1棟取得閩南杯:監(jiān)理單位廈門協(xié)誠工程建設監(jiān)理有限公司工期1#4#,總工期613天； 5#9#,總工期611天； 10#11#，總工期613天；總承包單位1中建八局第一建設有限公司安全福州市安全文明觀摩工地工程主要功能 或用途住宅第三章塔吊選型及相關參數(shù)信息3.1塔吊選型現(xiàn)場1#、3#、4#樓選用3臺(QTZ80)TC6013A-6塔吊，具體位置見附圖一：塔吊平面布置圖。選取最高4#樓塔吊進行塔吊樁基礎驗算。3.2塔吊技術參數(shù)表3.2-1 TC6013塔

4、式起重機起重特性表60米工作幅度2.517.520252831.83235r 38起重量(t)兩倍率3.002.982.67:2.41 1四倍率6.005.134.353.753.282.902.592.3460米工作幅度r 401454850:555860起重量兩倍率2.251.931.771.681.471.361.30(t)四倍率2.181.861.701.611.401.291.23表3.2-2 TC6013塔式起重機技術性能表 14 M5 M構 機 弓 牽4 Mm N. K8重 起m52 小 最60 大 最m式 定 固式 著 附伽O22AL 量 起6起升機構號 型率 倍2-a4=ai

5、n m mm 度 速 / 量 重 起o M3o /2 6/ o M3度 速 降 下 定 穩(wěn) 低 最 率倍.ml 2mm5w K 率 功構 機 弓 牽in m mm 度 速w K 率 功4in m mm 度 速w K 率 功2X55in m mm 度 速70w K 率 功57.pa M25二g一 衡 平m30354045555560AL z( 量 t-一558599418 z124156510517.0其他kkpas) mm 20 速 風 合 (w552pas) mm o 2 速 風 合 (w 00 00oco +420-表3.2-3 TC6013塔式起重機技術性能表 2起升機構型號QE680D

6、(帶強制通風)電動機型號YZRDW225M-4/8 H功率(kw)24/24轉速(r/mi n)1420/725卷筒最大容繩量(m)440纏繩層數(shù)(層)6轉速(r/mi n)45.3/90.6制動器型號YWZ3-315/45-16額定制動力矩(N M)630鋼絲繩規(guī)格6X 29Fi+IWR-13-1770最大線速度m/min160最大牽引力N17500減速機型號J610牽 引 機 構型號BP40電動機型號YEJ112M-4B5功率(kw)4.0轉速(r/mi n)1430鋼絲繩慢速(m/mi n)7.5低速(m/mi n)2.5高速 (m/mi n)50型號6X 19-7.7-1550-右交最

7、大牽引力(N)5680回轉機構電動機型號YTW112M-4B5功率(kw)4.0轉速(r/mi n)0 1440減速機型號XX5-100.195CA-12/16 十傳動比195輸出端齒輪參數(shù)模數(shù)m12齒數(shù)z16變位系數(shù)x+0.5頂 升 機 構電動機型號Y132功率(kw)7.5轉速(r/mi n)1440液壓泵站型號TYQ80G流量(l/mi n)14工作壓力(Mpa)25頂升油缸缸/桿直徑(mm160/110最大頂升力(t)50頂升速度(m/min)0.73.3塔吊自重選取塔吊安裝高度最大的4#樓塔吊驗算:序號名稱重量(kg)合計1固定基節(jié)B12501250n2標準節(jié)B2X 12302460

8、3標準節(jié)A22 X 940385404爬升架40004000T5回轉總成420042006司機室5005007回轉塔身110011008塔頂150015009平衡臂總成6500650010一塊平衡重285028501160米起重臂總成770077001260米起重臂平衡重4X 2850+2X計84800kg支腿固定式地基基礎荷載：（TC6013塔吊說明書提供）荷載 工況、Fh (KN)F/ ( KNM (KN.m)Mi (KN.m)工作工況22.8684.52152402非工作工況97624.52695.10.0第四章塔吊基礎型式根據(jù)圖紙及現(xiàn)場情況，1#塔吊基礎采用3

9、根PHC500 AB125和相鄰1個2樁承臺、1個1樁承臺組合成一個大承臺；3#塔吊基礎采用3根PHC500 AB125和1個2樁承臺 組合成一個大承臺；4#塔吊基礎采用4根PHC-600-130A和相鄰1個2樁承臺組合成一 個大承臺。塔吊基礎樁按照正式樁要求進行施工。塔基承臺的要求：（1）混凝土強度等級C35（2）混凝土深度應大于1350mm（ 3）混凝土基礎表面應校水平，平面度誤差小于 1/500。（4）預埋螺栓采用原廠生產(chǎn)的16根M39高強地腳螺栓，地腳螺栓露出砼135mm（5）塔吊基礎的配筋按照廠家給配筋做法。第五章QTZ80塔吊基礎的計算書5.1四樁承臺計算書一、計算依據(jù)1 、塔式起

10、重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-20092 、混凝土結構設計規(guī)范 GB50010-20103、建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-20084、建筑地基基礎設計規(guī)范 GB50007-2011、塔機屬性塔機型號QTZ80塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度M（m）40塔機獨立狀態(tài)的計算高度 H（m）46塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B（m）1.8三、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1（kN）848起重荷載標準值Fqk（kN）60豎向荷載標準值Fk(kN)908水平荷載標準值Fvk(kN)40傾覆力矩標準值Mk(kN m)900非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)848水

11、平荷載標準值Fvk(kN)50傾覆力矩標準值M(kN m)14002、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值Fi(kN)1.35F k1 = 1.35 X848= 1144.8起重荷載設計值Fc(kN)1.35F Qk= 1.35 X60 = 81豎向荷載設計值F(kN)1144.8+81 = 1225.8水平荷載設計值Fv(kN)1.35F vk = 1.35 X40 = 54傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk= 1.35 900= 1215非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)1.35F k = 1.35 X848= 1144.8水平荷載設計值Fv(kN)1.35F vk = 1.

12、35 50 = 67.5傾覆力矩設計值M(kN m)1.35Mk= 1.35 X1400 = 1890四、樁頂作用效應計算承臺布置樁數(shù)n承臺長l(m)|45.5承臺高度h(m) 承臺寬b(m)1.355.5承臺長向樁心距al(m)4.5承臺寬向樁心距ab(m)4.5樁直徑d(m)0.6承臺參數(shù)承臺混凝土等級C353承臺混凝土自重 Y(kN/m )25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度 YkN/m )19承臺混凝土保護層厚度 amm)50配置暗梁否5500基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：G k=bl(h Y+h Y=5.5 X5.5 X(1.35 25+0X19)=1020.9

13、38kN承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.35G=1.35 xl020.938=1378.266kN樁對角線距離：L=(ab2+ai2) 0.5=(4.5 2+4.52) 0.5=6.364m1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：Q=(Fk+G)/n=(848+1020.938)/4=467.234kN荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Q kmax=(Fk+G)/n + (M k+F/kh)/L=(848+1020.938)/4+(1400+50xl.35)/6.364=697.83kNQ kmin =(Fk+G)/n-(M k+F/kh)/L=(848+1020.938)/4-(1400

14、+50xl.35)/6.364=236.639kN2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：Q maX=(F+G)/n+(M+Fvh)/LXl.35)/6.364=942.07kN=(1144.8+1378.266)/4+(1890+67.5Q min=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(1144.8+1378.266)/4-(1890+67.5X1.35)/6.364=319.463kN五、樁承載力驗算樁參數(shù)樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數(shù)呢0.853樁混凝土自重Y(kN/m )25樁混凝土保護層厚度qmm)40樁入土深度lt(m)25樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承

15、載力設計值2700地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0承臺埋置深度d(m)1.35是否考慮承臺效應否側阻力特征值端阻力特征值承載力特征值土名稱土層厚度1 i(m)抗拔系數(shù)qsia (kPa)qpa(kPa)f ak(kPa)淤泥1351000.7-雜填土222000.7-粘性土7.4243400.7-粉土4.5182000.7-雜填土222000.7-1、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=n=3.14 X).6=1.885m樁端面積：代=丄2/4=3.14 X).62/4=0.283m2R a=u2qsia i +qpa Ap=1.885X11.65 X)+22+7.4 24+3.95

16、X18)+200 0.283=642.676kNQ k=467.234kN宋=642.676kNQ kmax=697.83kN642.676=771.211kN滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Q kmin=236.639kN0不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！3、樁身承載力計算縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nni2/4=16 X3.142 X)2/4=1018mrn(1) 、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qx=942.07kN樁身結構豎向承載力設計值：R=2700kN滿足要求！(2) 、軸心受拔樁樁身承載力Q kmin=236.639kN%不需要進行軸心

17、受拔樁樁身承載力計算！六、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 25150承臺底部短向配筋HRB400 25150承臺頂部長向配筋HRB400 25150承臺頂部短向配筋HRB400 251501、荷載計算承臺有效高度：ho=135O-5O-25/2=1288mmM=(Q ma+Ck)L/2=(942.07+(319.463)6.364/2=4014.173kN mX 方向：M=Ma/L=4014.173 X4.5/6.364=2838.449kN mY 方向：M=Ma/L=4014.173 X4.5/6.364=2838.449kN m2、受剪切計算V=F/n+M/L=1144.8/

18、4 + 1890/6.364=583.185kN受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：金=(800/1288) 1/4 =0.888塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：aib=(a b-B-d)/2=(4.5-1.8-0.6)/2=1.05maii=(ai-B-d)/2=(4.5-1.8-0.6)/2=1.05m剪跨比：M=aib/h 0=1050/1288=0.815，取入=0.815 ;入二 a 11/h 0=1050/1288=0.815，取入=0.815 ;承臺剪切系數(shù)：a=1.75/(入+1)=1.75/(0.815+1)=0.964a=1.75/(入+1)=1.75/(0.815+1)=0.9

19、64恤 aftbh0=0.888 0.964 X1.57 X10 5.5 X1.288=9518.777kN悅 aftlh 0=0.888 0.964 .57 0 X5.5 .288=9518.777kNV=583.185kN 知n(金 aftbh。,金 aftlh )=9518.777kN滿足要求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h=1.8+2 X1.288=4.376ma b=4.5mB+2h=4.376m, a=4.5mB+2hF4.376m角樁內(nèi)邊緣至承臺外邊緣距離：6=(b-a b+d)/2=(5.5-4.5+0.6)/2=0.8mci=(l-a i +d)/2=(5.5

20、-4.5+0.6)/2=0.8m角樁沖跨比： 層二a ib/h 0=1050/1288=0.815，取 20.815 ;入“二 a n/h 0=1050/1288=0.815，取 1=0.815 ;角樁沖切系數(shù)：肌=0.56/( 1+0.2)=0.56/(0.815+0.2)=0.552內(nèi)=0.56/( 1+0.2)=0.56/(0.815+0.2)=0.552%(Cb+ab/2)+ E(Cl+all/2)飾 ft ho=0.552 (0.8+1.05/2)+0.552X(0.8+1.05/2)0.954 X570 X.288=2820.425kNN l=V=583.185kN %(c b+a

21、b/2)+ %(Cl+al/2)笳 ft ho=2820.425kN滿足要求！4、承臺配筋計算(1) 、承臺底面長向配筋面積a1= My/( afcbho2)=2838.449 X06心.03 X6.7 5500X2882)=0.018Z=1-(1-2 a1) 0.5=1-(1-2 X).018) 0.5=0.018Y1=1- Z/2=1-0.018/2=0.991A s1=M/( Tihcf y1)=2838.449 X06/(0.991 X1288X360)=6178mrm最小配筋率：p=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45 X1.57/360)=max(0.2,0

22、.196)=0.2% 梁底需要配筋：A=max(A1, pbh)=max(6178,0.002 5500X288)=14168mm 承臺底長向實際配筋：AS1=18490mnnA1=14168mm滿足要求！(2) 、承臺底面短向配筋面積a2= Mx/( afcbho2)=2838.449 X06心.03 X6.7 5500X2882)=0.0180.50.5Z=1-(1-2 a2) =1-(1-2 X).018)=0.018Y2=1- 5/2=1-0.018/2=0.991A S2=IW( Y2hofy1)=2838.449 X06/(0.991 X1288X360)=6178mrm最小配筋率

23、：p=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45 X1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A=max(9674, ph c)=max(9674,0.002 5500X1288)=14168mrm承臺底短向實際配筋：AS2=18490mm決=14168mFn滿足要求！(3) 、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向實際配筋：As3=18490mm%.5Asi=0.5 X18490=9245mm滿足要求!(4) 、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向實際配筋：As4=18490mm%.5As2=0.5 X18490=9245mm滿足要求!(5) 、承臺豎向連接

24、筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向10500七、配筋示意圖承臺配筋圖1 皿1mIT5.2五樁承臺計算書一、計算依據(jù)：1 、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-20092 、混凝土結構設計規(guī)范 GB50010-20103、建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-20084、建筑地基基礎設計規(guī)范 GB50007-2011二、塔機屬性塔機型號QTZ80塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度 H(m)46塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.8三、塔機荷載1 、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fki(kN)848起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值

25、Fk(kN)908水平荷載標準值Fvk(kN)40傾覆力矩標準值Mk(kN m)900非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)848水平荷載標準值Fvk(kN)50傾覆力矩標準值Mk(kN m)14002 、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值Fi(kN)1.35F k1 = 1.35 X848= 1144.8起重荷載設計值Fc(kN)1.35F Qk= 1.35 X60 = 81豎向荷載設計值F(kN)1144.8+81 = 1225.8水平荷載設計值Fv(kN)1.35F vk = 1.35 X40 = 54傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk= 1.35 900= 1215非工作

26、狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)1.35F k = 1.35 X848= 1144.8水平荷載設計值Fv(kN)11.35F vk = 1.35 50 = 67.5傾覆力矩設計值M(kN m)1.35Mk= 1.35 X1400 = 1890四、樁頂作用效應計算承臺布置樁數(shù)n5承臺高度h(m)1.35承臺長l(m)5.5承臺寬b(m)5.5承臺長向樁心距al(m)4.5承臺寬向樁心距ab(m)4.5樁直徑d(m)0.5承臺參數(shù)承臺混凝土等級C353承臺混凝土自重 Y(kN/m )25承臺上部覆土厚度h(m)03承臺上部覆土的重度 YkN/m )19承臺混凝土保護層厚度 amm)50配置暗梁否耳揚n

27、o.Q ma=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(1144.8+1378.266)/5+(1890+67.5xl.35)/6.364=815.917kNQ min=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(1144.8+1378.266)/5-(1890+67.5X1.35)/6.364=193.309kN五、樁承載力驗算樁參數(shù)樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數(shù)比0.853樁混凝土自重 Y(kN/m )25樁混凝土保護層厚度qmm)40樁入土深度lt(m)25樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值2700地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0承臺埋置深度d(m)1.35是否考慮承臺

28、效應否土名稱土層厚度l i(m)側阻力特征值端阻力特征值抗拔系數(shù)承載力特征值qsia (kPa)qpa(kPa)f ak(kPa)淤泥1351000.7-雜填土222000.7-粘性土7.4243400.7-粉土4.5182000.7-雜填土222000.7-1、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=n=3.14 X0.5=1.571m樁端面積：A=nd2/4=3.14 X0.52/4=0.196m2R a=u2q sia i +qpa Ap=1.571X11.65 X5+2X2+7.4 X24+3.95 X18)+200 X0.196=527.709kNQ k=373.788kN求=527.7

29、09kNQ kmax=604.383kN6.364/2=3211.338kN mX 方向：M=Ma/L=3211.338 X4.5/6.364=2270.759kN mY 方向：M=Ma/L=3211.338 X4.5/6.364=2270.759kN m2、受剪切計算V=F/n+M/L=1144.8/5 + 1890/6.364=525.945kN受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：金=(800/1284) 1/4 =0.888塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：a1b=(a b-B-d)/2=(4.5-1.8-0.5)/2=1.1ma1i=(ai-B-d)/2=(4.5-1.8-0.5)/2=1.1

30、m剪跨比：M=a1b/h 0=1100/1284=0.857，取入=0.857 ;入二 a 11/h 0=1100/1284=0.857 ,取入=0.857 ;承臺剪切系數(shù)：a=1.75/(入+1)=1.75/(0.857+1)=0.943a=1.75/(入+1)=1.75/(0.857+1)=0.943悅 aftbh=0.888 0.943 X1.57 X10 X5.5 X1.284=9284.434kN悅 aftlh 0=0.888 0.943 .57 0 X5.5 .284=9284.434kNV=525.945kN Giin(金 aftbh。，金 aftlh )=9284.434kN滿

31、足要求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h=1.8+2 Xl.284=4.368ma b=4.5mB+2h=4.368m, a=4.5mB+2hF4.368m角樁內(nèi)邊緣至承臺外邊緣距離：Cb=(b-a b+d)/2=(5.5-4.5+0.5)/2=0.75mci=(l-a i +d)/2=(5.5-4.5+0.5)/2=0.75m角樁沖跨比：M=a ib/h 0=1100/1284=0.857，取入=0.857 ;疋二 a 1l/h 0=1100/1284=0.857，取入=0.857 ;角樁沖切系數(shù)：血=0.56/(見+0.2)=0.56/(0.857+0.2)=0.53帥=0.

32、56/(入+0.2)=0.56/(0.857+0.2)=0.53%(Cb+ab/2)+ S(Cl+all/2) ho=0.53 X(0.75+1.1/2)+0.53(0.75+1.1/2) 0.954X1570X1.284=2650.327kNN l=V=525.945kN %(Cb+ab/2)+(ci +al /2)飾 ft ho=2650.327kN滿足要求！4、承臺配筋計算(1) 、承臺底面長向配筋面積a1= My/( afcbho2)=2270.759 X06心.03 X6.7 5500X2842)=0.015Z=1-(1-2 a1) 0.5=1-(1-2 X).015) 0.5=0.

33、015Y1=1- Z/2=1-0.015/2=0.993A s1=M/( Tihcf y1)=2270.759 X06/(0.993 X1284X360)=4949mrm最小配筋率：p=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45 X1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A=max(A1, pbho)=max(4949,0.002 X5500X1284)=14124miri22承臺底長向實際配筋：AS1=30294mm粢=14124mm滿足要求！(2) 、承臺底面短向配筋面積a2= Mx/( afcbho2)=2270.759 X06心.03

34、 X6.7 5500X2842)=0.015Z=1-(1-2 a2)o.5=1-(1-2 X).015) 0.5=0.015Y2=1- 5/2=1-0.015/2=0.993A S2=IW( Y2hofy1)=2270.759 X06/(0.993 X1284X360)=4949mrm最小配筋率：p=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45 X1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A=max(9674, ph o)=max(9674,0.002 X5500X1284)=14124mrm承臺底短向實際配筋：As2=18490mm決=1412

35、4mm滿足要求！(3) 、承臺頂面長向配筋面積2 2承臺頂長向實際配筋：As3=18490mm%.5Asi=0.5 30294=15147mm滿足要求！(4) 、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向實際配筋：As4=18490mm%.5As2=0.5 X18490=9245mm滿足要求!(5) 、承臺豎向連接筋配筋面積七、承臺豎向連接筋為雙向10500配筋示意圖第六章基礎制作6.1管理機構及勞動力計劃1) 管理機構名稱人數(shù)名稱人數(shù)執(zhí)行經(jīng)理郭超項目總工吳超施工員李綱強測量員王斌安全員趙志強技術員洪枝樹2）勞動力計劃序號工種人數(shù)序號工種人數(shù)1鋼筋工65防水工42混凝土工46安裝工23挖掘機工1P 7電工

36、24砌筑工48雜工46.2施工部署1）施工順序根據(jù)現(xiàn)場條件，結合工程樁檢測情況，計劃先施工3#、4#塔吊基礎，后施工1#塔吊基礎 塔吊基礎的施工流程: 澆筑砼2）施工計劃3#、4#塔吊基礎施工計劃：2016年7月2日2016年7月7日1#塔吊基礎施工計劃：2016年7月10日2016年7月15日。3）施工方法混凝土標號為C35,在混凝土基礎內(nèi)預埋地腳螺栓，受力鋼筋和架立鋼筋等，應嚴 格按塔機基礎圖進行施工?；A與承臺、底板相交部分處理：如遇到臨近承臺在塔吊基礎范圍內(nèi)時，需與塔吊基礎同時施工 ，塔吊基礎與相鄰底 板鋼筋按鋼筋的錨固長度進行預留，并預留足搭接尺寸，待底板施工時，采取搭接連接。 基礎外圍預埋3mm厚 300mn寬的止水鋼板。塔吊基礎頂面標咼同相鄰底板面標咼。6.3質(zhì)量保證措施部位保證措施基礎承臺實行自檢、互檢、交接檢制度：每道工序完成后作業(yè)人員先行自檢，班組內(nèi)部進 行互檢，下道工序施工時，上、下道工序作業(yè)班組之間