m汽輪機控制系統(tǒng)

1、嘉電期600MW氣輪機控制系統(tǒng)阮亞良1. 概述我廠H期#3、#4機組采用東方汽輪機和日本日立公司聯(lián)合生產(chǎn)的600MW汽輪機。其控制系統(tǒng)是與汽輪機配套的600MW全電調(diào)型 DEH控制系統(tǒng)。該控制系統(tǒng)采用日本日立公司最新開發(fā)成功的具有世界先進水平的H-5000M系統(tǒng)。由EHG電液調(diào)節(jié)器HITASS 自動汽輪機控制器、ETS危急遮斷系統(tǒng)三局部組成。DEH與汽輪機相關組成局部高壓主汽門、高壓調(diào)節(jié)汽門、中壓聯(lián)合汽門、上下壓旁路、主機調(diào)節(jié) 保安油系統(tǒng)、汽機TSI等共同實現(xiàn)汽機轉(zhuǎn)速控制、負荷控制、自并網(wǎng)、試驗、在線監(jiān)視和跳閘等功能?？刂葡到y(tǒng)框架圖2. 控制系統(tǒng)配置DEH (含ETS控制系統(tǒng)硬件配置主要由以下

2、幾局部組成:a) 標準機柜;b) 電源分配系統(tǒng)；c) H-5000M 模板；d) OIS操作員接口站;e) EWS工程師站；f) 通訊接口裝置；g) GPS接口裝置。DEH控制器配置容量:a) 數(shù)字量輸入b) 數(shù)字量輸出c) 模擬量輸入e) 模擬量輸出f) 小信號輸入96路80路44路420mA6 路58路注：以上容量不包括伺服模板、測速模板、PLU/BUG模板等此類專用模板上的輸入 /輸出配置。ISTEDEH系統(tǒng)結構圖吋FtIDMCjK-DO-mTHC "W-IFC 沁rt>w sirrLti上翊Ip:<ik 3irn.n±1Brf45TMCT1S!CTUiL

3、ARUTH：ililIDID£3ZLLl£b其中H-5000M標準機柜采用4個日立公司生產(chǎn)的標準機柜。1#柜裝有電源、EHG( A)、EHG( B)的模板。2#柜裝有電源、HITASS系統(tǒng)的模板。3#、4#柜裝有ETS繼電保護回路、PLU/BUG莫板等。DEH系統(tǒng)硬件配置圖DEH中EHG(A)和EHG(B互為冗余，Trip13 為三重冗余,可接受三取二的來 ETS信號,判, 動作危急遮斷電磁鐵斷后各發(fā)信號至繼電保護回路 , 由繼電保護回路三取二觸發(fā)跳閘回路(3YV)和主跳機電磁閥(5YV 6YV),遮斷汽機。3. 控制系統(tǒng)功能汽輪機控制系統(tǒng)DEH含ETS所完成的主要功能:4

4、.掛閘5.自動整定伺服系統(tǒng)靜態(tài)關系6.啟動前的控制7.轉(zhuǎn)速控制8.負荷控制9.單閥、順序閥轉(zhuǎn)換10. 超速保護和負荷不平衡11. 在線試驗12. ATC熱應力控制13. 控制方式切換14. ETS 跳閘保護為了清楚說明DEH功能及保護的實現(xiàn)過程，在本章中將講述汽輪機危急保安油系統(tǒng)及其危急遮斷器的結構和工作過程、還參加局部邏輯的說明。a 汽輪機危急保安油系統(tǒng)、系統(tǒng)掛閘、機組遮斷調(diào)節(jié)保安系統(tǒng)是高壓抗燃油數(shù)字電液控制系統(tǒng)DEH的執(zhí)行機構，它接受DEH發(fā)出的指令，完成掛閘、驅(qū)動閥門及遮斷機組等任務。本機組的調(diào)節(jié)保安系統(tǒng)滿足以下根本要求:15. 掛閘16. 適應高、中壓缸聯(lián)合啟動的要求 , 適應中壓缸啟

5、動的要求17. 具有超速限制功能18. 需要時，能夠快速、可靠地遮斷汽輪機進汽19. 適應閥門活動試驗的要求20. 具有機械式超速保護功能機組的調(diào)節(jié)保安系統(tǒng)按照其組成可劃分為低壓保安系統(tǒng)和高壓抗燃油系統(tǒng)兩大局部。高壓抗燃油系統(tǒng)由液壓伺服系統(tǒng)、高壓遮斷系統(tǒng)和抗燃油供油系統(tǒng)三大局部組成。現(xiàn)在重點 說明系統(tǒng)的組成抗燃油供油系統(tǒng) -略和功能的實現(xiàn)。XA-専組 閥 驗 試 位 復汽輪機危急遮斷裝置編號名稱狀態(tài)備注正常跳閘實驗緊急遮斷閥右移1YV復位試驗電磁閥失電關閉掛閘、試驗復位時得電ZS1復位連桿行程開關斷開掛閘時由斷開至閉合至斷開2YV噴油試驗電磁閥失電關閉得電開啟ZS2緊急遮斷閥連桿行程開關斷開閉

6、合斷開至閉合至斷開3YV機械停機電磁鐵失電得電動作ZS3手動脫扣、電磁遮斷裝置行程開關閉合斷開隔離閥右移4YV隔離閥電磁閥失電關閉得電動作ZS4隔離閥行程開關1閉合斷開ZS5隔離閥行程開關2斷開閉合主遮斷電磁閥左移5YV主遮斷先導電磁閥A帶電失電失電開啟ZS6主遮斷先導電磁閥A行程開關閉合斷開斷開6YV主遮斷先導電磁閥B帶電失電失電開啟ZS7主遮斷先導電磁閥B行程開關閉合斷開斷開汽輪機遮斷裝置組成設備狀態(tài)表21. 低壓保安油系統(tǒng)低壓保安系統(tǒng)由危急遮斷器、危急遮斷裝置、危急遮斷裝置連桿、 手動停機機構、 復位 試驗閥組、機械停機電磁鐵 3YV和導油環(huán)等組成，見圖。潤滑油分兩路進入復位電磁閥，一路

7、經(jīng)復位電磁閥1YV進入危急遮斷裝置活塞腔室，接受復位試驗閥組 1YV的控制；另一路經(jīng)噴油電磁閥2YV，從導油環(huán)進入危急遮斷器腔室 ， 接受噴油電磁閥閥組 2YV的控制。手動停機機構、機械停機電磁鐵、高壓遮斷組件中的緊急 遮斷閥通過危急遮斷裝置連桿與危急遮斷器裝置相連， 高壓保安油通過高壓遮斷組件與油源 上高壓抗燃油壓力油出油管及無壓排油管相連。掛閘系統(tǒng)設置的復位試驗閥組中的復位電磁閥1YV，機械遮斷機構的行程開關ZS1、ZS2供掛閘用。掛閘程序如下：當汽輪機滿足掛閘條件時，機械跳閘電磁鐵 3YV已斷電復位按 下掛閘按鈕設在DEH操作盤上,復位試驗閥組中的復位電磁閥 1YV帶電動作，將潤滑油引

8、入危急遮斷裝置活塞側腔室， 活塞上行到上止點， 通過杠桿帶動危急遮斷裝置連桿左移使危 急遮斷器裝置的撐鉤復位， 聯(lián)動的緊急遮斷閥滑閥左移接通高壓保安油的進油同時將高壓保 安油的排油口封??；DEH發(fā)出掛閘指令同時使主遮斷電磁閥5YV 6YV帶電，主遮斷電磁閥中滑閥右移，建立高壓平安油，當高壓平安油壓力開關PS2 PS3 PS4的常開觸點閉合，三取二后，向DEH發(fā)出信號，使復位電磁閥1YV失電，危急遮斷器裝置活塞回到下止點.過程中DEH僉測行程開關ZS1的常開觸點由斷開轉(zhuǎn)換為閉合，再由閉合轉(zhuǎn)為斷開，ZS2的常開觸點由閉合轉(zhuǎn)換為斷開，DEH判斷掛閘程序完成。遮斷本汽輪機保護共有三種組成 ： 汽輪機電

9、氣保護、汽輪機機械超速保護、汽機就地手動脫 扣。汽輪機電氣保護包含了 ETS保護和硬接線操作臺手動脫扣、 DEH后備超速BUG等, 保護出口使機械停機電磁鐵 3YV得電、主跳閘電磁閥5YV 6YV失電，主機喪失平安 油，汽機遮斷。汽輪機機械超速 保護指汽輪機轉(zhuǎn)速為額定轉(zhuǎn)速的110- 111%33003330r/min。到達危急遮斷器設定值時，危急遮斷器的飛環(huán)擊出，通過系列機械動作，切斷高壓保安油的進油并 泄掉高壓保安油，快速關閉各進汽閥，遮斷機組進汽。汽機就地手動脫扣系統(tǒng)在機頭設有手動停機機構供緊急停機用。手拉手動停機機構按 鈕，通過危急遮斷裝置連桿使危急遮斷裝置的撐鉤脫扣，后續(xù)過程同機械超速

10、保護。低壓保安系統(tǒng) 遮斷過程，當機械停機電磁鐵3YV接受ETS來停機信號得電動作，或 手拉手動停機機構按鈕， 通過危急遮斷裝置連桿左移使危急遮斷裝置的撐鉤脫扣；或汽輪機轉(zhuǎn)速到達危急遮斷器設定值時，危急遮斷器的飛環(huán)擊出打擊危急遮斷裝置的撐鉤，使撐鉤脫扣，危急遮斷裝置遮斷活塞在彈簧力作用下右移通過連桿帶動高壓遮斷組件中的緊急遮斷閥 中滑閥右移，滑閥移動到圖示白框處，切斷高壓保安油的進油并泄掉高壓保安油，快速關閉各進汽閥，遮斷機組進汽。部件ZS3行程開關監(jiān)視就地手動脫扣和機械停機電磁鐵3YV跳閘信號。向DEH送出信號，使高壓遮斷組件失電，遮斷汽輪機。22. 液壓伺服系統(tǒng)液壓伺服系統(tǒng)由閥門操縱座及油動

11、機兩局部組成，完成閥門開啟、調(diào)節(jié)和快速關閉及閥 門試驗功能，通過油動機液壓開啟閥門、操縱座彈簧力關閉閥門。閥門開啟：以#1高壓主汽閥為例，主機掛閘成功，高壓保安油建立，當遮斷電磁閥7YV 失電時，遮斷電磁閥排油口關閉，保安油進入油動機集成塊上安置的卸載閥上腔和調(diào)節(jié)油回 路上的關斷閥。在平安油作用下卸載 閥閥芯關閉，隔斷調(diào)節(jié)油和無壓回油 通道，同時關斷閥在保安油的作用下 開啟，調(diào)節(jié)油在伺服閥前后兩個通道 形成，油動機工作準備就緒。在本機#1高壓主汽閥、四個高壓 調(diào)節(jié)閥、兩個中壓調(diào)節(jié)閥油動機裝配 有電液伺服閥實現(xiàn)連續(xù)控制，#2高壓電液伺服閥關斷閥 遮斷電磁閥調(diào)節(jié)油主汽閥、中壓主汽閥油動機由試驗電磁

12、閥實現(xiàn)二位控制。當電液伺服閥試驗電磁閥接受DEH旨令開啟，調(diào)節(jié)油進入油動機下腔，推動活塞克服彈簧力上行開啟閥門。閥門調(diào)節(jié)：油動機配置電液伺服閥的閥門可實現(xiàn)連續(xù)調(diào)節(jié)，電液伺服閥接受DEH閥位指令， 當需要開大閥門時， 伺服閥將調(diào)節(jié)油引入油動機下腔， 那么作用在活塞端面油壓力克服彈 簧力和蒸汽力使閥門開大， 當需要關小閥門時， 伺服閥將活塞下腔室接通排油， 在彈簧力及 蒸汽力的作用下，閥門關小，由于位移傳感器LVDT的拉桿和活塞連接，活塞移動便由位移傳感器產(chǎn)生位置信號， 該信號經(jīng)解調(diào)器反應到伺服放大器的輸入端， 直到與閥位指令相平 衡時電液伺服閥回到電氣零位，遮斷其進油口和排油口，使閥門停留在指定

13、位置上，伺服閥具有機械零位偏置， 當伺服閥失去控制電源時， 排油口連通油動機下腔， 能保證油動機關 閉。完成了電信號 - 液壓力 - 機械位移的轉(zhuǎn)換過程。隨著閥位指令信號變化，各調(diào)節(jié)閥 油動機不斷地調(diào)節(jié)蒸汽門的開度。閥門快速關閉： 系統(tǒng)所有蒸汽閥門均設置了閥門操縱座， 閥門的關閉由操縱座彈簧緊力 來保證。機組正常工作時，各油動機集成塊上安置的卸載閥閥芯，將調(diào)節(jié)油、回油和保安油 分開。停機時，保護系統(tǒng)動作，高壓保安油壓被卸掉，卸載閥在油動機活塞下油壓作用下打 開， 油缸下腔通過卸載閥與油缸上腔相連， 油動機活塞下油一局部油回到油缸上腔， 另一部 分油通過單向閥回油源。 閥門在操縱座彈簧緊力和蒸汽

14、力的作用下迅速關閉。 同時伺服閥將 與活塞下腔室相連的排油口也翻開接通排油， 保證了閥門關閉的迅速性。 關斷閥由于保安油 的卸掉而隔斷調(diào)節(jié)油進入油動機的通道，防止系統(tǒng)油壓因油動機快關的瞬態(tài)耗油而下降。閥門試驗： 蒸汽閥門需要做汽門嚴密性試驗和汽門活動試驗，為確保閥門的嚴密性和 活動靈活，以防止卡澀。如下圖，在油動機LVDT上的接線盒中都設置有一活動試驗行程開關，當試驗開始，閥門慢關到該位置時10%，使遮斷電磁閥帶電，切斷保安油，閥門快關。其原因之一使為了防止低閥位時，大蒸汽流量對閥芯的沖蝕。試驗復位后，遮斷電磁閥 失電，閥門重新開啟。23. 高壓抗燃油遮斷系統(tǒng)高壓遮斷系統(tǒng)由能實現(xiàn)在線試驗的主遮

15、斷電磁閥、隔離閥及緊急遮斷閥組成。 高壓抗燃油進入高壓遮斷組件后分成兩路，一路經(jīng)過緊急遮斷閥、隔離閥到主遮斷電磁閥形成高壓保安油到蒸汽閥門； 另一路直接進入隔離閥。 高壓平安油受緊急遮斷閥、 隔離 閥和主遮斷電磁閥的控制，可完成遮斷機組、危急遮斷器噴油試驗等功能。高壓遮斷系統(tǒng)的遮斷：主遮斷電磁閥閥芯受兩先導電磁閥5YV、6YV的控制，正常工作時，兩電磁閥均帶電。當出現(xiàn)危急機組平安的情況時，5YV、 6YV 失電動作，快速泄掉高壓保安油， 使系統(tǒng)掉閘， 使各閥門油動機動作， 快關各汽門， 遮斷機組進汽確保機組平安。從本機保護來講，保安油系統(tǒng)實行了多方式、多回路保護，保證了動作的可靠性和正 確性。

16、24. 高、低壓遮斷系統(tǒng)保安油回路采用串聯(lián)回路，所以電氣保護信號都分 別送至機械停機電磁鐵3YV和主遮斷電磁閥5YV 6YV雙重動 作。25. 主遮斷電磁閥先導電磁閥5YV、6YV必須都失電，才能使主遮斷電 磁閥關閉。26. 機械停機電磁鐵3YV采用得電動作，主遮斷電磁閥采用失電動作。27. 低壓組件ZS3行程開關在就地手動脫扣和機械停機電磁鐵 3YV跳 閘時，向DEH送出信號，使主遮斷電磁閥失電；當平安油壓低至，安全油壓力開關組件發(fā)出信號給DEH DEH給主遮斷閥失電及機械停機電磁鐵3YV得電指令，泄掉高壓平安油。保證了上下壓遮斷回路 的互補性。高、低壓遮斷系統(tǒng)試驗 ：通過飛環(huán)噴油試驗、提升

17、轉(zhuǎn)速試驗、主遮斷電磁閥和隔離閥 活動試驗保證保護裝置和回路靈活和正確性。主遮斷電磁閥先導電磁閥5YV、6YV活動試驗：在汽機保護配合指示兩電磁閥5YV6YV動作位置的兩行程開關ZS6 ZS7，可實現(xiàn)電磁閥5YV、6YV的活動試驗。在 DEH 操作員站OIS遮斷電磁閥試驗畫面中，選擇5YV試驗按鈕時，5YV將失電10秒后恢復，在過程中ZS6狀態(tài)發(fā)生變化常閉觸點由斷開變?yōu)殚]合那么試驗成功，否那么失敗。6YV試驗類同。活動試驗中，5YV 6YV應分別做試驗，確保做試驗時始終有一個遮斷電磁閥常帶電。噴油試驗： 噴油試驗前應先做隔離閥活動試驗，按下隔離閥活動試驗按鈕，隔離閥先導電磁閥4YV帶電動作，保安

18、油由隔離閥供，緊急遮斷閥從保安系統(tǒng)中隔離出來。監(jiān)視隔離閥狀 態(tài)的行程開關ZS4的常開觸點斷開、ZS5的常開觸點閉合，DEH檢測到該信號試驗成功。按 下復位按鈕，隔離閥4YV失電復位。飛環(huán)噴油試驗時 ,汽機轉(zhuǎn)速 3000r/m ， 將“試驗鑰匙開關旋到“試驗位置。此時高壓遮斷組件的隔離閥 4YV帶電，使進入主遮斷的高壓平安油由緊急遮斷閥提供轉(zhuǎn)換成由隔 離閥提供，隔離閥上設置的行程開關ZS4的常開觸點斷開、ZS5的常開觸點閉合，并對外發(fā)訊，DEH檢測到該信號后，使復位試驗閥組中的噴油電磁閥2YV帶電，透平油被注入危急遮斷器飛環(huán)腔室， 危急遮斷器飛環(huán)擊出， 打擊危急遮斷裝置的撐鉤 , 使危急遮斷裝置

19、撐鉤脫扣， 行程開關ZS2常開觸點由斷開轉(zhuǎn)為閉合。DEH僉測到上述信號使復位試驗閥組的噴油電磁閥2YV失電。長脈沖的噴油試驗信號轉(zhuǎn)為噴油復位信號，當飛環(huán)復位后，使復位電磁閥1YV帶電，使危急遮斷裝置的撐鉤復位。在檢測到機械遮斷機構上設置的行程開關ZS1的常開觸點閉合、ZS2的常開觸點斷開的信號后，使復位電磁閥1YV失電。當ZS1 ZS2的常開觸點斷開時可使高壓遮斷組件的隔離閥4YV失電。將“試驗鑰匙開關旋到“正常位置。飛環(huán)噴油試驗完畢。 由于高壓保安油已不由緊急遮斷閥提供， 機組在飛環(huán)噴油試驗情況下不會被遮 斷。此時系統(tǒng)的遮斷保護由主遮斷電磁閥5YV、6YV及各閥油動機的遮斷電磁閥來保證,并且

20、在電氣保護信號和 ZS3行程指示跳閘，4YV失電，隔離閥恢復，使保安油遮斷回路正確 動作。在高壓遮斷系統(tǒng)中還有組件平安油壓力開關和平安油蓄能器。平安油壓力開關由三個壓力開關及一些附件組成，監(jiān)視高壓保安油壓，其作用：當機組掛閘時，壓力開關組件發(fā)出 高壓保安油建立與否的信號給DEH作為DEH判斷掛閘是否成功的一個條件。當平安油壓低至，平安油壓力開關組件發(fā)出信號給DEH DEH給主遮斷閥失電指令，泄掉高壓平安油，快關各閥門。 平安油蓄能器為防止高壓平安油的波動， 特別是在危急遮斷器噴油試驗時， 為防 止隔離閥動作引起高壓平安油壓的瞬間跌落。a轉(zhuǎn)速控制、負荷控制28. 綜述DEH控制系統(tǒng)的EHG局部主

21、要目的是控制汽輪發(fā)電機組的轉(zhuǎn)速和功率，從而滿足電廠供電的要求。機組在啟動和正常運行過程中，DEH接收CCS指令或操作人員通過人機接口所發(fā)出的增、減指令， 采集汽輪機發(fā)電機組的轉(zhuǎn)速和功率以及調(diào)節(jié)閥的位置反應等信號，進行分析處理，綜合運算，輸出控制信號到電液伺服閥，改變調(diào)節(jié)閥的開度，以控制機組的運行。EHG從發(fā)電機功率判斷機組有無并網(wǎng)，分成轉(zhuǎn)速控制、負荷控制兩局部。轉(zhuǎn)速控制通過轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)回路來控制機組的轉(zhuǎn)速， 原理圖中看出，當沒有并網(wǎng)信號時，控制信號就為1，那么輸出等于輸入 1,即轉(zhuǎn)速回路調(diào)節(jié)器輸出。系統(tǒng)接收現(xiàn)場汽輪機的轉(zhuǎn)速信號，經(jīng)DEH三取二邏輯處理后，作為轉(zhuǎn)速的反應信號。 此信號與DEH的轉(zhuǎn)速設

22、定值進行比擬后，送到轉(zhuǎn)速回路調(diào)節(jié)器進行偏差計算,PID 調(diào)節(jié),然后輸出油動機的開度閥位開度給定信號到伺服卡。此給定信號在伺服卡內(nèi)與現(xiàn)場LVDT油動機位置反應信號進行比擬后，輸出控制信號到電液伺服閥,控制油動機的開度,即控制調(diào)節(jié)閥的開度,從而控制機組轉(zhuǎn)速。升速時,操作 人員可設置目標轉(zhuǎn)速和升速率。機組并網(wǎng)后，EHG控制系統(tǒng)便切到功率控制回路，從原理圖中看出：當有并網(wǎng)信號時， 控制信號就為 0,那么輸出等于輸入 2,即功率控制回路的輸出。在此回路下有三種調(diào)節(jié)方式：29. 負荷反應不投入,主汽壓力反應也不投入。在這種情況下,閥門開度直接由操作員設定進行控制。設定所要求的開度后，DEH輸出閥門開度給定

23、信號到伺服卡,與閥位反應信號進行比擬后,輸出控制信號到 電液伺服閥,從而控制閥門的開度,以滿足要求的功率。30. 負荷反應投入，這種情況下，負荷回路調(diào)節(jié)器起作用。DEH接收現(xiàn)場功率信號與給定功率進行比擬后,送到負荷回路調(diào)節(jié)器進行差值放大, 綜合運算, PI 調(diào)節(jié)輸出閥門開度信號到伺服卡, 與閥位反應信號 進行比擬后,輸出控制信號到電液伺服閥,從而控制閥門的開度,滿 足要求的功率。31. 主汽壓力反應投入在這種情況下, 調(diào)節(jié)級壓力回路調(diào)節(jié)器起作用。 DEH 接收汽輪機主蒸汽壓力信號與給定信號進行比擬后， 送到主汽壓力回 路調(diào)節(jié)器進行差值放大， 綜合運算， PI 調(diào)節(jié)輸出閥門開度信號到伺服 卡，與

24、閥位反應信號進行比擬后，輸出控制信號到電液伺服閥，從而 控制閥門的開度，滿足要求的功率。操作人員可設置目標和升負荷率。DEH控制系統(tǒng)邏輯設定負荷反應投入方式和主汽壓力 投入方式不能同時投入。機組啟動時優(yōu)先采用中壓缸啟動方式，只有當旁路系統(tǒng)不能投入自動時，才選用高中 壓聯(lián)合啟動方式。中選擇高中壓聯(lián)合啟動方式時，閥切換系數(shù)等于1，閥門開度信號同時輸出到高壓調(diào)節(jié)閥和中壓調(diào)節(jié)閥。當中壓缸啟動方式時，閥切換系數(shù)等于0，送高壓調(diào)節(jié)閥的閥門開度信號乘系數(shù) 0，那么高調(diào)閥開度為 0，因此， 閥位開度信號僅送到中壓調(diào)閥控制回路， 從而控制中調(diào)閥的開度，滿足中壓缸啟動方式。在閥切換過程中，閥切換系數(shù)由0變到 1，

25、機組便轉(zhuǎn)入高中壓聯(lián)合進汽方式。 對汽輪發(fā)電機組來講， 調(diào)節(jié)閥的開度同蒸汽流量存在非線 性，因此要進行閥門的線性修正，DEH控制系統(tǒng)設計了閥門修正函數(shù) F (X)來進行閥門的線性修正。對高壓調(diào)節(jié)閥來講，閥門的開啟方式可選擇單閥控制方式或選用順序閥控制方式，即 通常所說的閥門管理，方式選擇由單閥 / 順序閥切換邏輯完成。從原理圖中可看出：當要進行閥門活動試驗時，必須在單閥控制方式下進行。 機組跳閘時，置閥門開度給定信號為0，關閉所有閥門。DEH控制系統(tǒng)設有TPC保護，閥位限制和快卸負荷等多種保護。還可設定一次調(diào)頻死區(qū)。DEH控制系統(tǒng)有汽機遠控，汽機自動和汽機手動三種運行方式。DEH進入ATC控制方

26、式時，DEH控制系統(tǒng)可根據(jù)熱應力計算結果，自動設定目標，選擇適宜的速率或負荷率對機組 進行全自動控制。ItHXAMi«±|騙站E畫一sn叵吐 x4.bE.唯)ii'm -r侃伽*cr2pcviF(XMMC¥4>+*1-2-1 DEHw+>*«EHG控制原理圖32. 轉(zhuǎn)速控制系統(tǒng)采用轉(zhuǎn)速閉環(huán)無差調(diào)節(jié)系統(tǒng)。其設定點為給定轉(zhuǎn)速。給定轉(zhuǎn)速與實際轉(zhuǎn)速之差，經(jīng) PID 調(diào)節(jié)器運算后， 通過伺服系統(tǒng)控制油動機開度， 使實際轉(zhuǎn)速跟隨給定轉(zhuǎn)速變化。 按啟 動方式的不同，此油動機為中壓調(diào)節(jié)閥ICV或CV和ICV。在設定目標轉(zhuǎn)速后，給定轉(zhuǎn)速自動以設定的升速

27、率向目標轉(zhuǎn)速逼近。a目標轉(zhuǎn)速的設定：除操作員通過OIS設置目標轉(zhuǎn)速外，在以下情況下，DEH自動設 置目標轉(zhuǎn)速：汽機剛掛閘時，目標為當前轉(zhuǎn)速：油開關剛斷開時，目標為 3000r/min ；手動狀態(tài)，目標為當前轉(zhuǎn)速； 汽機已跳閘，目標為零。目標超過上限時，將其改變?yōu)?3060 或 3360r/min 后者為超速試驗狀態(tài) ；自啟動方式下，目標由 ATC來，分別為 0、500、1200、2000、3000r/min ；自動同期時，目標隨自同期增減信號變化變化率 60r/min/min 。b升速率的設定：操作員設定，速率在 39、 800 r/min/min 內(nèi)。自啟動方式下，冷態(tài)啟動時速率為 100r

28、/min/min ，溫態(tài)啟動時速率為 150r/min/min ， 熱態(tài)、極熱態(tài)啟動時速率為 300r/min/min 。機組過臨界轉(zhuǎn)速區(qū)時，速率不變 500r/min/min 。臨界轉(zhuǎn)速軸系臨界轉(zhuǎn)速計算值為：第一階：1000r/min電機轉(zhuǎn)子一階第二階：1700r/min高中壓轉(zhuǎn)子一階第三階：1730r/minA 低壓轉(zhuǎn)子一階 1750r/min B 低壓轉(zhuǎn)子一階第四階：3465r/min電機轉(zhuǎn)子二階為避開臨界轉(zhuǎn)速，DEH設置了二個臨界轉(zhuǎn)速區(qū)，其邊界與臨界轉(zhuǎn)速計算值相差大約± 50r/min 。假設實際測量的臨界轉(zhuǎn)速值與計算值比擬偏離較大，必須修改臨界 轉(zhuǎn)速區(qū)值及臨界轉(zhuǎn)速平臺值。c

29、) 暖機汽機暖機轉(zhuǎn)速通常定為 1200/2000/3000r/min ，故目標值通常設為 500、 1200、2000、3000r/min，到達目標轉(zhuǎn)速值后，可自動停止升速進行暖機。在ATR方式下時，須退出ATR方式后發(fā)保持指令，在臨界轉(zhuǎn)速區(qū)內(nèi)時，無法暖機d) 3000r/min 定速汽輪機轉(zhuǎn)速穩(wěn)定在 3000± 2r/min 上，各系統(tǒng)進行并網(wǎng)前檢查。一切正常以后，自動同 期裝置投入，通過 DEH發(fā)電機勵磁系統(tǒng)改變發(fā)電機頻率和電壓。當滿足同期條件時，油開 關閉合，機組并網(wǎng)加初負荷。33. 負荷控制a) 自動同期：DEH進入自動同期方式后，其目標轉(zhuǎn)速在剛進入同期方式的值的根底上， 按

30、同期裝置發(fā)來的轉(zhuǎn)速增減指令， 以 60r/min/min 的變化率變化， 使發(fā)電機的頻率及相位達 到同期條件的要求。在同期條件均滿足要求時，可發(fā)出油開關合閘指令使油開關閉合。有以下情況之一，那么退出自同期方式：a) 轉(zhuǎn)速：小于 2985、大于 3015r/min ；b) 手動狀態(tài)；c) 轉(zhuǎn)速故障；d) 并網(wǎng)；e) 汽機已跳閘。除可由操作員發(fā)指令進入自同期方式外，在自啟動(ATC)方式下，可由ATC觸發(fā)自動進入此方式。當同期條件均滿足時，油開關合閘，DEH立即增加給定值，使發(fā)電機帶上初負荷防止出現(xiàn)逆功率。由于剛并網(wǎng)時，未投入負荷反應，故用主蒸汽壓力修正應增加的給定值。給定值=原值+ 3 + f

31、( PO剛并網(wǎng)時，目標也等于此給定值。b) 負荷控制負荷控制：汽輪機負荷控制為設定目標、負荷率、暖機負荷及時間、定滑壓控制。負荷目標設定后以設定的負荷率向目標值逼近，隨之蒸汽調(diào)門變化，發(fā)電機負荷隨即改變。負荷控制方式在負荷反應投入時，目標和給定值均以MW呂式表示；在主汽壓力反應投入時， 目標和給定值均以壓力百分比形式表示； 在此兩反應均切除時， 目標和給定值以額 定壓力下總流量的百分比形式表示。目標的設定： 除操作員可通過 OIS 設置目標和 CCS 給定目標外，在以下情況下，DEH自動設置目標：c負荷反應剛投入時，目標為當前負荷值 MW；d調(diào)節(jié)級壓力反應剛投入時，目標為當前調(diào)節(jié)級壓力 ；e發(fā)

32、電機剛并網(wǎng)時，目標為初負荷給定值 ；f手動狀態(tài)，目標為參考量 閥門總流量指令 ；g反應剛切除時，目標為參考量 ；h跳閘時，目標為零；i目標太大時，改為上限值 115或 650MW。負荷率的設定：i. 操作員設定，負荷率在40, 100MW/min內(nèi)ii. 自啟動方式下，負荷率在 30 MW/min內(nèi)，步長 min 根據(jù)應力計算每分鐘修正一次iii. 單閥 /順序閥轉(zhuǎn)換或閥切換時,負荷率為 min上述三種設定中,負荷率最小值實現(xiàn),假設目標以百分比表示時,那么負荷率也相應用百 分比形式。剛并網(wǎng)時初負荷率為、3、4、5、6MW/min之一。iv. CCS控制方式下，負荷率為 100MW/min暖機：

33、 汽輪機在升負荷過程中, 考慮到熱應力、 脹差、 蒸汽品質(zhì)等各種因素, 初負荷、 30%負荷、 50%負荷通常需進行暖機。假設需暫停升負荷,可進行如下操作：a不在CCS方式時，操作員發(fā)保持“ HOLD指令；b在CCS方式時，退出 CCS方式后發(fā)保持指令；c在ATC方式下，負荷大于IP啟動時，自啟動程序判斷出現(xiàn)需保持的情況，那么發(fā) 負荷保持指令。定滑定升負荷： 在汽輪機負荷曲線中，負荷50%前采用定壓，負荷 50%后，鍋爐增加燃燒，高壓調(diào)節(jié)閥維持 90開度。隨著蒸汽參數(shù)的增加負荷逐漸增大直至額定壓力再采用定壓調(diào) 節(jié)。在滑壓升負荷期間，一般不投負荷反應或主汽壓力反應。假設需暖機，應由燃燒控制系統(tǒng)

34、維持燃燒水平，來保持負荷不變。否那么應投負荷反應或主汽壓力反應j負荷控制方式EHG的負荷控制方式共有一次調(diào)頻、主汽壓力反應、負荷反應、CCS控制汽機遠控、主汽壓力低保護TPC功能、快卸負荷、中壓缸啟動閥切換工況。i. 一次調(diào)頻方式汽輪發(fā)電機組在并網(wǎng)運行時，為保證供電品質(zhì)對電網(wǎng)頻率的要求，通常應 投入一次調(diào)頻功能。當機組轉(zhuǎn)速在死區(qū)范圍內(nèi)，頻率調(diào)整給定為零，一次調(diào)頻不動作。當轉(zhuǎn) 速在死區(qū)范圍以外時， 一次調(diào)頻動作， 頻率調(diào)整給定按不等率隨轉(zhuǎn)速變化而變化。 參與一次 調(diào)頻的條件：a自動狀態(tài)；b負荷首次大于 10后。通常為使機組承當合理的一次調(diào)頻量，要求設置DEH的不等率及死區(qū)。不等率在3%6%內(nèi)可調(diào)

35、，出廠設為。死區(qū)在030r/min內(nèi)可調(diào)，設為 min 反映緩慢率為 。死區(qū)范圍為： 3000±死區(qū)值。隨著今后電網(wǎng)內(nèi)配上DEH系統(tǒng)的機組比例的增加，在其占主導地位后，可逐漸減小死區(qū)，以提高供電品質(zhì)。 對于在網(wǎng)內(nèi)承當根本負荷的大容量機組，為使其維持在經(jīng)濟負荷運行，可將不等率改為%， 死區(qū)改為 12r/min 即±。ii. 主汽壓力反應方式主汽壓力控制器是一個 PI 調(diào)節(jié)器，它比擬設定點與主蒸汽壓力，經(jīng)過計算后輸出指令值控制ICV閥和CV閥。當滿足以下條件時，通過 OIS可將該控制器投入。a) 控制系統(tǒng)處于AUTO方式;b) 負荷控制器未投入；c) 汽機已帶負荷，主汽壓力在

36、315MPa間；d) 壓力信號正常;e) TPC 未動作；f) 沒有RUNBAC信號；g) DEMAND 小于 90。該控制器切除條件：a) 操作員將其切除；b) 主汽壓力小于 3MPa或大于15MPa或故障；c) 設定點與負荷之差大于 20；d) 到滑壓點時；e) TPC 動作；f) 油開關斷開；g) 汽機跳閘；h) 該壓力信號故障；i) 有 RUNBAC信號。主汽壓力反應與負荷反應不能同時投入，應先切除另一個才能投入。在主汽壓力反應 投入時，設定點以壓力百分比表示。設定點為 100 時，壓力對應為。穩(wěn)定時主汽壓力等于設 定點對應的壓力值iii. 負荷反應方式負荷控制器是一個 PI 控制器，

37、用于比擬設定點與實際功率，經(jīng)過計算后輸 出指令控制 CV 閥和 ICV 閥。在滿足以下條件后，可由操作員投入該控制器：a) 機組已并網(wǎng)，負荷在 620MW之間；b) 功率信號正常；c) 快卸未動作；d) TPC 未動作；e) 系統(tǒng)處于AUTC方式；f) 閥門切換未動作。 負荷控制器切除條件：a) 操作員切除該控制器；b) 負荷小于或大于620MW或故障；c) 功率信號不正常；d) 汽機跳閘；e) 閥切換期間；f) 到滑壓點時；g) 快卸動作；h) TPC 動作；i) AUTO 方式切除；j) 油開關斷開。 負荷反應與主汽壓力反應不能同時投入，應先切除另一個才能投入。在負荷反應投入時，設定點以M

38、W形式表示。iv. CCS控制(汽機遠控)方式HOLD言此時汽機負荷目標值受鍋爐控制系統(tǒng)控制， 在閥位限制和負荷限制動作時產(chǎn)生 號。當滿足以下條件，可由操作員投入CCS控制：a) 接受到CCS允許信號；b) 快卸負荷未動作；c) TPC 未動作。切除CCS方式的條件：a) 快卸負荷動作；b) TPC 動作；c) 一次調(diào)頻動作；d) 手動方式；34. 油開關斷開。在CCS方式下，DEH的目標等于CCS合定，自動切除負荷反應， 主汽壓力反應，一次調(diào) 頻死區(qū)改為 30r/min 。CCS合定信號與目標及總閥位給定的對應關系為：420mA對應0100%, CCS合定信號代表總的閥位給定。i.主汽壓力低

39、保護(TPC功能)方式在鍋爐系統(tǒng)出現(xiàn)某種故障不能維持主汽壓力時,可通過關小調(diào)門開度減少蒸汽流量的 方法減緩主汽壓力下降,幫助鍋爐穩(wěn)定燃燒。TPC方式切除條件：a) 油開關斷開；b) 壓力信號壞；c) 手動狀態(tài)。TPC 方式投入條件：a) 主汽壓力大于 90%額定值；b) 主汽壓力大于其限制值。主汽壓力限制值上缺省值為16MPa操作員可在 TPC方式切除時，在(325) MPa內(nèi)設置此限制值。在TPC方式投入期間，假設主汽壓力低于設置限制值，那么主汽壓力限制動作。動作時， 設定點在剛動作的根底上，以1%/秒的變化率減少。同時目標和設定點即等于總的閥位參考量,也跟隨著減小。假設主汽壓力上升到限制值

40、之上,那么停止減設定點。假設主汽壓力一直不 上升,設定點減到總的閥位參考量小于 20%時,停止減。在主汽壓力限制動作時，自動切除負荷反應、主汽壓力反應，退出CCS方式。ii. 快卸負荷工況( RUNBAC)K當汽輪發(fā)電機組出現(xiàn)某種故障時,快速減小閥門開度,卸掉局部負荷,以防止故障擴大。在快卸負荷功能投入期間，DEH接受到快卸負荷開入信號時，總的閥位參考量在原值基礎上對應檔變化率減小, 直到此開入信號消失或切除快卸負荷功能或此參考量減到對應檔的 下限值。同時目標和設定點即等于總的閥位參考量，也隨著減小?？煨敦摵汕谐龡l件：aCCS 方式；35. 負荷小于 25；36. 汽機已跳閘；d油開關斷開。在

41、快卸負荷動作時，自動切除負荷反應，主汽壓力反應，退出CCS方式。i. 中壓缸啟動閥切換工況 在中壓缸啟動方式下，蒸汽開始僅由再熱器經(jīng)中壓調(diào)節(jié)閥進入汽輪機。汽輪機完成升 速、并網(wǎng)、低負荷暖機后，低壓旁路閥全關，操作員發(fā)出閥切換指令，高壓調(diào)節(jié)閥CV逐漸開大，高排逆止門自動開啟。W閥全關。CV閥的單閥參考量為總參考量與閥切換系數(shù)之積，采用中壓缸啟動時，此系數(shù)開始為 零，進行閥切換后，花 1分鐘時間，由 0 變到 1，最后保持為 1。此系數(shù)變?yōu)?1時，閥切換 結束。在閥切換期間，自動切除負荷反應和主汽壓力反應。b負荷限制閥位限制高負荷限制：操作員可在0630 MW內(nèi)設置高負荷限制值，使汽機負荷點始終小

42、于 此限制的值。高負荷限制值設置不能小于低負荷限制值。低負荷限制：操作員可在0630 MW內(nèi)設置低負荷限制值，使 DEH設定點始終大于 此限制對應的值。當?shù)拓摵上拗苿幼鲿r，假設目標小于設定點，那么發(fā)保持指令，停止減小設定 點。閥位限制：操作員可在0120%內(nèi)設置閥位限制值。DEH總的閥位給定值為負荷參考量與此限制值之間較小的值。為防止閥位跳變，閥位限制值加有變化限制，變化率為1/ 秒。當閥位限制動作時，假設目標大于設定點，那么發(fā)保持指令，停止增大設定點。c單閥 /順序閥轉(zhuǎn)換 在啟動過程中，為減少高壓缸的熱應力，故通常采用單閥方式啟動。在正常運行過程中，為減少高壓調(diào)節(jié)閥的節(jié)流損失，故通常采用順序

43、閥方式。通常在負荷小于 30時，強迫采用單閥方式，但在熱態(tài)、極熱態(tài)啟動時，由于熱應力較小，蒸汽參數(shù)較高，假設采用單閥方式啟動，閥門開度太小，引起控制不穩(wěn)定，可轉(zhuǎn)為采用 順序閥啟動。CV開度給定=單閥系數(shù)x單閥給定+1單閥系數(shù)x順序閥給定在單閥方式下，單閥系數(shù)為1。當操作員發(fā)出轉(zhuǎn)到順序閥方式的指令后，單閥系數(shù)花1 0分鐘時間，由 1 變到 0，最后保持為 0，即為順序閥方式。在閥門控制方式轉(zhuǎn)換期間，為 維持負荷不變，通常應投入調(diào)節(jié)級壓力反應或負荷反應。切換時間約10min 。d) ATC熱應力控制(HITASSATC自啟動功能由DEH系統(tǒng)中的HITASS完成，HITASS系統(tǒng)的根本功能為汽輪機自

44、啟動 條件下的數(shù)據(jù)監(jiān)視和熱應力計算。轉(zhuǎn)子熱應力計算是為計算汽輪機高壓轉(zhuǎn)子第一級和中壓轉(zhuǎn)子的熱蒸汽入口處的應力。 高壓轉(zhuǎn)子的應力計算如下：首先，調(diào)節(jié)級后蒸汽溫度和被修正的蒸汽流量從并網(wǎng)前的轉(zhuǎn)速中計算出來。而轉(zhuǎn)子表 面的熱傳導率因素被作為蒸汽流量的函數(shù)。 通過使用調(diào)節(jié)級后蒸汽溫度和熱傳導率， 轉(zhuǎn)子的 溫度分布被計算出來。 然后， 從外表溫度、 轉(zhuǎn)子平均溫度和中心孔溫度得到高壓轉(zhuǎn)子外表應 力和中心孔應力。用與高壓轉(zhuǎn)子相同的方法，中壓轉(zhuǎn)子應力可被計算出來。而在這種情況下，蒸汽溫度 是被直接測量。 由于熱應力有時間滯后， 熱應力將通過假定蒸汽溫度或壓力的變化被預算出 來；而使用這預算值來實現(xiàn)控制。高壓轉(zhuǎn)

45、子和中壓轉(zhuǎn)子壓力是作為一個控制參數(shù)來選擇，而為控制選擇適宜的升速率或 負荷應保證應力不超過極限應力。HITASS啟動汽輪機的幾個順序步驟如下：37. 汽輪機準備；38. 汽輪機摩擦檢查；39. 加速；40. 勵磁；e) 同期帶初負荷；f) 升負荷。這些順序控制步驟將被指示在CRT上。在ATC方式下，DEH的控制參數(shù)為：油開關斷開時，目標轉(zhuǎn)速等于0、500、1200、2000、 3000r/min ，升速率為100 ， 150 ， 300r/min/ min 。機組并網(wǎng)后，負荷率在 30MW/min內(nèi)，以min為步長變化。暖機時發(fā)負荷保持指令。切除ATC方式條件：a) CCS 方式；b) 手動狀

46、態(tài)；c) 油開關剛斷開；d) 轉(zhuǎn)速故障；41. 汽機已跳閘；f) ATC 打閘；g) 調(diào)節(jié)級后金屬溫度壞；h) 中壓第一級后金屬溫度壞；i) 中壓排汽口金屬溫度壞；j) 發(fā)電機信號壞；k) 轉(zhuǎn)子應力無效；l) 相鄰振動打閘。a整定及試驗42. 整定伺服系統(tǒng)靜態(tài)關系整定伺服系統(tǒng)靜態(tài)關系的目的在于使油動機在整個全行程上均能被伺服控 制。閥位給定信號與油動機升程的關系為：給定0100對應升程0100%為保持對此關系有良好的線性度，要求油動機上作用反應用的LVDT在安裝時，應使其鐵芯在中間線性段移動。在汽輪機啟動前，可同時對 7個4個CV 2個ICV及1個MSVR油動機快速地進行整定，以減少調(diào)整時間。

47、在機組并網(wǎng)后，也可對 7 個伺服油動機進行整定，以修正各種漂移的影響。 只需使油動機在全行程范圍內(nèi)升降1 次，即可完成整定工作。 循環(huán)次數(shù)及速率可選。循環(huán)次數(shù) 18 次 速率完成時間 ：30 秒、 60 秒啟動前用35 分、 70 分并網(wǎng)后用油動機整定只能在 OIS上選擇操作。在啟動前，整定條件為：汽輪機掛閘所有閥全關注意：必須確認主汽閥前無蒸汽，以免整定時，汽輪機失控。DEH接收到油動機整定指令后，全開、全關油動機，并記錄LVDT在兩極端位置的電壓值，自動修正零位、幅度，使給定、升程滿足上述關系。為保證上述關系有良好的線性，可 先進行LVDT零位校正，給定值為 50,移動LVDT的安裝位置，

48、使油動機行程為50%即可。閥門在線整定允許條件掛閘油開關閉合單閥方式在機組帶負荷正常運行時，由于個別油動機閥位產(chǎn)生漂移，可對單個閥門進行在線，整定方法與啟動前的相似。 但由于被整定的閥門需全開全關， 為減小整定過程中負荷的變動， 建議投入負荷反應。在線整定變化率只能選3、4 檔即 35、70 分鐘完成整定。43. 試驗噴油試驗為確保危急遮斷器飛環(huán)在機組一旦出現(xiàn)超速時，能迅速飛出，遮斷汽輪機， 需經(jīng)常對飛錘進行活動試驗。噴油試驗允許條件：轉(zhuǎn)速在29853015 r/min內(nèi)高壓脹差小于 3mm超速試驗機械超速試驗 在汽輪機首次安裝或大修后，必須驗證機械超速保護動作的準確性，做超速保護試驗時，將

49、DEH的目標轉(zhuǎn)速設置為 3360r/min ，機組由3000 r/min 開始以速率 300r/min/min 升速到 108%額定轉(zhuǎn)速，然后速率變?yōu)?00r/min/min ，轉(zhuǎn)速緩慢上升到飛環(huán)動作轉(zhuǎn)速，遮斷汽機。飛環(huán)動作轉(zhuǎn)速在 110%111%之間，滿足要求。DEH判斷過程與噴油試驗相同，但由于 隔離閥在正常位置，結果將遮斷汽機電氣超速試驗在PLU/BUG模板上有一超速試驗開關，將此開關置于試驗位，即可做電氣超速試驗。由于PLU/BUG模板是三取二處理，因此，PLU/BUG模板單個逐一進行試驗，當有輸出時，LED指示燈亮。閥門活動試驗為確保閥門活動靈活，需定期對閥門進行活動試驗，以防止卡澀

50、。閥門活動試驗對主汽閥、 調(diào)節(jié)閥單個逐一進行試驗。 在每個油動機接線盒上都設置有一活動試驗開關， 油動機活動到該位置時，快關電磁閥帶電，油動機迅速關閉，試驗完成后，又返回到試驗前位置。 為了減小做閥門活動試驗時負荷波動太大， 做試驗時投入負荷反應。 以維持負荷根本 不變。閥門活動試驗允許條件：a) 所有主汽閥全開；b) 負荷在(300, 420) MV內(nèi);c) 自動狀態(tài)；d) 非 CCS方式；e) 單閥方式(高壓局部試驗) 。汽門嚴密性試驗在汽輪機首次安裝或大修后,必須做主汽門和調(diào)門的嚴密性試驗,用轉(zhuǎn)子的惰走時間 長短來判斷汽門的嚴密性是否滿足要求。主汽門嚴密性試驗：機組定速 3000r/mi

51、n, 關閉四只主汽門 , 經(jīng)過一段時間后 , 其轉(zhuǎn)速應 低于(P/P0 x 1000)r/min。其中:P 實際進汽壓力Po額定蒸汽壓力調(diào)門嚴密性試驗： 轉(zhuǎn)速滿足要求后 ,打閘停機。 重新掛閘 , 升速,定速 3000r/min, 關閉所 有調(diào)節(jié)汽門 , 其轉(zhuǎn)速經(jīng)過一段時間后應低于 (P/P0 x 1000)r/min 。試驗成功。在滿足以下條件時,可進行閥門嚴密性試驗：a) DEH 在“自動方式；b) 汽輪機轉(zhuǎn)速為 3000r/min ；c) 油開關未合閘；44. 未進行任何試驗。主遮斷電磁閥試驗在高壓遮斷集成塊上有兩個主遮斷電磁閥5YV、6YV 及各自的試驗位置開關,5YV、6YV應分別做

52、試驗,確保做試驗時始終有一個遮斷電磁閥常帶電。功率負荷不平衡試驗在PLU/BUG莫板的面板上有一試驗投 /切開關，由于PLU/BUG莫板是三取二處理，因此，a ETS跳閘保護ETS保護功能是DEH控制系統(tǒng)的一局部，它除了完成機組的危急遮斷功能外，現(xiàn)場電磁閥的控制信號也由 ETS輸出。ETS完成以下保護功能：a軸承油壓非常低跳機來自現(xiàn)場，2/3 證實；b抗燃油壓非常低跳機來自現(xiàn)場，2/3 證實cA 低壓缸排汽口溫度非常高跳機來自現(xiàn)場，2/3 證實；dB 低壓缸排汽口溫度非常高跳機來自現(xiàn)場，2/3 證實；e汽機并網(wǎng)以后，在額定負荷工況下，MSV入口汽溫非常低跳機來自 DCS大于X% 小于474 C

53、;小于 X%由490 C以上下降至 460 C;fA 凝汽器真空非常低跳機來自現(xiàn)場，真空由以上下降至,且2/3 證實；gB 凝汽器真空非常低跳機來自現(xiàn)場，真空由以上下降至,且2/3 證實;h軸承金屬溫度非常高跳機來自 HITASS任一軸承高;i汽機/電機蓋振非常高跳機 來自TSI/HITASS，任一軸承振動大及另一軸承振動過 大;j脹差大跳機來自 TSI;k軸向位移大跳機來自 TSI;l手動打閘跳機; 硬接線mEHG 輸出主要故障跳機來自DEH;n超速打閘跳機來自 TSI ，且 2/3 證實;o)鍋爐主燃料故障打閘跳機來自DCS;p)發(fā)電機故障跳機來自 DCS;q)發(fā)電機定子冷卻水出口溫度高跳機來自DCS且2/3證實；r)發(fā)電機定子冷卻水出口壓力低跳機來自DCS且2/3證實;s發(fā)電機負荷大于 X%、高壓旁路閥全關且低壓旁路閥開度超過X位置時跳機來自DEH及 TBS ;t高壓缸啟動方式下，高壓旁路閥或高壓旁路隔離閥未全關，判為高壓旁路伐故障跳機來自DEH及TBS；u高壓排汽口內(nèi)壁金屬溫度高跳機來自HITASS上下均有一個測點溫度高DEH中ETS局部三個卡件接受來自 TSI、EHG HITASS DCS現(xiàn)場和TBS的跳閘信號經(jīng)判斷后分別輸出，在經(jīng)三取二由繼電保護輸出，停機電磁鐵3YM得電，主遮斷電磁閥5YV、6YV失電，泄掉高壓保安油，所有蒸汽閥門快