新東王QTZ63塔機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計方案

1、 建筑塔機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計方案新東王東地塊安置房項目建筑塔機(jī)基礎(chǔ) 安全專項施工方案編號：01XDW-B02-007編制單位：新東王東地塊安置房項目經(jīng)理部編制日期：2016年5月11日目 錄第一章 編制依據(jù)1第二章 工程概況12.1 工程概況12.2 塔吊設(shè)計概況12.3 工程地質(zhì)概況22.3.1 地形、地貌22.3.2 地層2第三章 塔吊選型及平面布置33.1 塔吊選型33.1.1 技術(shù)性能表 33.1.2 起重性能43.1.3 起重性能曲線63.1.4 起升速度與最大起重量操作擋位關(guān)系表73.1.5 各部件吊裝重量表73.2 塔吊平面布置83.2.1 塔吊基礎(chǔ)平面布置圖93.2.2 塔吊樁基礎(chǔ)定位坐

2、標(biāo)9第四章 塔吊基礎(chǔ)設(shè)計114.1 塔吊樁土層參數(shù)表114.1.1 地基土承載力的確定114.1.2 樁阻力標(biāo)準(zhǔn)值114.2 塔吊安全計算書124.2.1 12#樓塔吊矩形板式樁基礎(chǔ)計算書124.2.2 5#、10#樓塔吊矩形板式基礎(chǔ)計算書204.2.3 塔吊穩(wěn)定性計算書284.3 塔吊基礎(chǔ)施工圖31第五章 基礎(chǔ)承臺施工325.1 工程量325.2 工期及組織安排325.3 測量定位325.4 施工重點33第六章 安全文明施工保證措施34第一章 編制依據(jù)1.1現(xiàn)場施工平面布置圖和施工組織設(shè)計；1.2QTZ63塔式起重機(jī)使用說明書 ；1.3特種設(shè)備安全監(jiān)察條例 （國務(wù)院第373號令）1.4塔式起

3、重機(jī)安全規(guī)程 （GB5144-2006）1.5鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 （GB50205-2001）1.6起重設(shè)備常用數(shù)據(jù)手冊 （人民交通出版社）1.7重型設(shè)備吊裝手冊 （冶金工業(yè)出版社）1.8建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范 （JGJ80-91）1.9建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)程 （JGJ33-2012）1.10建筑施工用電安全技術(shù)規(guī)范 （JGJ46-2005）1.11建設(shè)工程安全生產(chǎn)條例 （國務(wù)院第393號令）1.12起重機(jī)用鋼絲繩檢驗和報廢實用規(guī)范 （GB/T5972-2009）1.13建筑起重機(jī)械安全監(jiān)督管理規(guī)定 （建設(shè)部第166號令）第二章 工程概況2.1 工程概況擬建場地位于安徽省蚌埠市

4、，用地東側(cè)為現(xiàn)狀住宅，南側(cè)為東海大道，西側(cè)為友誼路，北側(cè)為長興路。總用地面積總用地面積：57481.444；建筑容積率為：2.76；總建筑面積186446.66。本工程住宅地下室局部為人防地下室，面積為4856，人防的抗力級別為：6級，戰(zhàn)時用途為：二等人員掩蔽部，平時用途為 汽車庫；人防地下室的施工圖詳見人防設(shè)計院的設(shè)計圖紙。本工程由1-12#住宅、地下車庫、幼兒園組成。其中7#10#11#12#住宅為商住樓，其13層為商鋪，4層及4層以上為住宅。本工程相對標(biāo)高±0.000相當(dāng)于絕對標(biāo)高24.800m。2.2 塔吊設(shè)計概況 根據(jù)新東王東地塊安置房項目施工總平面布置圖和施工組織設(shè)計，由

5、于現(xiàn)場施工場地內(nèi)樓間距小，工程進(jìn)度要求快等特點，對塔吊布置要求密，在不影響施工覆蓋范圍的前提下，為了減小運轉(zhuǎn)相互干擾，對大臂長度進(jìn)行了截臂處理，同時增強(qiáng)了設(shè)備運轉(zhuǎn)安全性。塔吊基礎(chǔ)平面布置著重考慮風(fēng)向、塔吊覆蓋面積、群塔之間的位置、塔吊與建筑位置、塔吊附墻位置、塔吊安拆情況?；A(chǔ)按單幢建筑物開工時間另行安排提前施工。為滿足新東王東地塊安置房項目垂直吊裝工作及工程進(jìn)度要求，在2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#、12#樓各安裝1臺江蘇建友建機(jī)QTZ63(5010/5610)塔吊，塔吊安裝臂長分別為45m、40m、35m、35m、40m、40m、40m、50m、40m、56

6、m、45m，根據(jù)業(yè)主的要求、項目的實際情況及項目部施工作業(yè)安排，塔機(jī)初定安裝高度28m，最終安裝高度120m，須在塔身設(shè)置6道附著（3#/6#/9#樓：21.5m、38.3m、55.1m、69.10m、83.10m、97.10m）；塔吊基礎(chǔ)采用C35鋼筋混凝土基礎(chǔ)（5500×5500×1250mm），根據(jù)地勘報告、設(shè)計圖紙，結(jié)合現(xiàn)場實際情況，5#、8#樓為筏板基礎(chǔ)（6000×6000×1250mm），其他樓棟塔吊基礎(chǔ)擬采用4根預(yù)應(yīng)力混凝土管樁基礎(chǔ)(PHC 600 AB 110-8)，樁頂嵌入承臺100mm。11#、12#樓基礎(chǔ)頂標(biāo)高-2.10m,其它基礎(chǔ)

7、頂標(biāo)高-6.60m，塔吊安裝擬采用一臺25噸汽車吊作為吊裝工具。2.3 工程地質(zhì)概況2.3.1 地形、地貌采用1954年北京坐標(biāo)系，1956年黃海高程系。高程引測點位于擬建場地南側(cè)東海大道，高程為23.50m（見附圖1）。擬建場地為拆遷區(qū)，地勢平坦開闊，孔口標(biāo)高22.4024.11m，高差為1.71m。地貌單元為淮河南岸一級階地。2.3.2 地層依據(jù)鉆探、靜力觸探、原位測試和室內(nèi)土試資料，將場地內(nèi)埋深53.40m以淺地基土巖性自上而下共劃分為9個工程地質(zhì)層，其主要特征分述如下：雜填土（Q4ml）：灰褐色，松軟，上部含建筑垃圾，下部以粘土為主。層底埋深0.501.60m。層底標(biāo)高21.6023.

8、30m，層厚0.501.60m。粉質(zhì)粘土（Q3al+pl）：灰褐黃色，可塑，含鐵錳質(zhì)結(jié)核及鈣質(zhì)結(jié)核，無搖振反應(yīng)，斷面光滑，干強(qiáng)度及韌性中等。層底埋深3.506.00m，層底標(biāo)高17.7020.50m，層厚2.404.70m。粉質(zhì)粘土（Q3al+pl）：褐黃色，硬塑，含鐵錳質(zhì)結(jié)核及鈣質(zhì)結(jié)核，無搖振反應(yīng)，斷面光滑，干強(qiáng)度及韌性中等。層底埋深6.308.90m，層底標(biāo)高15.0017.30m，層厚1.405.00m。粉土（Q3al+pl）：灰黃色，中密，夾粘土薄層，搖振反應(yīng)迅速，稍有光澤，干強(qiáng)度及韌性低。依據(jù)揭示層底埋深9.7012.80，層底標(biāo)高10.8014.00m，層厚2.206.10m。粉質(zhì)

9、粘土（Q3al+pl）：褐黃色，可塑，含鐵錳質(zhì)結(jié)核及鈣質(zhì)結(jié)核，無搖振反應(yīng)，斷面光滑，干強(qiáng)度及韌性中等。層底埋深13.4017.00m，層底標(biāo)高6.8010.10m，層厚1.705.50m。粉質(zhì)粘土（Q3al+pl）：褐黃色，硬塑，含鐵錳質(zhì)結(jié)核及鈣質(zhì)結(jié)核，無搖振反應(yīng)，斷面光滑，干強(qiáng)度及韌性高。該層部分鉆孔未揭穿，揭露最大厚度17.10m。全風(fēng)化花崗片麻巖（Ar）: 灰白間灰黑色，砂粒狀，較密實。巖體破碎，為極軟巖，巖體基本質(zhì)量等級為V級。大部分鉆孔未揭穿，揭露最大厚度11.60m。強(qiáng)風(fēng)化花崗片麻巖（Ar）：灰白間黒色，結(jié)構(gòu)大部分破壞，主要礦物成份為石英、長石、暗色礦物，風(fēng)化裂隙較發(fā)育，巖體破碎，

10、為軟巖，巖體基本質(zhì)量等級為級。該層未揭穿，揭露最大厚度16.60m。中風(fēng)化花崗片麻巖（Ar）：灰白間灰黑色，碎塊狀，塊狀。節(jié)理裂隙局部較發(fā)育，巖體完整，為硬質(zhì)巖，RQD為70%左右，巖體基本質(zhì)量等級為級。該層未揭穿，揭露最大厚度5.50m。第三章 塔吊選型及平面布置3.1 塔吊選型根據(jù)工程特點，為滿足平面垂直運輸及施工需要，同時考慮到蚌埠基本風(fēng)壓（取結(jié)構(gòu)設(shè)計值，50年一遇風(fēng)壓為0.385kN/m2）遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于其他城市，擬選取11臺中聯(lián)重科股份有限公司帶有雙回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)的QTZ63（5010/5610），本案塔機(jī)基礎(chǔ)計算技術(shù)性能均參用該品牌塔機(jī)使用說明書，計算用主要參數(shù)如下：3.1.1 技術(shù)性能表 機(jī)

11、構(gòu)工作 級 別起升機(jī)構(gòu)M5回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)M4牽引機(jī)構(gòu)M4起升高度（m）倍率固定附著=240140=44070最大起重量( t )6幅度(m)最大幅度(m)5055最小幅度(m)2起升機(jī)構(gòu)速度倍率=2=4起重量（噸）331.5663速度（米/分）8.540804.252040電機(jī)型號功率轉(zhuǎn)速YZTD225L2-4/8/3224/24/5.4KW 1410/710/150 r/min回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)轉(zhuǎn)速電機(jī)型號功率轉(zhuǎn)速0.6 轉(zhuǎn)/分YZR132M1-62×2.2KW908轉(zhuǎn)/分牽引機(jī)構(gòu)速度電機(jī)型號功率轉(zhuǎn)速44/22 米/分YDEJ132S-8/42.2/3.3KW750/1500轉(zhuǎn)/分頂升機(jī)構(gòu)速度電機(jī)

12、型號功率轉(zhuǎn)速0.5米/分Y132S-45.5KW1440轉(zhuǎn)/分工作壓力20MPa平衡重臂長重量（噸）50米13.5555米14.78總功率37.2KW3.1.2 起重性能幅度R（米）55米臂長起重量Q（千克）50米臂長起重量Q（千克）2倍率4倍率2倍率4倍率213.18300060003000600014300056153000568914.26300055233000532515300052023000500216300048413000471217300045223000445118300042393000421519300039863000400120300037583000380521

13、300035513000362622300033643000346123300031923000330824.24300030003000316725289130002627573000272634300028262530002926182914302514280031241726943223262594332240250034216024123520842329362012225037194421763818792105391818203840176018204117051760421653165343160316034415551555451509150946146514654714241

14、6064813831383491345124550130013005112735212385311925410605510003.1.3 起重性能曲線3.1.4 起升速度與最大起重量操作擋位關(guān)系表二倍率四倍率起重量（噸）速度（米/分）起重量（噸）速度（米/分）低中340，8.5620, 4.25高1.5803403.1.5 各部件吊裝重量表 單位：kg序號部件名稱吊 重備 注1塔身標(biāo)準(zhǔn)節(jié)766標(biāo)準(zhǔn)節(jié)2爬 升 架23603塔頂1639包括力矩限制器、部分起重臂拉桿、部分平衡臂拉桿4起 重 臂6300包括起重臂、載重小車、牽引機(jī)構(gòu)、起重量限制器、部分起重臂拉桿5平 衡 臂3280包括平衡臂、起升機(jī)

15、構(gòu)、配電柜6上、下支座3536包括上支座、下支座、回轉(zhuǎn)支承、回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)7司 機(jī) 室3508附著架7059吊鉤2203.2 塔吊平面布置塔吊平面布置根據(jù)工程特點與需要，按總平面圖與實際使用相結(jié)合布置。群塔位置考慮了防碰撞，根據(jù)塔式起重機(jī)安全規(guī)程GB5144-2006中10.5條規(guī)定：兩塔之間的最小架設(shè)距離，應(yīng)保證處于低位塔機(jī)的起重臂端部與另一臺塔機(jī)的塔身之間至少有2m的距離；處于高位塔機(jī)的最低位置部件與低位塔機(jī)中處于最高位置部件之間的垂直距離不應(yīng)小于2m。場地西側(cè)友誼路邊有35KV高壓電線應(yīng)保證塔吊的任何部位沿垂直方向距高壓線大于等于4m，沿水平方向距高壓線大于等于3.5m，場地內(nèi)平整且無其他建筑

16、物，故不考慮塔機(jī)碰外建筑物問題。參照施工組織設(shè)計中的工程組織安排，考慮了低位塔吊起重臂與周圍擬建建筑物之間的安全距離（不小于0.6m），如塔機(jī)安裝前施工組織有變動，必要時可以采取減一至二節(jié)起重臂節(jié)的方式以滿足安全要求。同時還考慮了塔機(jī)拆卸時是否能正常降節(jié)，各樓棟外邊線呈凹凸形狀，塔機(jī)基礎(chǔ)布置時避讓了凹口內(nèi)部位置，以避免后續(xù)降節(jié)時大臂降不下來的尷尬局面。塔機(jī)基礎(chǔ)布置還考慮了附著裝置的安裝位置，本工程高層住宅從立面上看，均存在懸挑的空調(diào)板、陽臺等，懸挑長度最大達(dá)到16m，為附著的安裝造成了一定難度，故塔機(jī)布置時著重考慮了附著裝置的可行性；最后，塔吊基礎(chǔ)的布置均考慮了塔機(jī)的方向，升降節(jié)時大臂與平衡臂

17、均為與建筑邊線平行的狀態(tài)。3.2.1 塔吊基礎(chǔ)平面布置圖3.2.2 塔吊樁基礎(chǔ)定位坐標(biāo)樁號XY樁頂標(biāo)高樁號XY樁頂標(biāo)高2-1#44062.26029689.862-7.754-4#44110.18429558.156-7.752-2#44066.56029689.862-7.756-1#44126.32029678.758-7.752-3#44066.56029685.562-7.756-2#44130.62029678.758-7.752-4#44062.26029685.562-7.756-3#44130.62029675.028-7.753-1#44096.16929615.633-7.

18、756-4#44126.32029675.028-7.753-2#44100.46929615.633-7.757-1#44154.08829565.376-7.753-3#44100.46929611.333-7.757-2#44158.38829565.376-7.753-4#44096.16929611.333-7.757-3#44158.38829561.076-7.754-1#44110.18429562.456-7.757-4#44154.08829561.076-7.754-2#44114.48429562.456-7.759-1#44173.85829648.174-7.754

19、-3#44114.48429558.156-7.759-2#44178.15829648.174-7.75樁號XY樁頂標(biāo)高樁號XY樁頂標(biāo)高9-3#44178.15829643.874-7.7511-2#44251.56029671.855-3.359-4#44173.85829643.874-7.7511-3#44252.07029667.585-3.3510-1#44210.13429565.374-7.7511-4#44247.80029667.075-3.3510-2#44214.43429565.374-7.7512-1#44276.53329569.223-3.3510-3#4421

20、4.43429561.074-7.7512-2#44280.83429569.223-3.3510-4#44210.13429561.074-7.7512-3#44280.83429564.923-3.3511-1#44247.29029671.344-3.3512-4#44276.53329564.923-3.35第四章 塔吊基礎(chǔ)設(shè)計根據(jù)塔吊布置位置、建筑結(jié)構(gòu)類型及地下巖土層分布情況，選取塔吊最大幅度56m下最有代表性的11#樓和最大幅度50m下最有代表性的8#樓塔吊進(jìn)行基礎(chǔ)計算，其余高層住宅樓塔吊基礎(chǔ)根據(jù)“結(jié)構(gòu)形式”的不同分別按此2類基礎(chǔ)設(shè)計結(jié)果施工。4.1 塔吊樁土層參數(shù)表4.1.1 地

21、基土承載力的確定通過采用標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗、靜力觸探試驗、土工試驗等多種方法，并結(jié)合野外鑒別和本地區(qū)實踐經(jīng)驗，地基承載力特征值（fak）壓縮模量（Es）建議值見表。地基土承載力特征值（fak）及壓縮模量（Es）建議值 表4層序地層名稱fak（KPa）Es0.1-0.2( MPa)Es0.2-0.4( MPa)Es0.4-0.6( MPa)Es0.6-0.8( MPa)粉質(zhì)粘土1507.168.73粉質(zhì)粘土22014.1216.4617.4318.21粉 土18010.6616.9721.1823.52粉質(zhì)粘土1907.019.3710.6112.04粉質(zhì)粘土24012.0615.5316.6517.

22、97全風(fēng)化花崗片麻巖300強(qiáng)風(fēng)化花崗片麻巖500中風(fēng)化花崗片麻巖18004.1.2 樁阻力標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)土層狀態(tài)、地下水的埋藏條件，提供各土層樁的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsik、極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值qpk建議值見下表6。樁的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsik、極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值qpk建議值 表6層號地層名稱預(yù)制管樁鉆孔灌注樁qsik(kPa)qpk(kPa)qsik(kPa)qpk(kPa)粉質(zhì)粘土6058粉質(zhì)粘土8582粉 土5552粉質(zhì)粘土6058粉質(zhì)粘土905500881500全風(fēng)化花崗片麻巖12060001001600強(qiáng)風(fēng)化花崗片麻巖16020004.2 塔吊安全計算書樁極限側(cè)阻力值根據(jù)場地巖土工程勘察報告表6

23、取值；樁極限端阻力值參照PKPM計算軟件中土層參數(shù)取值，本次由計算采用中國建筑科學(xué)研究院上海專版20150421版PKPM計算軟件。4.2.1 12#樓塔吊矩形板式樁基礎(chǔ)計算書 （ 2#、3#、4#、6#、7#、9#、10#、11#樓同） 計算依據(jù)： 1、塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機(jī)屬性塔機(jī)型號QTZ63(TC5610)-中聯(lián)重科塔機(jī)獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40.5塔機(jī)獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結(jié)

24、構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6 二、塔機(jī)荷載 1、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1(kN)464.1起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN)47.1豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)511.2水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)18.3傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kN·m)1335非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk'(kN)464.1水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk'(kN)73.9傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk'(kN·m)1552 2、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機(jī)自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk11.35×464.1626.535起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35

25、FQk1.35×47.163.585豎向荷載設(shè)計值F(kN)626.535+63.585690.12水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.35×18.324.705傾覆力矩設(shè)計值M(kN·m)1.35Mk1.35×13351802.25非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F'(kN)1.35Fk'1.35×464.1626.535水平荷載設(shè)計值Fv'(kN)1.35Fvk'1.35×73.999.765傾覆力矩設(shè)計值M'(kN·m)1.35Mk1.35×15522095.2 三、樁

26、頂作用效應(yīng)計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1.25承臺長l(m)5.5承臺寬b(m)5.5承臺長向樁心距al(m)4.3承臺寬向樁心距ab(m)4.3承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度'(kN/m3)19承臺混凝土保護(hù)層厚度(mm)50配置暗梁否承臺底標(biāo)高d1(m)-4基礎(chǔ)布置圖 承臺及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Gk=bl(hc+h'')=5.5×5.5×(1.25×25+0×19)=945.312kN 承臺及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.2G

27、k=1.2×945.312=1134.375kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(4.32+4.32)0.5=6.081m 1、荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(464.1+945.312)/4=352.353kN 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(464.1+945.312)/4+(1552+73.9×1.25)/6.081=622.76kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(464.1+945.312)/4-(1552+73.9×

28、1.25)/6.081=81.946kN 2、荷載效應(yīng)基本組合 荷載效應(yīng)基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(626.535+1134.375)/4+(2095.2+99.765×1.25)/6.081=805.277kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(626.535+1134.375)/4-(2095.2+99.765×1.25)/6.081=75.178kN 四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁類型預(yù)制圓樁樁直徑d(mm)600樁混凝土強(qiáng)度等級C40樁基成樁工藝系數(shù)C0.75樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護(hù)層厚

29、度(mm)35樁底標(biāo)高d2(m)-29.7樁有效長度lt(m)25.7樁配筋樁身普通鋼筋配筋HRB335 1020樁身預(yù)應(yīng)力鋼筋配筋650 1510.7自定義樁身承載力設(shè)計值否樁身普通鋼筋配筋HRB335 1020樁身預(yù)應(yīng)力鋼筋配筋650 1510.70樁裂縫計算樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000法向預(yù)應(yīng)力等于零時鋼筋的合力Np0(kN)100普通鋼筋相對粘結(jié)特性系數(shù)V1預(yù)應(yīng)力鋼筋相對粘結(jié)特性系數(shù)V0.8最大裂縫寬度lim(mm)0.2裂縫控制等級三級地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)1.33自然地面標(biāo)高d(m)-0.8是否考慮承臺效應(yīng)是承臺效應(yīng)系數(shù)c0.1土名稱土層厚度

30、li(m)側(cè)阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)雜填土0.8101500.690粘性土3.2601000.6150粘性土3.58535000.6220粉土4.55519000.6180粘性土46040000.6190粉土15.79055000.6240 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.14×0.6=1.885m 樁端面積：Ap=d2/4=3.14×0.62/4=0.283m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5.5/2,5)=2.75m fak=(0.8×150+1.95

31、15;220)/2.75=549/2.75=199.636kPa 承臺底凈面積：Ac=(bl-nAp)/n=(5.5×5.5-4×0.283)/4=6.35m2 復(fù)合樁基豎向承載力特征值： Ra=uqsia·li+qpa·Ap+cfakAc=0.8×1.885×(0.8×60+3.5×85+4.5×55+4×60+12.9×90)+5500×0.283+0.1×199.636×6.35=4690.155kN Qk=352.353kNRa=4690.155k

32、N Qkmax=622.76kN1.2Ra=1.2×4690.155=5628.186kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=81.946kN0 不需要進(jìn)行樁基豎向抗拔承載力計算！ 3、樁身承載力計算 縱向普通鋼筋截面面積：As=nd2/4=10×3.142×202/4=3142mm2 縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=15×3.142×10.72/4=1349mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向壓力設(shè)計值：Q=Qmax=805.277kN cfcAp+0.9fy'As'

33、=(0.75×19.1×0.283×106 + 0.9×(300×3141.593+410×1348.804)×10-3=5399.914kN Q=805.277kNcfcAp+0.9fy'As'=5399.914kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=81.946kN0 不需要進(jìn)行軸心受拔樁樁身承載力計算！ 4、裂縫控制計算 Qkmin=81.946kN0 不需要進(jìn)行裂縫控制計算！ 五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB335 22160承臺底部短向配筋HRB335 22160承臺頂

34、部長向配筋HRB335 22160承臺頂部短向配筋HRB335 22160 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(805.277+(75.178)×6.081/2=2677.076kN·m X方向：Mx=Mab/L=2677.076×4.3/6.081=1892.978kN·m Y方向：My=Mal/L=2677.076×4.3/6.081=1892.978kN·m 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=626.535/4 + 2095.2/6.081=501.17

35、6kN 受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：hs=(800/1189)1/4=0.906 塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(4.3-1.6-0.6)/2=1.05m a1l=(al-B-d)/2=(4.3-1.6-0.6)/2=1.05m 剪跨比：b'=a1b/h0=1050/1189=0.883，取b=0.883； l'= a1l/h0=1050/1189=0.883，取l=0.883； 承臺剪切系數(shù)：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.883+1)=0.929 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.883+1)=0.929 hsbftbh0

36、=0.906×0.929×1.57×103×5.5×1.189=8641.458kN hslftlh0=0.906×0.929×1.57×103×5.5×1.189=8641.458kN V=501.176kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=8641.458kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+2×1.189=3.978m ab=4.3m>B+2h0=3.978m，al=4.3m>B+2h0=3.978m 角樁內(nèi)邊緣至

37、承臺外邊緣距離：cb=(b-ab+d)/2=(5.5-4.3+0.6)/2=0.9m cl=(l-al+d)/2=(5.5-4.3+0.6)/2=0.9m 角樁沖跨比：b''=a1b/h0=1050/1189=0.883，取b=0.883； l''= a1l/h0=1050/1189=0.883，取l=0.883； 角樁沖切系數(shù)：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.883+0.2)=0.517 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.883+0.2)=0.517 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hp·ft·

38、;h0=0.517×(0.9+1.05/2)+0.517×(0.9+1.05/2)×0.963×1570×1.189=2647.577kN Nl=V=501.176kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hp·ft·h0=2647.577kN 滿足要求！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1892.978×106/(1.03×16.7×5500×11892)=0.014 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2×

39、0.014)0.5=0.014 S1=1-1/2=1-0.014/2=0.993 AS1=My/(S1h0fy1)=1892.978×106/(0.993×1189×300)=5346mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(5346,0.0015×5500×1189)=9810mm2 承臺底長向?qū)嶋H配筋：AS1'=13448mm2A1=9810mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=1892.978×106/(1.03×1

40、6.7×5500×11892)=0.014 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2×0.014)0.5=0.014 S2=1-2/2=1-0.014/2=0.993 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1892.978×106/(0.993×1189×300)=5346mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A2=max(5346, lh0)=max(5346,0.0015×5500×1189)=9810mm2 承臺底短向?qū)嶋H配筋：AS2'=13448mm2A2=9810mm2 滿足要求！ (3

41、)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS3'=13448mm20.5AS1'=0.5×13448=6724mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS4'=13448mm20.5AS2'=0.5×13448=6724mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。 六、配筋示意圖承臺配筋圖 樁配筋圖4.2.2 5#、10#樓塔吊矩形板式基礎(chǔ)計算書 計算依據(jù)： 1、塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010

42、 3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機(jī)屬性塔機(jī)型號QTZ63(TC5610)-中聯(lián)重科塔機(jī)獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40.5塔機(jī)獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6 二、塔機(jī)荷載 1、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1(kN)464.1起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN)47.1豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)511.2水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)18.3傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kN·m)1335非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk'(kN)464.1水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk'(kN)73.9傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk

43、'(kN·m)1552 2、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機(jī)自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk11.35×464.1626.535起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35FQk1.35×47.163.585豎向荷載設(shè)計值F(kN)626.535+63.585690.12水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.35×18.324.705傾覆力矩設(shè)計值M(kN·m)1.35Mk1.35×13351802.25非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F'(kN)1.35Fk'1.35×464.1626.535水平荷載設(shè)計

44、值Fv'(kN)1.35Fvk'1.35×73.999.765傾覆力矩設(shè)計值M'(kN·m)1.35Mk1.35×15522095.2 三、基礎(chǔ)驗算基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l(m)6基礎(chǔ)寬b(m)6基礎(chǔ)高度h(m)1.25基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級C35基礎(chǔ)混凝土自重c(kN/m3)25基礎(chǔ)上部覆土厚度h(m)0基礎(chǔ)上部覆土的重度(kN/m3)19基礎(chǔ)混凝土保護(hù)層厚度(mm)50地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fa(kPa)197.5 基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Gk=blhc=6×6×1.25×25=11

45、25kN 基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.35×1125=1518.75kN 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： Mk''=1552kN·m Fvk''=Fvk'/1.2=73.9/1.2=61.583kN 荷載效應(yīng)基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： M''=2095.2kN·m Fv''=Fv'/1.2=99.765/1.2=83.138kN 基礎(chǔ)長寬比：l/b=6/6=11.1，基礎(chǔ)計算形式為方形基礎(chǔ)。 Wx=lb2/6=6×62/6=36m3

46、 Wy=bl2/6=6×62/6=36m3 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1552×6/(62+62)0.5=1097.43kN·m Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=1552×6/(62+62)0.5=1097.43kN·m 1、偏心距驗算 (1)、偏心位置 相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(464.1+1125)/36-1097.43/36-1097.43/36=-16.827<0

47、 偏心荷載合力作用點在核心區(qū)外。 (2)、偏心距驗算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1552+73.9×1.25)/(464.1+1125)=1.035m 合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣的距離： a=(62+62)0.5/2-1.035=3.208m 偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.035×6/(62+62)0.5=0.732m 偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=1.035×6/(62+62)0.5=0.732m 偏心荷載合力作用點至eb一側(cè)x方向基礎(chǔ)邊緣的距離：b'=b/2-eb

48、=6/2-0.732=2.268m 偏心荷載合力作用點至el一側(cè)y方向基礎(chǔ)邊緣的距離：l'=l/2-el=6/2-0.732=2.268m b'l'=2.268×2.268=5.145m20.125bl=0.125×6×6=4.5m2 滿足要求！ 2、基礎(chǔ)底面壓力計算 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)底面邊緣壓力值 Pkmin=-16.827kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(464.1+1125)/(3×2.268×2.268)=102.951kPa 3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力 Pk=(Fk+Gk)

49、/(lb)=(464.1+1125)/(6×6)=44.142kN/m2 4、基礎(chǔ)底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=197.50kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=44.142kPafa=197.5kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=102.951kPa1.2fa=1.2×197.5=237kPa 滿足要求！ 5、基礎(chǔ)抗剪驗算 基礎(chǔ)有效高度：h0=h-=1250-(50+20/2)=1190mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35&

50、#215;(464.100/36.000-(1552.000+61.583×1.250)/36.000)=-43.683kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(464.100/36.000+(1552.000+61.583×1.250)/36.000)=78.490kN/m2 假設(shè)Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)×78.490/6.000=49.711kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk

51、''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(464.100/36.000-(1552.000+61.583×1.250)/36.000)=-43.683kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(464.100/36.000+(1552.000+61.583×1.250)/36.000)=78.490kN/m2 假設(shè)Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2)×78.490/6.000=49.711kN/m2 基底平均壓力設(shè)計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(78.49+49.711)/2=64.101kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(78.49+49.711)/2=64.101kPa 基礎(chǔ)所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=64.101×(6-1.6)×6/2=846.127kN Vy=|py|(l-B)b/2=64.101×(6-1.6)×6/2=846.127kN X軸方向抗剪： h0/l=1190/6000=0.1984 0.25cfclh0=0.25×1×16.7×