電力系統(tǒng)分析期末復(fù)習(xí)題

1、1、 電力線路的正序電抗與零序電抗是否相等？不相等。線路零序阻抗比正序阻抗大2、在220kV及以上的超高壓架空線路上，普遍采用分裂導(dǎo)線，采用分裂導(dǎo)線后，線路電感、線路并聯(lián)電容會增大還是變?。?線路電感變小，電容變大。3、 動力系統(tǒng)、電力系統(tǒng)和電力網(wǎng)的基本構(gòu)成形式如何？由生產(chǎn)、變換、傳送、分配和消耗電能的電氣設(shè)備 （發(fā)電機、變壓器、電力線路以及各種用電設(shè)備等）聯(lián)系在一起組成的統(tǒng)一整體就是電力系統(tǒng)。動力系統(tǒng)是電力系統(tǒng)和發(fā)電廠動力部分的總和。電力網(wǎng)是電力系統(tǒng)中除去發(fā)電機和用電設(shè)備外的部分。4、電力變壓器的主要作用是什么？5、采用標(biāo)么值計算有什么優(yōu)點?6、對電力系統(tǒng)運行的要求是什么?電力變壓器的主要作

2、用是升高或降低電壓，還能起到將不同電壓等級的電網(wǎng)相聯(lián)系的作用1、易于比較各元件的特性與參數(shù)；2、方便評估電壓質(zhì)量，判斷計算的正確性；3、能夠簡化計算公式（1）保證安全可靠持續(xù)供電；（2）保證必要的電能質(zhì)量；（3）保證電力系統(tǒng)運行的經(jīng)濟性;7、試畫岀單相變壓器等值電路。兩者皆可r2I&mYm Gm jB m&1R jXI&2_I_i O8、試畫岀電力線路等值電路。9、寫岀對稱分量變換矩陣的表達式。2a1 a121 a31 110、寫岀系統(tǒng)f點發(fā)生a、c兩相短路時的原始邊界條件。Ib0, la Ic 0, Ua Uc11、電壓降落、答:電壓降落電壓損耗、電壓偏移是如何定義的

3、？:指的是線路始末兩端的電壓相量差（U&遲）或dU&。12、電壓損耗電壓偏移:指的是線路始末兩端的電壓數(shù)值差（U1U2):指的是線路始端或末端電壓與線路額定電壓的數(shù)值差(U1 Un)或(U2Un），也常以百分值表示。電力系統(tǒng)常見的調(diào)壓措施有哪些？答：1、改變發(fā)電機端電壓調(diào)壓2、改變變壓器變比調(diào)壓13、什么是對稱分量法？序阻抗的基本概念如何？3、補償設(shè)備調(diào)壓：如并聯(lián)電容器、調(diào)相機、靜止補償器等。負序和零序分量），再利用線性電答：在三相系統(tǒng)中，任何一組不對稱的三個相量（電流、電壓）可分解為三組分別對稱的分量（正序、 路的疊加原理，對這三組對稱分量分別按三相對稱電路進行求解，然后對其

4、結(jié)果進行疊加。 正序分量：a、b、c三相幅值相等，相位為 a相超前b相120°，b相超前c相120° 負序分量：a、b、c三相幅值相等，相序與正序相反零序分量：a、b、c三相幅值、相位均相等三相對稱元件各序的許阻抗分別為元件兩端同一序的電壓降與電流的比值 二、如圖所示的電力系統(tǒng)1. 確定發(fā)電機G,變壓器T-1、T-2、T-3，線路L-1、L-2、L-3及電容器 * 的額定電壓；2. 給岀其穩(wěn)態(tài)分析時的等值電路；3. 輸電線路L-3阻抗為5+j20 Q （忽略并聯(lián)支路），末端有功功率為10MW功率因數(shù)為0.80 （感性），末端電壓為35kV，計算線路L-3的功率損耗和電壓損耗

5、；4. 條件同3，但功率因數(shù)提高到 0.90 （感性），請問線路L-3的功率損耗和電壓損耗會增加還是減少?GT-110kVL-1L-2T-3220kV110kVj35kVa.1、2、3、L-1 220 kV L-2 110 kV L-3 35 kVYC35 kV2 2 2 2 6守(R jX)=(10 z)10(5 j20)=352(0.6378+j2.5510 )MVAPR QXU10 5 了5 20=5.714kV35G 10.5KvT-1 10.5 kV /242 kV T-2 220 kV /121 kV T-3 110 kV /38.5 kV4、電壓損耗、功率損耗會減少三、電力系統(tǒng)接

6、線如下圖所示，電網(wǎng)各級電壓示于圖中，求1）發(fā)電機和各變壓器高低壓側(cè)額定電壓；2）設(shè)T-1高壓側(cè)工作于+2.5%抽頭，T-2工作于主抽頭，T-3高壓側(cè)工作于-5%抽頭，求各變壓器實際變比GT-3 10kVC1)普謾笛的俺徒粗莊如下：G： 10(1 += lO.RV巧 1O VI 10<1 + I = 1 o S/I 2 口 ：11.0/35(1 1 1001 =110/38. 5對： 5/10(1 h- 3 5/111 21(1 -f2 "創(chuàng)10. J110四、有一臺雙繞組變壓器，電壓比為110kV/10.5kV ,額定容量為25MV.A,欲通過試驗確定參數(shù)，受試驗條件限制，在變

7、壓器一次側(cè)加短路試驗電流100A，測得短路損耗93kW,短路電壓8.8kV（線電壓）；在二次側(cè)加電壓 8kV（線電壓）進行空載試驗，測得空載損耗23.5kW，空載電流9.42A。求該變壓器折算到變壓器一次側(cè)的參數(shù)R、X、G B。("推導(dǎo)阻折參數(shù).A 930002d 3/1 - RR晉 =-3.1C2近 xlOO2尋= 50.SQ J3 婦 <3 X10U<2）推導(dǎo)導(dǎo)納拳魁塔=3吒© =ug 、-廠 R _亠氏二邑小二*4"五“ 3冥環(huán)8000110均折算算3滬mo七°10,476250_ 2.04x10-3=1 S6x丄0巧営10.4 &qu

8、ot;6五、一容量比為90/90/60兆伏安，額定電壓為220/38.5/11千伏的三繞組變壓器。工廠給出試驗數(shù)據(jù)為:千瓦，APs'(3-1) =363 千瓦，VS(1-2 )%=315,V S (2-3)% =7,V S (3-1 )% = 04,P°=187 千瓦，I 0 % =0.856。A FP（1 -2）=560 千瓦，A R'（2 -3）=178試求歸算到220千伏側(cè)的變壓器參數(shù)。（注：功率值未歸算，電壓值已歸算）折算后的功率猿耗匕9060J ?oYX¥=斗 QlkW90y= 560kW=817kW60丿各繞組短路損耗：= -i560 十 8T7

9、-401 i =化=-1401 +560817i = 72kW隠=-I 401 + 817-560i= 329kW 鋁 21Q00902Aa =些丄汽遲二-TLx-二 0.43CI 1'MIO 貂 1C0Q 9，32922O2 宀盡二二用竿_=】97G、WOO 90a% = 1|13.15 20.4-5.7> = 13.93= -(13.15 +5.7- 20.11 = -0.782% = 2,5.7 + 20.-13.15' = 6竊jf =ZlZx-xlO5 = -4.2 a 10090000Q. =4xlCr2 =l?Lx0-5 =3.9xl0s220100 2塚P

10、k U in1000 SNU k % U1 N100 SNGmBmI 0%SN100 U 2n1、試計算變壓器繞組電阻、漏抗的有名值;2、設(shè)SB=100MVA 110kV級為基本級,LB=121kV,試計算變壓器繞組電阻、漏抗的標(biāo)幺值。2“l(fā)200121仁 R21000 31.52.9511210.5 121100 31.548.80332.95111212 1000.02048.80331212 1000.3333七、如圖所示電網(wǎng)。I 其元件導(dǎo)納參數(shù)為：y12=0.5-j3, y 23=0.8-j4, y13=0.75-j2.50Fq y231 01 1、根據(jù)給定的運行條件，確定圖2所示電力

11、系統(tǒng)潮流計算時各節(jié)點的類型和待求量;<II 2、求節(jié)點導(dǎo)納矩陣Y;3、給岀潮流方程或功率方程的表達式；0.51.0y13y12六、已知某一變壓器參數(shù)如表1所示表1額定容量(MVA)額定電壓(kV)Uk%R(kW)10 %巳(kW)31.510.5/12110.52000.550變壓器繞組電阻、漏抗、勵磁支路電導(dǎo)和勵磁支路電納的計算公式分別為:4、當(dāng)用牛頓-拉夫遜法計算潮流時，給岀修正方程和迭代收斂條件。解：1、節(jié)點1: PQ節(jié)點 待求量：U,節(jié)點2： PV節(jié)點 待求量：Q,節(jié)點3：平衡節(jié)點 待求量：P,QYiiyi2yi31.25 j 5.5 Y22yi2y231.3 j 7y13 1.

12、55j6.5 Y21 Y20.5 j31.25j5.50.5j30.75j2.5丫230.8 j4Y31 Y130.75 j2.5Y0.5 j31.3j70.8j40.75j2.50.8j41.55j6.5y233、Si UinYij U j ij 1P1,2,3 或QiNUjUj(Gj cosijBj sinijBij cosij)iij)1,2,3 或 U&丄dYii? jQiU iNYjU&j 1j ijNUiUj(Gjjsini 1,2,3PH11H12Nn11H11 H12N11-1P(k 1)1(k)1(k)14 F2H21H 22N21 22H 21 H 22N2

13、1P2(k 1)2(k)1(k)1QJ11J121L11U1 U1U1 1 U1J11J12L11Q1U(k 1)1U(k)U1(k)收斂條件：u,"(k)1 2，(k)22八、如圖所示電力系統(tǒng)，元件參數(shù)如表35所示。故障前線路空載,D點電壓=121kV,在D點分別發(fā)生短路。圖表3發(fā)電機額定容量(MVA)Xd”X2500.30.35表4變壓器接線類別額定容量(MVA)額定電壓(kV)Uk%YNd115010.5/12110.5表5線路額定電壓(kV)X1(Q /km)X0(Q /km)線路長度(km)1100.4Xo= 3.5 x 1501、計算D點發(fā)生三相短路時，短路點起始次暫態(tài)電

14、流。2、給岀D點發(fā)生A相接地短路時，各序網(wǎng)絡(luò)，并計算序網(wǎng)絡(luò)各元件參數(shù)；3、計算D點發(fā)生A相接地短路時，短路點起始次暫態(tài)電流有名值。4、計算D點發(fā)生A相接地短路時，流過發(fā)電機的起始次暫態(tài)電流有名值。計lc5010.550SB501、取SB50 mvaUB 115k Xd=0.30.3XT一0.105 XL 0.4 50洼20=0.07565010050UB115以短路前D點電壓為基準(zhǔn)，則UdUb1211.0521150o1.052=-j2.1889有名值j(Xd Xt Xl)j(0.3 0.105 0.0756)S2.1889 一B = 0.5495 (kA)V3ub2 Xt2X T10.105

15、XL2 XL1 0.07565050X20.350.35Xt00.10550503 A相接地短路，復(fù)合序網(wǎng)由3個序網(wǎng)絡(luò)串聯(lián)而成&EGj(Xd Xt1 Xl1 X2 Xt2 Xl2 Xt0 Xl0)Xd =0.30.105Xl01.4 50SBUB0.2651.052 0oj(0.3 0.105 0.0756 0.35 0.105 0.0756 0.105 0.265)-j 0.762jXdZt1jXG2 Zt2 Zl2 &A2ZT0Zl0 &>A0EgU&da©U&dacC5有名值&B&c正序網(wǎng)絡(luò)負序網(wǎng)絡(luò)零序網(wǎng)絡(luò)EgjXd

16、Zt1-ii cziI DA1U DA1jXG2Zt2Zl2 山：2-4im復(fù)合序網(wǎng)U DA2Zt0ZL0 比0CZI1I da 2.286 I BU DA0j2.2862.286 爭-v3U B&Da0(a2&DA0 (a22.286503 1150.574 kAa1) &DA1a1) &DA100從而I DB I DC 0 kA&Ga ej%i ej3%2；3&Lj 1.3204 發(fā)電機提供的短路電流&GBej30)a2&DA1ej30°al*A20 I&DA10&Gcej30<al&D

17、Aie %論2 乜観 j 1.320有名值Iga1 GC1.320Sb3Ub1.320503 10.53.63 kAI GB 0 kA十 、10kV線路的等值電路如圖所示，已知末端電壓為10.4kV。求始端電壓。U1電壓損耗U PR QX亠衛(wèi)0.48kV10.41+j3 Q10.4kV2 + j1MVAU1 U2 U10.40.4810.4 0.4810.88kV十五、已知系統(tǒng)如圖所示。序網(wǎng)絡(luò)。k點發(fā)生不對稱接地短路,試畫岀圖示系統(tǒng)的正序、負序、零jX G1,1 jX T 1,1jXl,1IhE2jXT2,1jXG2,1JXG1,2JXt1,2jXl,2jXT2,2jXG2,2U k2_T_(

18、a )正序網(wǎng)絡(luò)(b)負序網(wǎng)絡(luò)j 3XNjXT1,0I1 hXl,0XT2,0Uk0(c)零序網(wǎng)絡(luò)九、如圖所示的簡單電力系統(tǒng)，節(jié)點導(dǎo)納矩陣為:3-j9-2+j6-1+j30-2+j6 3.666-j11 -0.666+j12-1+j3-1+j3 -0.666+j12 3.666-j11-2+j6<0-1+3j-2+j63-j9節(jié)點2、3的注入功率已知，節(jié)點 1為平衡節(jié)點，節(jié)點4為PV節(jié)點，用高斯-塞德爾法求節(jié)點2、3、4的電壓，只迭代一次，取節(jié)點2、3的電壓初值均為1 / 0 (圖中各值均為標(biāo)么值)U2 =5 =L_(T 拯 6=0°解：役冴=右(更舉-血霽-血曙)_ 13.66

19、6jll"1；心 (2+;6)xl.W-(-0.666-FJ12)xl-(-1 -n3/)x 105-L8509-jO-225右(空鼻-匕耳-嶺珂-朋T)33 甥J. -1-1Q5)=一-(-l+3j) x1.O4-(-Oj666 丿口”(1&09"»対0勺3l/' I丄立畫一刃宓冬水屮屮* 申斗：*W =i(i(c(為 q+Xe 丹+%礙)+%鈔)=-14.635t 右您 _ 耳口 -)=1.0056 - yO. 1 S3F 44若3、4節(jié)點間的支路用圖2所示的支路十、試求如圖1所示的等效電路的節(jié)點導(dǎo)納矩陣，圖中給岀了各支路阻抗和對地導(dǎo)納的標(biāo)幺值

20、。代替，再求該網(wǎng)絡(luò)的節(jié)點導(dǎo)納矩陣。j0.30.12+j0.5j0.3434320.W5-7 丄 W0圖2圖1心=-0.58S + J 2 353721 + 丿壓 + Jx =146® /4.50733 = >31 + 處 + 劃=L 042 - jl. 5拆 1 - io +丁口 + 乃2 - 0 12 + 70.5 + 0.08 + ;0.4】制二】屯二一気二丿3 333虻二幾二0忖2阿啓12豐j0.2豐忙豐 j0.20.1 +修改后kZTi：i.i匚©3A -1"ZT /0.311=門2 + 一叫】+ ?34亠丁300.12+ /0,50J+ 丿 IL4

21、= L042-J&277kZT如-.v43 +心二丄+ 丿3333”40 kZT kZT十二、系統(tǒng)如圖所示。d點發(fā)生三相短路,變壓器 T2空載。求：（1 ）求用標(biāo)幺值表示的等值網(wǎng)絡(luò);（2）短路處起始次暫態(tài)電流和短路容110/10.5 kV10.5/121 kVEd =1.0810.5kV量；（3）計算短路沖擊電流；（4）若電源容量為無限大，試計算短路沖擊電流。（1）用標(biāo)幺值表示的等值網(wǎng)絡(luò)（取 Sb 100MVA ，用平均額定電壓進行計算），把以自身容量為基準(zhǔn)的標(biāo)么值化為以全網(wǎng)絡(luò)統(tǒng)一容量基準(zhǔn)的標(biāo)么值EdjXdjXT1 jXljXXd 0.22100300.733XT10.105 迴 0.

22、333 XT2 0.105 迴 0.333 Xl 200 0.40.60531.531.51152回路總電抗為XdXT1XiXT20.733 0.333 0.333 0.605 2.004（2 ）起始次暫態(tài)電流IdEdX1.080.733 0.333 0.333 0.6050.539SB有名值為 Id 0.539V3Ub0.5391002.96kA10.5Sb短路容量為SdXd Xt1 XlXt249.9MVA0.733 0.333 0.333 0.605100(3)短路沖擊電流，取 Kch1.8ich2KchIZ2 1.8 2.967.53kA(4)若電源容量為無限大，則XXT1Xl Xt2

23、0.333 0.3330.6051.271Iz &0.787有名值為IZ 0.787Sb0.7871004.33kA.2KchIZ2 1.8 4.3311.01kA3Ub,3 10.5Ich十三、一臺向10kV網(wǎng)絡(luò)供電的SFL-31500/110型降壓變壓器其技術(shù)參數(shù)為：電壓 110kV/11kV , Ps=180kW F0=31 kW U%=10.5% I。=0.8。試計算歸算到高壓側(cè)的參數(shù)。RU12n180 11022.201000s21000 31.52GmP。2U1N103312 1031102.56 10 6SfXUk%U；N10.5110240.3100 Sn100 31.

24、5Bm1 0 % SN100 u：n0.8 31.510011022.08 10 5S十四、某電力系統(tǒng)如圖所示,處發(fā)生不對稱接地故障，試畫岀正序、負序和零序等值電路(各元件的序參數(shù)用相應(yīng)的符號表示，如用jXl,2jXG1,2 jXB1,2jX B2,2 jX G2,2(b)負序網(wǎng)絡(luò)Uk2j3X N jX B1,0X|,0(C)零序網(wǎng)絡(luò)解：輸電線路的等值電路如下圖參數(shù)計算:三、110kV 輸電線路，長 50km, r=0.21 Q/km , x=0.409 Q/km , b=2.74 x 10-6S/km，線路末端功率 5MW , cos? =0.95 滯后，已知末端電壓 110kV,試求始端電

25、壓大小及相位。(以末端電壓為參考相量)R=0.21 X 50=10.5( Q ) ; X=0.409X 50=20.45( Q ) ; B=2.74 X 10-6 X 50=1.37 X 10-4(S)線路末端功率：=arccos0.95=18.195 °。P2=5MWQ2=5tg18.195 ° =1.6445(Mvar)S2=P2+jQ2=5+j1.6445(MVA)S2S2S|y2S2.BU；5j1.64454.1.37 102j11025jO.81565(MVA)電壓降落的縱分量及橫分量：U2p2r q2x5 10.50.8156520.450 629kVU2110

26、P2XQ2R520.450.8156510.5U20.8517kVU2110始端電壓:U1.(U2U2)2(U2)2(110 0.629)2(0.8517)2110.63kVU20.8517始端電壓相位：arctgarctgarctgO.0076990.4412U 2U21100.629三、寫岀下圖的節(jié)點導(dǎo)納矩陣？若節(jié)點yny10y12y13j2j5j3j6y22y 20y 21j2j5j3y 33 y 30y12y125j（1 分）；y13y133j Y解：1、網(wǎng)絡(luò)的節(jié)點導(dǎo)納矩陣以大地為參考節(jié)點，2、節(jié)點2的功率方程y3i j2 j3j6 j5j5 j3j2j3 0 j12為PQ節(jié)點，其節(jié)點

27、注入功率為 P+jQ，寫出極坐標(biāo)下該節(jié)點的有功功率和無功功率方程節(jié)點2的注入功率為P+jQ，該節(jié)點的功率方程為P U2U j (G2j cos 2jj 2B2j sin 2j)U2 UjB2jSi n2j,j 1,2,3j 2Q U 2 U j (G2 j sin 2jB2j cos 2 j)j 2U 2 U j B2 j COs 2j , j 1,2,3 j 2帶入導(dǎo)納值后,2P 5U2U1Sin 21 ； Q 3U 25U 2U1 cos 211 降壓變壓器高壓側(cè)的主分接頭電壓為220kv，若選擇+ 2 X 2.5%的分接頭，則該分接頭電壓為231KV2電力系統(tǒng)中性點有效接地方式指的是中性

28、點直接接地。3. 輸電線路的電氣參數(shù)包括電抗、電導(dǎo)、電納和電阻 。4輸電線路的電壓偏移是指線路始端或末端母線的實際運行電壓與線路額定電壓的數(shù)值差。5電力系統(tǒng)的潮流分布一般是用各節(jié)點的電壓和功率表示。6調(diào)整發(fā)電機組輸岀的有功功率用來調(diào)整電力系統(tǒng)運行的頻率 。7 復(fù)合故障一般是指某一時刻在電力系統(tǒng)二個及以上地方發(fā)生故障。8用對稱分量法計算不對稱故障，當(dāng)三相阻抗完全對稱時，則其序阻抗矩陣Zsc的非對角元素為零9系統(tǒng)中發(fā)生單相接地短路時故障點短路電流的大小是零序電流的3 倍。10減小輸岀電元件的電抗將提高（改善）系統(tǒng)的靜態(tài)穩(wěn)定性。11. 衡量電能質(zhì)量的主要指標(biāo)是：電壓、頻率、波形。12.我國110kV

29、及以上系統(tǒng)，中性點運行方式采用直接接地13. 一公里L(fēng)GJ-300型的架空線路，其電阻大約為0.1Q。14.一個將10kV升到220kV的變壓器，其額定變比為10.5/242。15.電廠供電負荷與綜合用電負荷的差別是前者包括網(wǎng)絡(luò)損耗。16.潮流計算中，三類節(jié)點數(shù)量最多的是PQ 節(jié)點17. 架空線路開路時，其末端電壓比首端電壓高。18. 將壓三繞組變壓器三個繞組排列方式，從內(nèi)至外為低一中一高 。19. 常用的潮流計算的基本數(shù)學(xué)模型是節(jié)點電壓方程。20. 標(biāo)么值近似計算中基準(zhǔn)電壓常選網(wǎng)絡(luò)平均額定電壓。21 電力系統(tǒng)是電能的 生產(chǎn)、輸送、分配和消費的各個環(huán)節(jié)組成的一個整體。其中輸送和分配電能的部分稱

30、為電力網(wǎng) 。若把水電廠、火電廠的動力部分也包括進來，就稱為動力系統(tǒng)。對電力系統(tǒng)運行的基本要求是：保證 供電的可靠性 ，保證 電能的良好質(zhì)量，提高運行的經(jīng)濟性。22. 衡量電能質(zhì)量好壞的指標(biāo)是電壓 、 頻率 和 波形 。23. 電力系統(tǒng)的無功功率電源，除了發(fā)電機外，還有同步調(diào)相機 、 靜電電容器 及 靜止補償器。24. 對稱分量法 是分析電力系統(tǒng)不對稱故障的有效方法。在三相參數(shù)對稱的線性電路中，各序?qū)ΨQ分量具有獨立性。25. 短路是電力系統(tǒng)的嚴(yán)重故障。短路沖擊電流、短路電流最大有效值和 短路容量是校驗電器設(shè)備的重要數(shù)據(jù)。26. 系統(tǒng)中所有電力用戶的用電設(shè)備所消耗的電功率總和就是電力系統(tǒng)的負荷，亦

31、稱電力系統(tǒng)的綜合用電負荷 。電力系統(tǒng)負荷加上電力網(wǎng)的功率損耗就是各發(fā)電廠應(yīng)該供給的功率，稱為電力系統(tǒng)的供電負荷，在此基礎(chǔ)上再加上發(fā)電廠廠用電消耗的功率就是各發(fā)電廠應(yīng)該發(fā)岀的功率，稱為電力系統(tǒng)的發(fā)電負荷 。27. 在元件的電抗比電阻大得多的的高壓電網(wǎng)中，無功功率 從電壓高的一端流向電壓低的一端,有功功率 則從電壓相位越前的一端流向相位落后的一端，這是交流電網(wǎng)功率傳輸?shù)幕疽?guī)律。28. 在電力系統(tǒng)潮流的計算機算法中，普遍采用的兩種方法是：牛頓-拉夫遜法和P-Q分解法。29 簡單故障是指電力系統(tǒng)的某處發(fā)生一種故障的情況。簡單不對稱故障包括單相接地短路、兩相短路、兩相接地短路、單相斷開和兩相斷開 等。

32、30電力系統(tǒng)的運行電壓水平同無功功率平衡密切相關(guān)。電壓調(diào)整的主要手段是:改變發(fā)電機端電壓；改變變壓器的變比；無功功率補償。31. 一般而言，牛頓拉夫遜法的迭代次數(shù)比PQ分解法 ，收斂速度比PQ分解法 。32. 電力系統(tǒng)有功功率不平衡時，主要表現(xiàn)為系統(tǒng)頻率的改變；而無功功率不平衡時，主要表現(xiàn)為系統(tǒng)電壓 的改變1、 對電力系統(tǒng)的基本要求是 （A ）o A、保證對用戶的供電可靠性和電能質(zhì)量，提高電力系統(tǒng)運行的經(jīng)濟性， 減少對環(huán)境的不良影響；B、保證對用戶的供電可靠性和電能質(zhì)量；C、保證對用戶的供電可靠性，提高系統(tǒng)運行的經(jīng)濟性；D、保證對用戶的供電可靠性。2、停電有可能導(dǎo)致人員傷亡或主要生產(chǎn)設(shè)備損壞的

33、用戶的用電設(shè)備屬于（A） A、一級負荷；B、二級負荷C、三級負荷；D、特級負荷。3、 對于供電可靠性，下述說法中正確的是（D ）oA、所有負荷都應(yīng)當(dāng)做到在任何情況下不中斷供電；B、一級和二級負荷應(yīng)當(dāng)在任何情況下不中斷供電；C、除一級負荷不允許中斷供電外，其它負荷隨時可以中斷供電；D、一級負荷在任何情況下都不允許中斷供電、二級負荷應(yīng)盡可能不停電、三級負荷可以根據(jù)系統(tǒng)運行情況隨時停電。4、衡量電能質(zhì)量的技術(shù)指標(biāo)是（B5、用于電能遠距離輸送的線路稱為（6、關(guān)于變壓器，下述說法中錯誤的是（）oA、電壓偏移、頻率偏移、網(wǎng)損率；B、電壓偏移、頻率偏移、電壓畸變率；C、廠用電率、燃料消耗率、網(wǎng)損率；D、廠用

34、電率、網(wǎng)損率、電壓畸變率C ）oA、配電線路；B、直配線路；C、輸電線路；D、輸配電線路。B ） A、對電壓進行變化，升高電壓滿足大容量遠距離輸電的需要，降低電壓滿足用電的需求；B、變壓器不僅可以對電壓大小進行變換，也可以對功率大小進行變換；C、當(dāng)變壓器原邊繞組與發(fā)電機直接相連時（發(fā)電廠升壓變壓器的低壓繞組），變壓器原邊繞組的額定電壓應(yīng)與發(fā)電機額定電壓相同；D、變壓器的副邊繞組額定電壓一般應(yīng)為用電設(shè)備額定電壓的1.1倍。7、衡量電力系統(tǒng)運行經(jīng)濟性的主要指標(biāo)是（8、關(guān)于聯(lián)合電力系統(tǒng)，下述說法中錯誤的是（9、我國目前電力系統(tǒng)的最高電壓等級是（DA ）o A、燃料消耗率、廠用電率、網(wǎng)損率；B、燃料消

35、耗率、建設(shè)投資、網(wǎng)損率；C、網(wǎng)損率、建設(shè)投資、電壓畸變率；D、網(wǎng)損率、占地面積、建設(shè)投資。D ）o A、聯(lián)合電力系統(tǒng)可以更好地合理利用能源；B、在滿足負荷要求的情況下，聯(lián)合電力系統(tǒng)的裝機容量可以減少；C、聯(lián)合電力系統(tǒng)可以提高供電可靠性和電能質(zhì)量；D、聯(lián)合電力系統(tǒng)不利于裝設(shè)效率較高的大容量機組。）o A、交流 500kv，直流 500kv ； B、交流 750kv，直流 500kv ；)o A、220kv、110kv； B、220kv、115kv；C、交流 500kv，直流 800kv ; D、交流 1000kv，直流 800kv o10、用于連接220kv和110kv兩個電壓等級的降壓變壓器，

36、其兩側(cè)繞組的額定電壓應(yīng)為（DC、242Kv、121Kv ； D、220kv、121kv11、對于一級負荷比例比較大的電力用戶，應(yīng)采用的電力系統(tǒng)接線方式為（B ）o A、單電源雙回路放射式；B、雙電源供電方式；C、單回路放射式接線； D、單回路放射式或單電源雙回路放射式o12、 關(guān)于單電源環(huán)形供電網(wǎng)絡(luò)，下述說法中正確的是（C ）o A、供電可靠性差、正常運行方式下電壓質(zhì)量好；B、供電可靠性高、正常運行及線路檢修（開環(huán)運行）情況下都有好的電壓質(zhì)量；C、供電可靠性高、正常運行情況下具有較好的電壓質(zhì)量，但在線路檢修時可能岀現(xiàn)電壓質(zhì)量較差的情況；D、供電可靠性高，但電壓質(zhì)量較差。13、 關(guān)于各種電壓等級

37、在輸配電網(wǎng)絡(luò)中的應(yīng)用，下述說法中錯誤的是（D ）oA、交流500kv通常用于區(qū)域電力系統(tǒng)的輸電網(wǎng)絡(luò)；B、交流220kv通常用于地方電力系統(tǒng)的輸電網(wǎng)絡(luò)；C、交流35kv及以下電壓等級通常用于配電網(wǎng)絡(luò)；D、除10kv電壓等級用于配電網(wǎng)絡(luò)外，10kv以上的電壓等級都只能用于輸電網(wǎng)絡(luò)。14、 110kv及以上電力系統(tǒng)應(yīng)采用的中性點運行方式為（A） A、直接接地B、不接地C、經(jīng)消弧線圈接地 D、不接地或經(jīng)消弧線圈接地。15、 電力系統(tǒng)經(jīng)消弧線圈接地時，應(yīng)采用的補償方式為（C ）o A、全補償；B、欠補償；C、過補償；D、欠補償或全補償。16、 110kv及以上電力系統(tǒng)中，架空輸電線路全線架設(shè)避雷線的目的

38、是（ A ） o A、減少線路雷擊事故，提高供電可靠性；B、減少雷擊事故，提高電能質(zhì)量；C、減少雷擊事故，降低輸電線路對地電壓；D、減少雷擊事故，提高輸電線路的耐壓水平。17、 根據(jù)我國現(xiàn)行規(guī)定，對于大型電力系統(tǒng)頻率偏移的要求是（ B）o A、正常運行情況下，頻率偏移不得超過0.5HZ ； B、正常運行情況下，頻率偏移不得超過 0.2Hz ；c、正常運行情況下，頻率偏移不得超過 1Hz；d、正常運行情況下，頻率偏移不得超過 5Hz18、在下面給出的各組電壓中，完全屬于電力系統(tǒng)額定電壓的一組是 （D） o A、500kv、230kv、121kv、37kv、10.5kv ； B、525kv、230

39、kv、115kv、37kv、10.5kv ； C、525kv、242kv、121kv、38.5kv、11kv； D、500kv、220kv、110kv、35kv、10kv19、下圖所示簡單電力系統(tǒng)中，輸電線路和電動機的額定電壓已經(jīng)標(biāo)出，則此時發(fā)電機和變壓器的額定電壓應(yīng)為（D ）o麗|品靑I即I110EVA、G: 10KV ;T1:10/242KV ; T2: 209/121/38.5KV ； T3:33.25/6.3KV B、G:10.5KV ; T1 : 10.5/231KV ; T2: 209/115.5/36.75KV ；T3 : 33.25/6.3KV C、G: 10.5KV ; T1

40、 : 10.5/230KV ; T2 : 230/115/37KV ; T3 : 37/6.3KVD、G: 10.5KV ; T1 : 10.5/242KV ;T2 : 220/121/38.5KV; T3: 35/6.3KV20、在下圖所示的電力系統(tǒng)中已知相接地時流過接地點的電流補償?shù)紸、0.334H ； B、0.579H ；10KV，單相接地時流過接地點的電容電流為A ）oD、2.121H oA、使三相線路的電阻參數(shù)相等；C、減小線路電抗；型等值電路的目的原因是（B）o A、等值電路比電路可以減少電力系統(tǒng)等值電路的節(jié)點總數(shù)；D、電力系統(tǒng)運行方式改變時， 采用U20A，則所需消弧線圈的電感系

41、數(shù)為（C、1.225H ；1、 架空輸電線路全換位的目的是（B ）。2、 輸電線路采用等值電路，而不采用節(jié)點總數(shù);3、架空輸電線路的電抗與導(dǎo)線之間幾何平均距離的關(guān)系為（ C、輸電線路的電抗與幾何平均距離無關(guān);35A，如要把單 '丿丿丿'兒丿丿A）o A、幾何平均距離越大，電抗越大;B、使三相線路的電抗和電納參數(shù)相等；D、減小線路電阻。型等值電路更精確；B、采用 等值C、采用 等值電路可以增加電力系統(tǒng)的等值電路更方便節(jié)點導(dǎo)納矩陣的修改。B、幾何平均距離越大，電抗越?。籇、改變導(dǎo)線之間的幾何平均距離可以明顯改變線路的電抗。4、 架空輸電線路的電納和導(dǎo)線之間幾何平均距離的關(guān)系為（ B

42、 ）o A、幾何平均距離越大，電納越大；B、幾何平均距離越大，電納越??；C、輸電線路的電納與幾何平均距離無關(guān)；D、改變導(dǎo)線之間的幾何平均距離可以明顯改變線路的電納。5、 在輸電線路參數(shù)中屬于耗能參數(shù)的是（D） o A、電抗、電阻；B、電納、電阻； C、電導(dǎo)、電抗；D、電阻、電導(dǎo)。6、 架空輸電線路采用分裂導(dǎo)線的目的是（A ）o A、減小線路電抗；B、增大線路電納；C、減小線路電阻D、改善輸電線路的電暈條件。7、 關(guān)于中等長度線路下述說法中錯誤的是（C） A、長度為100km300km的架空輸電線路屬于中等長度線路；B、潮流計算中中等長度線路采用集中參數(shù)型等值電路作為數(shù)學(xué)模型；C、潮流計算中中等

43、長度線路可以忽略電導(dǎo)和電納的影響；D、潮流計算中中等長度線路可以不考慮分布參數(shù)的影響。8電力系統(tǒng)潮流計算中變壓器采用型等值電路，而不采用 T型等值電路的原因是（C）o A、采用 型等值電路比采用 T型等值電路精確； B、采用 型等值電路在變壓器變比改變時，便于電力系統(tǒng)節(jié)點導(dǎo)納矩陣的修改；C、采用采用型等值電路可以減少電力系統(tǒng)的節(jié)點總數(shù)；D、采用采用 型等值電路可以增加電力系統(tǒng)的節(jié)點總數(shù)。9、 對于自耦變壓器，等值電路中各繞組的電阻，下述說法中正確的是（C ）o A、等值電路中各繞組的電阻，是各繞組實際電阻按照變壓器變比歸算到同一電壓等級的電阻值；B、等值電路中各繞組的電阻就是各繞組的實際電阻；

44、C、等值電路中各繞組的電阻是各繞組的等效電阻歸算到同一電壓等級的電阻值；D、等值電路中各繞組的電阻一定為正值， 因為繞組總有電阻存在。10、 電力系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)分析時，用電設(shè)備的數(shù)學(xué)模型通常采用（ A ）o A、恒功率模型； B、恒電壓模型；C、恒電流模型；D、恒阻抗模型。11、 電力系統(tǒng)等值電路中，所有參數(shù)應(yīng)為歸算到同一電壓等級（基本級）的參數(shù)，關(guān)于基本級的選擇，下述說法中正確的是（B ）oA、必須選擇最高電壓等級作為基本級；B、在沒有明確要求的情況下， 選擇最高電壓等級作為基本級；C、在沒有明確要求的情況下選擇最低電壓等級作為基本級；D、選擇發(fā)電機電壓等級作為基本級。12、 采用標(biāo)幺制計算時，只

45、需要選擇兩個電氣量的基準(zhǔn)值，其它電氣量的基準(zhǔn)值可以根據(jù)它們之間的關(guān)系導(dǎo)岀，通常的選擇方法是（A）A、選擇功率和電壓基準(zhǔn)值；B、選擇功率和電流基準(zhǔn)值；C、選擇功率和阻抗基準(zhǔn)值；D、選擇電壓和阻抗基準(zhǔn)值。13、 關(guān)于電力系統(tǒng)等值電路參數(shù)計算時，變壓器變比的選擇，下述說法中正確的是（A）。A、精確計算時采用實際變比，近似計算時采用平均額定變比；B、近似計算時，采用實際變比；精確計算時采用平均額定變比C、不管是精確計算還是近似計算均應(yīng)采用額定變比；D、不管是精確計算還是近似計算均應(yīng)采用平均額定變比。14、 對于輸電線路，當(dāng) pR+QX<0時，首端電壓與末端電壓之間的關(guān)系是（B） A、末端電壓低于

46、首端電壓 B、末端電壓高于首端電壓；C、末端電壓等于首端電壓；D不能確定首末端電壓之間的關(guān)系。15、 兩臺容量相同、短路電壓相等的升壓變壓器T1和變壓器T2并聯(lián)運行時，如果變比 K1>K2 ,則有（A）o A、變壓器T1的功率大于 變壓器T2的功率；B、變壓器T1的功率小于變壓器T2的功率；C變壓器T1和變壓器T2的功率相等；D不能確定，還需其他條件。16、如果高壓輸電線路首、末端電壓之間的關(guān)系為U1<U2、S 1>5 2,在忽略線路電阻影響的情況下，下述說法中正確的是（A ）oA、有功功率從首端流向末端、無功功率從末端流向首端；B、有功功率和無功功率都是從首端流向末端;C、

47、無功功率從首端流向末端、有功功率從首端流向末端。D有功功率和無功功率都從末端流向首端。17、在下圖所示的簡單網(wǎng)絡(luò)中，變壓器 T中（A ）A、有功率通過;B、無功率通過；C、不能確定； D、僅有有功功率通過。C）A、無循環(huán)功率； B、有逆時針方向的循環(huán)OA = UC、既有有功功率,又有無功功率;D、不能確定有無無功功率。18、圖示環(huán)網(wǎng)中變壓器的變比均為實際變比，對于環(huán)網(wǎng)中的循環(huán)功率，正確的說法是（功率；C、有順時針方向的循環(huán)功率。D、有循環(huán)功率，但方向無法確定。19、 環(huán)形網(wǎng)絡(luò)中自然功率的分布規(guī)律是C）A.與支路電阻成反比B. 與支路電導(dǎo)成反比C.與支路阻抗成反比D.與支路電納成反比20、 在不

48、計網(wǎng)絡(luò)功率損耗的情況下，下圖所示網(wǎng)絡(luò)各段電路中（C）o A、僅有有功功率；B、僅有無功功率；21、 在多電壓等級電磁環(huán)網(wǎng)中，改變變壓器的變比（A）A、主要改變無功功率分布；B、主要改變有功功率分布;C、改變有功功率分布和無功功率分布；D、功率分布不變。22、 對于下圖所示的放射性網(wǎng)絡(luò)，下述說法中正確的是（B）o A、網(wǎng)絡(luò)的潮流分布可以調(diào)控；B、網(wǎng)絡(luò)的潮流分布不可以調(diào)控；A12S132C、網(wǎng)絡(luò)的潮流分布由線路長度決定；D、網(wǎng)絡(luò)的潮流分布由線路阻抗確定。23、 電力系統(tǒng)潮流計算采用的數(shù)學(xué)模型是（A）o A、節(jié)點電壓方程；B、回路電流方程；C、割集方程；D、支路電流方程。24、 電力系統(tǒng)潮流計算時，

49、平衡節(jié)點的待求量是（C）o A、節(jié)點電壓大小和節(jié)點電壓相角；B、節(jié)點電壓大小和發(fā)電機無功功率；C、發(fā)電機有功功率和無功功率；D、節(jié)點電壓相角和發(fā)電機無功功率。25、 裝有無功補償裝置，運行中可以維持電壓恒定的變電所母線屬于（B）o A、PQ節(jié)點；B、PV節(jié)點；C、平衡結(jié)點；D、不能確定。1、下面各組中完全屬于系統(tǒng)參數(shù)的一組是（D）a、Z、P、U、k ； b、Z、U、k ；c、Z、f、k ； d、R、X、Y、k2、系統(tǒng)參數(shù)在某一平均值附近做微小變化時，系統(tǒng)狀態(tài)變量在某組平均值附近微小波動，此時的電力系統(tǒng)運行狀態(tài)屬于（A ）3、電力系統(tǒng)暫態(tài)分析研究的是（A、穩(wěn)態(tài)運行；B、電磁暫態(tài)過程；C、機電暫態(tài)

50、過程；D、波過程。B ）oA、電力系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)運行；B、電磁暫態(tài)和機電暫態(tài)過程；C、電磁暫態(tài)過程和波過程；D、機電暫態(tài)過程和波過程。4、 關(guān)于電力系統(tǒng)短路故障，下述說法中錯誤的是（B ）oA、短路故障是指相與相或相與地之間的不正常連接；B、短路故障又稱為縱向故障；C、短路故障中除三相短路外，其他短路故障都屬于不對稱故障；D、中性點接地系統(tǒng)中，單相接地短路發(fā)生的概率最高。5、 關(guān)于無限大功率電源，下述說法中錯誤的是（C ）oA、無限大功率電源的端電壓和功率保持不變；B、無限大功率電源供電情況下，三相短路電流中的周期分量在暫態(tài)過程中幅值保持不變；C、無限大功率電源供電情況下；三相短路電流中的非周期分量

51、起始值均相等；D、無限大功率電源供電情況下，發(fā)生三相短路后的暫態(tài)過程中，各相短路電流中都包含有周期分量和非周期分量。A相電6、在無限大功率電源供電情況下，如果短路前空載，短路點與電源之間的線路和變壓器的電阻參數(shù)均可忽略不計，短路發(fā)生在壓從副半周進入正半周的瞬間，此時三相短路電流中非周期分量的起始值為（i fa0I Pm、i fb0i fc0B、i fa0I Pm、i fb0 i fc0C、 i fa0 I Pm、 i fb0 i fc0D、 i fa 0 i fb 0 i fc0 I pm7、關(guān)于短路沖擊電流，下述說法中錯誤的是（D ）o A、短路沖擊電流是最惡劣短路條件下發(fā)生三相短路時，短路電流的最大瞬時B、短路沖擊電流岀現(xiàn)在短路發(fā)生后約二分之一周