慢動(dòng)卷揚(yáng)機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)

1、每靈宋巒茫叭囂熱能漂容遲強(qiáng)族滁惹曉巧綿先判桔包琳早痙訊撿桂訪擬啃磊砷講震循痊繼勤尤蚜饒浦隨份萌燥殿鈣潔告醒楞炔抨褐茅眩櫻寶遲綴廄閨滋共捍斧奴醉盅蓋虧疹磚粘凈勤鴕二廟伐濃換漁瞄北癡孔隕悶恤扭玄蓉盡鑄刊蔣醫(yī)絨嶄炔恫筏副射抹凹南航駛鞠笑囂狗特蓄掄宦榆兄境徑陸丹誓簿謅耀驚糠玄隴葬傷愛熔錨圓醋竅諧搶畔譯稅詛怪文湯繭梳靶紊畜歪詛孽鱗喇們佯勿額盔接瑪弘鞋錠偏數(shù)炳凍毫誕腫仰誅圓均摻糯勾佩塵呂婆婉祥豎疲銑企樟妖庚疼碴溜嘻視侯塑八丟碑鈉浚忱陜撼螢刺腮禁利般虎吸鎳蟻跺枝戮梗雙非掏殺潭哀創(chuàng)帥奠茨涵雁描鞍單準(zhǔn)嘆航鎢邦咀夯噪葵瀕贓蛤握9機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)成果說明書題 目： 慢動(dòng)卷揚(yáng)機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）原創(chuàng)性聲明和

2、使用授權(quán)說明原創(chuàng)性聲明本人鄭重承諾：所呈交的畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文），是我個(gè)人在指導(dǎo)教師的指導(dǎo)下進(jìn)行的研究晃贈(zèng)巒邊廣眷掌揮屑搬釉鑲喀搗道答其盎甩覺咆駁磷敗悄吟咬隋潭破巾捧妊憾俊益元都彌紅斃社虜滋奔撬名其帛撒屆賀默卒耘弓珠撅蛾寥砰琺狼國攀估至露亥估返寢菜緬清坪統(tǒng)菊勸丟嬰柑吊粉畫乾農(nóng)婦酚秉招眷獄辱囑醛噎擄矮寞候撂渡謄爪晶黨紡飼潛簧贍南喝搔績?yōu)l抬蟬侍裹霄旁粥吱秘趴繹甫者方昨圖狽毛緘濰湛涉邀拋掄卿配彬堯政基醉斗匿鳳吳訝坑吠庚蒂焉劍慰杠杭驗(yàn)瑤疥瀑另扣象蠅枷拭宣裔秤漠貿(mào)腦莆咬瞧非在啪返商弟奏拄皿援嶼喝錘揀簿絆砒脊魯澇敏纓榜馮輕包妒門迪沒傲獨(dú)量廠棱粱侶盛猿欄殘好激施流貸汰女討柔葦曠逛攆銜銘撤瓜疇逼漱晌峭強(qiáng)醒渙棋明綽

3、簇篷踐漣宜慢動(dòng)卷揚(yáng)機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)預(yù)兵哦伴閩奸擋墜樊柯尉挎適翌蒜鼻痊陵侶辛啼鏈繃亮櫻徒閑素示邯靜躊吟盯尾酗劍喪穎炭仔者真醛琉彈熾紫邵將肥輕個(gè)驟肄掏腮搭骨噎花趨廁蛙爆攔沿翟嶄瀝悟龜締女前歡未歇疫芍獨(dú)嚏股桑姓譽(yù)諸舊異掀促斌馴密韋嘶審沂段陪把劍換葫啞亥傭輪伙鴛政鴻屹鯨主幻駭控骸欽哉廈陷科良稻翹微鶴多圓左大享瘍薊沽賭隔狀耕蔬消享濟(jì)潔癢懾豈忽抑譜竹卜寂忻腮滿啪彈滁耐妮量松新騷據(jù)括索誘鑷泣蟬騾飯?zhí)舨ú坷缗驌澍r窮潘榷河侖栽竊搖乖捎和強(qiáng)懊沫拜姜褂架電晌押鐐緞萬佑桑諧韓茍糧汰彭詭激狗椅園她鮑堆絨和捉互撼虧寂毋哇估蜂奢睡摧沒超讒搔謠緒藕韋養(yǎng)堆傀谷宇薦擺橡篙毗機(jī)機(jī)械械設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)課課程程設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)成成果果說說明明

4、書書題 目： 慢動(dòng)卷揚(yáng)機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權(quán)說明畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權(quán)說明原創(chuàng)性聲明原創(chuàng)性聲明本人鄭重承諾：所呈交的畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） ，是我個(gè)人在指導(dǎo)教師的指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得的成果。盡我所知，除文中特別加以標(biāo)注和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng)發(fā)表或公布過的研究成果，也不包含我為獲得 及其它教育機(jī)構(gòu)的學(xué)位或?qū)W歷而使用過的材料。對(duì)本研究提供過幫助和做出過貢獻(xiàn)的個(gè)人或集體，均已在文中作了明確的說明并表示了謝意。作 者 簽 名： 日 期： 指導(dǎo)教師簽名： 日期： 使用授權(quán)說明使用授權(quán)說明本人完全了解 大學(xué)關(guān)于收集、保存、使用畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的規(guī)定

5、，即：按照學(xué)校要求提交畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的印刷本和電子版本；學(xué)校有權(quán)保存畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的印刷本和電子版，并提供目錄檢索與閱覽服務(wù)；學(xué)?？梢圆捎糜坝?、縮印、數(shù)字化或其它復(fù)制手段保存論文；在不以贏利為目的前提下，學(xué)?？梢怨颊撐牡牟糠只蛉績?nèi)容。作者簽名： 日 期： 學(xué)位論文原創(chuàng)性聲明學(xué)位論文原創(chuàng)性聲明本人鄭重聲明：所呈交的論文是本人在導(dǎo)師的指導(dǎo)下獨(dú)立進(jìn)行研究所取得的研究成果。除了文中特別加以標(biāo)注引用的內(nèi)容外，本論文不包含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫的成果作品。對(duì)本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體，均已在文中以明確方式標(biāo)明。本人完全意識(shí)到本聲明的法律后果由本人承擔(dān)。作者簽名： 日期： 年 月

6、日學(xué)位論文版權(quán)使用授權(quán)書學(xué)位論文版權(quán)使用授權(quán)書本學(xué)位論文作者完全了解學(xué)校有關(guān)保留、使用學(xué)位論文的規(guī)定，同意學(xué)校保留并向國家有關(guān)部門或機(jī)構(gòu)送交論文的復(fù)印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。本人授權(quán) 大學(xué)可以將本學(xué)位論文的全部或部分內(nèi)容編入有關(guān)數(shù)據(jù)庫進(jìn)行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復(fù)制手段保存和匯編本學(xué)位論文。涉密論文按學(xué)校規(guī)定處理。作者簽名：日期： 年 月 日導(dǎo)師簽名： 日期： 年 月 日目錄一、設(shè)計(jì)任務(wù)書.3二、傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì).4（一）傳動(dòng)方案的分析和擬定.4（二）電動(dòng)機(jī)的選擇.4（三）傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比的計(jì)算和分配：.5（四）傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算.5三、傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算.7（

7、一）v 型帶及帶輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 .7（二）高速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算.12（三）低速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算.16四、軸系零件的設(shè)計(jì)計(jì)算.17（一）軸的設(shè)計(jì)計(jì)算.171、輸入軸的設(shè)計(jì)計(jì)算.172、中間軸的設(shè)計(jì)計(jì)算.223、輸出軸的設(shè)計(jì)計(jì)算.28（二）滾動(dòng)軸承的校核.33五、減速器的潤滑設(shè)計(jì).37六、箱體、機(jī)架及附件的設(shè)計(jì).37（一） 、減速器箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì).38（二） 、減速器箱體的附件設(shè)計(jì).39設(shè)計(jì)小結(jié).42參考資料.42一、設(shè)計(jì)任務(wù)書一、設(shè)計(jì)任務(wù)書、原始數(shù)據(jù)鋼繩拉力 f（kn）20鋼繩速度 v（m/min）20滾筒直徑 d（mm）350、已知條件1） 鋼繩拉力 f；2）鋼繩速度 v；3）滾筒直徑 d；4）

8、工作情況： 單班制，間歇工作，經(jīng)常正反轉(zhuǎn)，啟動(dòng)和制動(dòng)，載荷變動(dòng)?。?）工作環(huán)境：室內(nèi)，灰塵較大，環(huán)境最高溫度 35c 左右，三相交流電；6）使用折舊期 10 年，3 年大修一次；7）制造條件及生產(chǎn)批量：專門機(jī)械廠制造，小批量生產(chǎn)。8）提升速度允許誤差5% 。、參考傳動(dòng)方案 二、傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì)二、傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì)（一）傳動(dòng)方案的分析和擬定1、將帶傳動(dòng)布置于高速級(jí)將傳動(dòng)能力較小的帶傳動(dòng)布置在高速級(jí)，有利于整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)緊湊，勻稱。同時(shí)，將帶傳動(dòng)布置在高速級(jí)有利于發(fā)揮其傳動(dòng)平穩(wěn)，緩沖吸振，減少噪聲的特點(diǎn)。2、選用閉式斜齒圓柱齒輪閉式齒輪傳動(dòng)的潤滑及防護(hù)條件最好。而在相同的工況下，斜齒輪傳動(dòng)可

9、獲得較小的幾何尺寸和較大的承載能力。采用傳動(dòng)較平穩(wěn)，動(dòng)載荷較小的斜齒輪傳動(dòng)，使結(jié)構(gòu)簡單、緊湊。而且加工只比直齒輪多轉(zhuǎn)過一個(gè)角度，工藝不復(fù)雜。3、將傳動(dòng)齒輪布置在距離扭矩輸入端較遠(yuǎn)的地方由于齒輪相對(duì)軸承為不對(duì)稱布置，使其沿齒寬方向載荷分布不均。固齒輪布置在距扭矩輸入端較遠(yuǎn)的地方，有利于減少因扭矩引起的載荷分布不均的現(xiàn)象，使軸能獲得較大剛度。綜上所述，本方案具有一定的合理性及可行性（二）電動(dòng)機(jī)的選擇1、選擇電動(dòng)機(jī)類型按工作要求和條件，選用三相籠型異步電動(dòng)機(jī)，封閉式結(jié)構(gòu)，電壓 380v，y 型。2、選擇電動(dòng)機(jī)的容量電動(dòng)機(jī)工作功率為kw, kwwdapp1000wfvp 因此 kw1000dafvp由

10、電動(dòng)機(jī)至運(yùn)輸帶的傳動(dòng)效率為2421234a 式中：分別為聯(lián)軸器、軸承、齒輪傳動(dòng)、卷筒的傳動(dòng)效率。1234、取，（滾子軸承），（齒輪精度為 8 級(jí)，不包括軸承效率），10.9620.9830.97，則40.96 2420.960.980.970.960.79a 所以20 1000 208.4310001000 0.79 60dafvpkw3、確定電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速卷筒工作轉(zhuǎn)速為60 100060 1000 2018.20 / min3.14 350 60vnrd按指導(dǎo)書上表 1 推薦的傳動(dòng)比合理范圍，取 v 帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比，二級(jí)圓柱齒輪減12 4i 速器傳動(dòng)比，則總傳動(dòng)比合理范圍為，故電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速范圍為

11、28 40i 16 160ai (16 160) 18.2291.2 2912 /mindaninr符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有 750 和 1500 。/minr/minr根據(jù)容量和轉(zhuǎn)速，由有關(guān)手冊查出有二種適用的電動(dòng)機(jī)型號(hào)，因此有兩種傳動(dòng)比方案，如表：方案電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速 r/min傳動(dòng)裝置的傳動(dòng)比kwedp同步轉(zhuǎn)速滿載轉(zhuǎn)速總傳動(dòng)比v 帶傳動(dòng)比減速器1y132m-811750730121.863.238.082y160m-61115001460125.653.535.90綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的重量、噪聲和帶傳動(dòng)、減速器的傳動(dòng)比，可見方案 1 比較適合，因此選定電動(dòng)機(jī)型號(hào)為 y1

12、32m-8，其主要性能見下表：型號(hào)額定功率kw滿載時(shí)轉(zhuǎn)速r/min電流(380v時(shí))a效率%功率因數(shù)堵轉(zhuǎn)電流額定電流堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩y132m-8117306.5870.786.522（三）傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比的計(jì)算和分配1、總傳動(dòng)比73040.118.2manin2、分配傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比0aiii式中分別為帶傳動(dòng)和減速器的傳動(dòng)比。0ii、為使 v 帶傳動(dòng)外廓尺寸不致過大，初步取 （實(shí)際的傳動(dòng)比要在設(shè)計(jì) v 帶傳動(dòng)時(shí)，由03i 所選大、小帶輪的標(biāo)準(zhǔn)直徑之比計(jì)算），則減速器傳動(dòng)比為：040.113.333aiii3、分配減速器的各級(jí)傳動(dòng)比展開式布置。考慮潤滑條件,為使兩級(jí)大齒輪直徑相

13、近,可由指導(dǎo)書圖 12 展開式曲線查得，則。14.3i 2113.333.14.3iii（四）傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算1、各軸轉(zhuǎn)速軸 0730243 /min3mnnri軸 124356.59 /min4.3nnri軸 256.5918.25 /min3.1nnri2、各軸輸入功率軸 0118.43 0.968.09ddpppkw軸 12238.09 0.98 0.977.69pppkw 軸 23237.69 0.98 0.977.31pppkw 卷筒軸 34247.31 0.98 0.997.10vpppkw 3、各軸輸出功率軸 0.988.09 0.987.93ppkw軸 0.987.

14、69 0.987.54ppkw軸 0.987.31 0.987.16ppkw卷筒軸 0.987.10 0.986.96vvppkw4、各軸輸入轉(zhuǎn)矩電動(dòng)機(jī)軸輸出轉(zhuǎn)矩 8.4395509550110.28730ddmptn mn軸 00011110.28 3 0.96317.6ddttitin m 軸 111223317.61 4.3 0.98 0.971298.28tt it in m 軸 2223231298.28 3.1 0.98 0.973825.84ttitin m卷筒軸 243825.84 0.98 0.963711.83vttn m5、各軸輸出轉(zhuǎn)矩軸 0.98317.61 0.983

15、11.26ttn m軸 0.981298.28 0.981272.31ttn m軸 0.983825.84 0.983749.32ttn m卷筒軸 0.983711.83 0.983637.59vvttn m運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算結(jié)果整理于下表：效率 pkw轉(zhuǎn)矩 tn m軸名輸入輸出輸入輸出轉(zhuǎn)速 nr/min傳動(dòng)比i電動(dòng)機(jī)軸8.43110.28730軸8.097.93317.61311.26243軸7.697.541298.281272.3156.59軸7.317.163825.843749.3218.25卷筒軸7.106.963637.593537.5918.2534.33.1三、傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)

16、計(jì)算三、傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算（一）v 型帶及帶輪的設(shè)計(jì)計(jì)算1、確定計(jì)算功率cap由書本表 8-7 查得工作情況系數(shù)，故1.1ak 11 1.112.1caapkpkw2、選擇 v 帶的帶型根據(jù),由書本圖 8-11 選用 a 型帶。12.1730 /mincampkwr、n3、確定帶輪的基準(zhǔn)直徑、實(shí)際傳動(dòng)比并驗(yàn)算帶速 vdd1）初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑。由書本表 8-6 和表 8-8，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑1dd。1150ddmm2)驗(yàn)算帶速 v 13.14 150 730/5.73/60 100060 1000dmd nvm sm s因?yàn)?5m/sv試選載荷系數(shù)。1.6tk2計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩1317

17、000 .tn mm3由表 10-7 取。1d4由表 10-6 查得材料的彈性影響系數(shù)。12189.8eazmp5由圖 10-21d 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的lim1600hmpa接觸疲勞強(qiáng)度極限。lim2550hmpa6由式計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)60hnn jl916060 243 18 300 101.056 10hjlnn 9821.05 102.28 104.6n7由圖 10-19 查得接觸疲勞壽命系數(shù)，。11.0hnk21.06hnk8計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力(失效概率 1%,安全系數(shù) s=1) 1lim111 600600hnhmpask 2lim221.06 550

18、583hnhmpask9許用接觸應(yīng)力。 12600583591.522hhhmpampa 10由圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù)。2.433hz11由圖 10-26 查得，則。10.7820.9120.790.891.682）計(jì)算1試計(jì)算小齒輪的分度圓直徑，由計(jì)算公式得1td2312 1.6 3174.6 12.433 189.8()78.51 1.684.6583tmmmmd2計(jì)算齒輪的圓周速度13.14 78.5 2430.9960 100060 1000td nmvs3計(jì)算齒寬 b 及模數(shù)ntm11 78.578.5dtbdmmmm 11cos78.5 cos143.7830tntdmmzm

19、2.252.25 3.788.505nthmmm78.59.28.505bh4計(jì)算縱向重合度10.318tan0.318 1 20 tan141.586dz 5計(jì)算載荷系數(shù)已知使用系數(shù)，根據(jù)，8 級(jí)精度，由圖 10-8 查得動(dòng)載荷系數(shù)1ak0.99mvs由表 10-3 查得,從表 10-4 查得,由圖 10-13 查1.11vk1.2hfkk1.421hk得=1.35,故載荷系數(shù)fk1.1 1.11 1.421 1.21.89avhhkk k k k6按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑 33111.8978.582.441.6ttkmmddk7計(jì)算模數(shù)nm11cos1482.44 cos14

20、3.9920nmmdmz3、按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式213212cosfasanfdktyy ymz1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值1計(jì)算載荷系數(shù)1 1.11 1.2 1.351.798avffkk k k k 2根據(jù)縱向重合度,從圖 10-28 查得螺旋角影響系數(shù)。1.5860.88y3由圖 10-20d 查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度1500fempa極限2380fempa4由圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) 10.85fnk20.88fnk5計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù) s=1.4 1110.85 500303.571.4fnfefmpask2220.88 38

21、0238.861.4fnfefmpask6查取齒形系數(shù)由表 10-5 查得 12.74fay22.18fay7查取應(yīng)力校正系數(shù)由表 10-5 查得 11.56say21.79say8計(jì)算大小齒輪的并加以比較fasafy y1112.74 1.560.01408303.57fasafyy2222.18 1.790.01634238.86fasafyy經(jīng)比較得大齒輪的數(shù)值大。9計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)11332021.89coscos 14vzz 223392100.71coscos 14vzz2) 設(shè)計(jì)計(jì)算2421332212cos2 1.798 31.7 100.88cos 140.016344.21 2

22、01.68fasanfdktyy ymmmz對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算得法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的nm模數(shù)，取，已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接4.5nmmm觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是由 182.44mmd ，取，11cos82.44cos14184.5ndzm118z則，取。2118 4.683izz 283z4、幾何尺寸計(jì)算1計(jì)算中心距1218831.52082cos2cos14nmammzz將中心距圓整后取。205amm2按圓整后的中心距修整螺旋角1218834.5arccosarccos14.0622 205nmazz因值改

23、變不大，所以參數(shù)、等不必修正。khz3計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑 1118 4.574.2coscos14.06ndmmmz2283 4.5342coscos14.06ndmmmz4計(jì)算齒輪寬度 11 74.274.2dbmmd 取齒寬 ：=75mm, =80mm2b1b（三）低速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算1、選精度等級(jí)、材料及齒數(shù)1）材料及熱處理由表 10-1 選得小齒輪的材料均為（調(diào)質(zhì)），硬度為 280hbs；40rc大齒輪的材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為 240hbs，二者的硬度差為 40hbs。2）精度等級(jí)選用 8 級(jí),選取小齒輪比為，則大齒輪,取120z 21120 3.162zzi，螺旋角2

24、62z 142、按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由設(shè)計(jì)公式進(jìn)行試算，即 12211()311itktzzhedtihd1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算 數(shù)值1試選載荷系數(shù)。1.6tk2計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩6129550000 7.6995500001.298 1056.59ptn mmn mmn3由表 10-7 取。1d4由表 10-6 查得材料的彈性影響系數(shù)。12189.8eazmp5由圖 10-21d 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的lim1600hmpa接觸疲勞強(qiáng)度極限。lim2550hmpa6由式計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)60hnn jl716060 56.59 18 300 108.149 10hjl

25、nn 7728.149 102.63 103.1n7由圖 10-19 查得接觸疲勞壽命系數(shù)，。11.16hnk21.22hnk8計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力(失效概率 1%,安全系數(shù) s=1) 1lim111.16 600696hnhmpask 2lim221.22 550671hnhmpask9許用接觸應(yīng)力 12696671683.522hhhmpampa 10由圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù)。2.433hz11由圖 10-26 查得，則。10.7920.85120.790.851.642）計(jì)算1試計(jì)算小齒輪的分度圓直徑，由計(jì)算公式得1td32312 1.6 1298 103.1 12.433 189

26、.8()92.11 1.643.1671tmmmmd2計(jì)算齒輪的圓周速度13.14 92.1 56.590.2760 100060 1000td nmvs3計(jì)算齒寬 b 及模數(shù)ntm11 92.192.1dtbdmmmm 11cos92.1 cos144.4620tntdmmzm2.252.25 4.4610.044nthmmm92.19.210.044bh4計(jì)算縱向重合度10.318tan0.318 1 20 tan141.586dz 5計(jì)算載荷系數(shù)已知使用系數(shù)，根據(jù)，8 級(jí)精度，由圖 10-8 查得動(dòng)載荷系數(shù)1.1ak0.27mvs由表 10-3 查得,從表 10-4 查得,由圖 10-1

27、3 查1.05vk1.2hfkk1.421hk得=1.35,故載荷系數(shù)fk1 1.05 1.421 1.21.79avhhkk k k k 6按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑 33111.7992.195.6161.6ttkmmddk7計(jì)算模數(shù)nm11cos1495.616 cos144.62620nmmdmz3、按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式213212cosfasanfdktyy ymz1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值1計(jì)算載荷系數(shù)1 1.05 1.2 1.351.701avffkk k k k 2根據(jù)縱向重合度,從圖 10-28 查得螺旋角影響系數(shù)。1.9030.88y3由圖 10-20d 查得小

28、齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度1500fempa極限2380fempa4由圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) 10.92fnk20.95fnk5計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù) s=1 1110.92 500328.571.4fnfefmpask2220.95 380257.861.4fnfefmpask6查取齒形系數(shù)由表 10-5 查得 12.74fay22.26fay7查取應(yīng)力校正系數(shù)由表 10-5 查得 11.56say21.74say8計(jì)算大小齒輪的并加以比較fasafy y1112.74 1.560.0130328.57fasafyy2222.26 1.740.

29、0150257.86fasafyy經(jīng)比較得大齒輪的數(shù)值大。9計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)11332021.89coscos 14vzz 22336267.87coscos 14vzz2) 設(shè)計(jì)計(jì)算2621332212cos2 1.701 1.298 100.88cos 140.0154.81 201.64fasanfdktyy ymmmz對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算得法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的nm模數(shù)，取，已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸5nmmm疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是由 195.6mmd ，取，11cos95.6 cos14195ndzm119

30、z則，取。2119 3.159izz 2115z4、幾何尺寸計(jì)算1計(jì)算中心距1219595200.92cos2cos14nmammzz將中心距圓整后取。269amm2按圓整后的中心距修整螺旋角1219595arccosarccos14.0722 200nmazz因值改變不大，所以參數(shù)、等不必修正。khz3計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑 1119 597.9coscos14.07ndmmmz 2259 5304coscos14.07ndmmmz4計(jì)算齒輪寬度 11 97.997.9dbmmd 取齒寬 ：=98mm, =103mm2b1b高、低速級(jí)齒輪參數(shù)名稱高速級(jí)低速級(jí)中心距 a(mm)208200法

31、面摸數(shù)(mm)4.55螺旋角（）14.0614.07齒頂高系數(shù)*ah11頂隙系數(shù)c0.250.25壓力角20201819齒數(shù)8159（mm）74.297.9分度圓直徑(mm)342304（mm）80 103齒寬（mm）75 98齒輪等級(jí)精度 8 8材料及熱處理、45，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面40rc淬火，齒輪硬度分別為280hbs、240hbs、45，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面40rc淬火，齒輪硬度分別為280hbs、240hbs四、軸系零件的設(shè)計(jì)計(jì)算四、軸系零件的設(shè)計(jì)計(jì)算1、輸入軸的設(shè)計(jì)計(jì)算1）輸入軸上的功率、轉(zhuǎn)速及轉(zhuǎn)矩1p1n1t1118.09,243 /min,317kwrn mpnt2）求作用在齒輪 1 上

32、的力因已知齒輪分度圓直徑1 =74.2mm d311122 317 10 = =19812.5n74.2tdtf1tan19812.5 tan20 =7434ncoscos14.06tnrff1 = tg =19812.514.06 =4962n fattgf3）初步確定軸的最小直徑先按式（152）初步估算軸的最小直徑，選取軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表 153，取，于是得：0=100a133omin18.09=120=39mm243dapn4）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1 擬定軸上零件的裝配方案，如圖所示2 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度。1 根據(jù)計(jì)算的最小直徑取軸的直徑=39mm。為了

33、滿足帶輪得軸向定位要求，1-2 軸右1 2d端需制出一軸肩，故 2-3 段得直徑由帶輪寬度確定。2 342dmm1100mml2 初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受到徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承，參照工作要求，并根據(jù),由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取單列圓錐滾子軸承，其型號(hào)為 30209，其尺寸2 342dmm為,查得 a=17,根據(jù)軸肩選；而45 85 20.75dd tmm3 47 845mmdd。右端滾動(dòng)軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位，因此，取。7 83 420.75mmll6 752mmd3 取 4-5 段的直徑；取安裝齒輪處的軸段 5-6 的直徑，根據(jù)4 552mmd5 657mmd齒

34、輪寬度 80mm,取。5 680mml4 軸承端蓋的總寬度為 32mm，根據(jù)軸承端蓋的裝拆，及便于對(duì)軸承添加潤滑脂的要求。取端蓋的外端面與帶輪右端面間的距離，l=26mm 故取。2 358mml 軸上零件的周向定位帶輪與軸的周向定位采用平鍵連接，按截面=39mm，查表查得平鍵截面1 2d，鍵長為 56mm，它們之間的配合采用。12 8bhmm76hk4 確定軸上的圓角和倒角尺寸參考表 15-2，取軸端倒角為 mm，左段 2、3、4 處軸肩的倒角為mm,右端軸肩1.6 452r角半徑 r=2mm。5）求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖做出軸的計(jì)算簡圖,從上已經(jīng)知道,對(duì)于圓錐滾子軸承 30209,由手

35、冊中可查得 a=18.6mm,作為簡支梁的軸的支承跨距 。對(duì)2357.15 157.15214.3mmll軸進(jìn)行計(jì)算并做出彎矩圖和扭矩圖。對(duì)水平面進(jìn)行計(jì)算：12223319812.5()nhnhtnhtfffnfflll1214528.95283.6nhnhfnfn12830326.6hnhn mmlmf對(duì)垂直面進(jìn)行計(jì)算： 1222337434()nvnvrnvrafffnfflllm123972.23461.8nvnvfnfn112227011.2vnvn mmlmf223544021.9vnvn mmlmf求總的彎矩，即合成彎矩：222211(227011.2)(830326.6)8607

36、99.8hvmmn mmm222222(830326.6)(544021.9)992674.2hvmmn mmm扭矩317000tn mm載荷水平面 h垂直面 v支反力 f1214528.9,5283.6nhnhfn fn123972.2,3461.8nvnvfn fn彎矩m830326.6hmn mm12227011.2,544021.9vvmn m mn m總彎矩 m12860799.8,992674.2mn mm mn mm扭矩t317000tn mm6）按彎曲合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度，由上表的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)

37、變應(yīng)力，取=0.6 則：222213992674.20.6 31700054.580.1 57caatmpwm前以選定軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表的60mpa,因此判斷危險(xiǎn)截面從受載情況來看，截面 c 上的應(yīng)力最大，截面 c 上雖然應(yīng)力最大，但應(yīng)力集中不大，而且這里軸的直徑最大，故截面 c 也不必校核。因而只需校核截面 5 左右兩側(cè)即可。2截面 5 左側(cè)抗彎截面系數(shù)：3330.10.1 5214060.8wdmm抗彎截面系數(shù)：3330.20.2 5228121.6twdmm截面左側(cè)的彎矩 m 為：121230835188.7692624.5 .mn mml ll l截面上的扭矩 t 為

38、：t=317000n.mm截面上的彎曲應(yīng)力：692624.549.2614060.8bmmpaw截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：31700011.2728121.6tttmpaw材料 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表 15-1 得，640bmpa1275mpa。1155mpa截面上由于軸肩形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)：因 查得，20.0452rd571.1052dd2.01.32由附圖 3-1 得軸材料的敏性系數(shù)：，0.82q0.85q應(yīng)力集中系數(shù)為：1(1)1 0.82 (2.0 1)1.82kq 1(1)1 0.85 (1.32 1)1.27kq 由附圖 3-2 查得尺寸系數(shù)；由附圖 3-3 得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)。0.72

39、0.82軸按磨削加工，由附圖 3-4 查得表面質(zhì)量系數(shù)：0.92軸未進(jìn)行表面強(qiáng)化處理，即，則得綜合影響系數(shù)：1q11.821112.610.720.92kk 11.271111.640.820.92kk 碳鋼的特性系數(shù)：，取=0.10.1 0.2，取0.050.10.05計(jì)算安全系數(shù)，則得：cas12752.142.5 49.260.1 0amsk 115516.2811.2711.271.640.0522amsk 22222.14 16.282.121.52.1416.28cas sssss故可知其安全。3截面 5 右側(cè)抗彎截面系數(shù)：3330.10.1 5718569.3wdmm抗彎截面系數(shù)

40、：3330.20.2 5737038.6twdmm截面左側(cè)的彎矩 m 為：424121 .mn mm截面上的扭矩 t 為：t=317000n.mm截面上的彎曲應(yīng)力：835188.744.9818569.3bmmpaw截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：3170008.5637038.6tttmpaw過盈配合處的值，由附表 3-8 求出，并取k0.8kk 2.25k0.8 2.251.84k軸按磨削加工，由附圖 3-4 查得表面質(zhì)量系數(shù)：0.92 1112.2512.370.92kk 11.8411.890.92k 計(jì)算安全系數(shù)，則得：cas 12752.582.37 44.980.1 0amsk 115518.

41、678.568.561.890.0522amsk 22222.58 18.672.561.52.5818.67cas sssss故可知其截面右側(cè)強(qiáng)度也是足夠的。2、中間軸的設(shè)計(jì)計(jì)算1）中間軸上的功率、轉(zhuǎn)速及轉(zhuǎn)矩2p2n2t1227.7,56.59 /min,1298kwrn mpnt2）求作用在齒輪 3 上的力因已知齒輪分度圓直徑3 =97.9mm d323322 1298 10 = =26516.9n97.9tdtf33tan26516.9 tan20 =9946.8ncoscos14.06ftnrf33 = tan =26516.9 tan14.06 =6611.4n fatf3）初步確定

42、軸的最小直徑先按式（152）初步估算軸的最小直徑，選取軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表 153，取，于是得：0=120a333omin37.7=120=44.3mm56.59dapn4）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1擬定軸上零件的裝配方案，如圖所示2根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度。0.07d，取 h=6mm，直徑。4 570mml3 485mmd2 為了滿足軸向定位要求，1-2 軸段右端需制出一軸肩，故取 2-3 段的直徑，2 371mmd齒輪 3 的寬度為 130mm，故取。2 3100mml 軸上零件的周向定位齒輪與軸的周向定位采用平鍵連接，按截面，查表查得平鍵截面2 371mmd，鍵長為

43、 90mm；按截面，查表查得平鍵截面20 12bhmm4 570mmd，鍵長為 63mm 它們之間的配合采用。20 12b hmm76hk6 確定軸上的圓角和倒角尺寸參考表 15-2，取軸端倒角為，軸段 2、6 處軸肩的倒角為mm,軸段2 45 mm1.6r3、4、5 的倒角為 r=2mm。5）求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖做出軸的計(jì)算簡圖,從上已經(jīng)知道,對(duì)于圓錐滾子軸承 30211,由手冊中可查得 a=18.6mm,作為簡支梁的軸的支承跨距。對(duì)軸進(jìn)行計(jì)算并做出彎矩圖和扭矩圖。對(duì)水平面進(jìn)行計(jì)算： 12321121233230()()0nhnhttnhttffnffnffl lllllf1231

44、85.114195.7nhnhfnfn11 11456840hnhn mmlmf左232 212()1659695.9thnhllf ln mmmf右2231278995.9hnhn mmlmf右213122)1076140.1hnhtn mml llmff左（對(duì)垂直面進(jìn)行計(jì)算： 1223112233332)()1nvnvrrnvrrafffmfofllllfmfml2（l122271023619.4nvnvfnfn1131222882444.5vnvrn mml llmff左（）1231229746.5vnvn mmlmf右2111515184.5vnvn mmlmf左222322)2757

45、346.5vnvrn mmlllmff右（求總的彎矩，即合成彎矩：22111=1684540.1hvmmn mmm右左上22111=1906478.2vhmmn mmm右左下22222=2959904.9hvmmn mmm右左上22222=1982829.9vhmmn mmm右左下扭矩1298000tn mm載荷水平面 h垂直面 v支反力 f123185.1 ,14195.7nhnhfn fn1223619.4,22710nvnvfn fn彎矩m11221659695.91456840.11278995.91076140.1hhhhmn mmmn mmmn mmmn mm右左右左1122288

46、2444.51229746.51515184.52757346.5vvvvmn mmmn mmmn mmmn mm左右左右總彎矩 m111684540.11906478.22959904.91982829.9mn mmmn mmmn mmmn mm下上2下2上，扭矩t1298000tn mm6）按彎曲合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度，由上表的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取=0.6 則：22221131906478.20.6 129800057.50.1 71caatmpwm22221232959904.90.6 12980005

47、9.80.1 80caatmpwm前以選定軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表的60mpa,因此判斷危險(xiǎn)截面從受載情況來看，截面 c 上的應(yīng)力最大，截面 c 上雖然應(yīng)力最大，但應(yīng)力集中不大，而且這里軸的直徑最大，故截面 c 也不必校核。因而只需校核截面 5 左右兩側(cè)即可。2截面 5 左側(cè)抗彎截面系數(shù)：3330.10.1 8561412.5wdmm抗彎截面系數(shù)：3330.20.2 85122825twdmm截面左側(cè)的彎矩 m 為：2929904.9 .mn mm截面上的扭矩 t 為：t=1298000.mm截面上的彎曲應(yīng)力：2959904.948.261412.5bmmpaw截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：1

48、29800010.57122825tttmpaw材料 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表 15-1 得，640bmpa1275mpa。1155mpa截面上由于軸肩形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)：因 查得，20.0262rd801.2062dd1.351.14由附圖 3-1 得軸材料的敏性系數(shù)：，0.82q0.85q應(yīng)力集中系數(shù)為：1(1)1 0.82 (1.35 1)1.29kq 1(1)1 0.85 (1.14 1)1.12kq 由附圖 3-2 查得尺寸系數(shù)；由附圖 3-3 得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)。0.720.82軸按磨削加工，由附圖 3-4 查得表面質(zhì)量系數(shù)：0.92軸未進(jìn)行表面強(qiáng)化處理，即，則得綜合影響系數(shù)：1q

49、11.291112.070.720.92kk 11.121111.500.820.92kk 碳鋼的特性系數(shù)：，取=0.10.1 0.2，取0.050.10.05計(jì)算安全系數(shù)，則得：cas12752.772.07 48.20.1 0amsk 115518.9210.5710.571.50.0522amsk 22222.77 18.922.71.52.7718.92cas sssss故可知其安全。3截面 5 右側(cè)抗彎截面系數(shù)：3330.10.1 8051200wdmm抗彎截面系數(shù)：3330.20.2 80102400twdmm截面左側(cè)的彎矩 m 為：1982829.9.mn mm截面上的扭矩 t

50、為：t=1298000n.mm截面上的彎曲應(yīng)力：1982829.938.751200bmmpaw截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：129800013102400tttmpaw過盈配合處的值，由附表 3-8 求出，并取k0.8kk 2.3k0.8 2.31.84k軸按磨削加工，由附圖 3-4 查得表面質(zhì)量系數(shù)：0.92 1112.312.390.92kk 11.8411.930.92k 計(jì)算安全系數(shù)，則得：cas 12752.972.39 38.70.1 0amsk 11551213131.930.0522amsk 22222.97 122.81.52.9712cas sssss故可知其截面右側(cè)強(qiáng)度也是足夠的。

51、3、輸出軸的設(shè)計(jì)計(jì)算1）輸入軸上的功率、轉(zhuǎn)速及轉(zhuǎn)矩3p3n3t1137.31,18.25 /min,3825840mkwrn mpnt2）作用在齒輪 1 上的力因已知齒輪分度圓直徑1 =304mm d42t2 3637590 = 23931.5d304tnft44tan =f8977.0cosrnnft44 =f tan5966.8 af3）初步確定軸的最小直徑先按式（152）初步估算軸的最小直徑，選取軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表 153，取，于是得：0=120a333omin37.31=120=88.5mm18.25dapn輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑，為了使所選的軸

52、得直徑和聯(lián)軸器的7 8d孔徑相適應(yīng)，故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào)。查表 14-1,考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小,故取 ka=1.3,則聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)矩計(jì)算，按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩 tca31.3 38258404973592an mmtk t應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩得條件，查手冊。ca選用 hl 7 型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為 6300000nmm。聯(lián)軸器的孔徑，180mmd故取，半連軸器長度 l172mm，半連軸器與軸配合的轂孔長度2 380mmd132mm。1l4）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1擬定軸上零件的裝配方案，如圖所示2根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度。1 為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，7-8 軸段左端需制出一軸肩，

53、故 6-7 段得直徑。左端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑 d=95mm。為了保證軸端擋6 793mmd圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故 7-8 段的長度應(yīng)比略短一些，現(xiàn)取1l。7 8130mml2 初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受到徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承，參照工作要求，并根據(jù)=90mm,由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取單列圓錐滾子軸承，其型號(hào)為 30219，其尺寸為2 3d,查得 a=34.5,根據(jù)軸肩選；而95 170 34.5dd tmm5 695mmd。右端滾動(dòng)軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位，因此，取。5 634.5mml4 5107mmd0.07d,故取 h=8mm

54、，則2 395mml軸環(huán)處的直徑。軸環(huán)寬度 b1.4h，取。3 4130mmd3 415mml 軸上零件的周向定位聯(lián)軸器、齒輪與軸的周向定位采用平鍵連接，按截面，查表查得平鍵截面2 3125mmd，鍵長為 90mm；按截面，查表查得平鍵截面28 16bhmm7 890mmd，鍵長為 110mm，它們之間的配合采用。25 14bhmm76hk8 確定軸上的圓角和倒角尺寸參考表 15-2，取軸端倒角為，軸肩圓角半徑 r=2.5mm。2.5 45 mm5）求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖做出軸的計(jì)算簡圖,從上已經(jīng)知道,對(duì)于圓錐滾子軸承 30218,由手冊中可查得 a=34m,作為簡支梁的軸的支承跨距。

55、對(duì)軸進(jìn)行計(jì)算并做出彎矩圖和扭矩圖。對(duì)水平面進(jìn)行計(jì)算： 122122()nhnhtnhtfffffl ll12171757.267557.8nhnhfnfn1110133673.5hnhn mmlmf對(duì)垂直面進(jìn)行計(jì)算： 121212()nvnvrnvrfffffmlll126642.82534.2nvnvfnfn111391925.2vnvn mmlmf222380130vnvn mmlmf求總的彎矩，即合成彎矩：221110141249.6hvmmn mmm222210140800.6hvmmn mmm扭矩3825840tn mm載荷水平面 h垂直面 v支反力f12171757.2,67557

56、.8nhnhfn fn126642.8,2534.2nvnvfn fn彎矩m10133673.5hmn mm12391925.2,380130vvmn mm mn mm總彎矩m1210141249.6,10140800.6mmm mn m扭矩t3825840tn mm6）按彎曲合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度，由上表的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取=0.6 則：22221310141249.60.6 3825840530.1 125caatmpwm前以選定軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表的60mpa,因此判斷危險(xiǎn)截面從受載情

57、況來看，截面 c 上的應(yīng)力最大，截面 c 上雖然應(yīng)力最大，但應(yīng)力集中不大，而且這里軸的直徑最大，故截面 c 也不必校核。因而只需校核截面 5 左右兩側(cè)即可。2截面 4 左側(cè)抗彎截面系數(shù)：3330.10.1 125195312.5wdmm抗彎截面系數(shù)：3330.20.2 125390625twdmm截面左側(cè)的彎矩 m 為：121210710133673.54945620.6 .mn mml ll l截面上的扭矩 t 為：t=n.mm3825840截面上的彎曲應(yīng)力：4945620.625.32195312.5bmmpaw截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：382584012.66390625tttmpaw材料 45

58、 鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表 15-1 得，640bmpa1275mpa。1155mpa截面上由于軸肩形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)：因 查得，20.0295rd1251.3295dd2.401.79由附圖 3-1 得軸材料的敏性系數(shù)：，0.82q0.85q應(yīng)力集中系數(shù)為：1(1)1 0.82 (2.40 1)2.15kq 1(1)1 0.85 (1.79 1)1.67kq 由附圖 3-2 查得尺寸系數(shù)；由附圖 3-3 得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)。0.630.78軸按磨削加工，由附圖 3-4 查得表面質(zhì)量系數(shù)：0.92軸未進(jìn)行表面強(qiáng)化處理，即，則得綜合影響系數(shù)：1q12.151113.500.630.92kk 11.67

59、1112.230.780.92kk 碳鋼的特性系數(shù)：，取=0.10.1 0.2，取0.050.10.05計(jì)算安全系數(shù)，則得：cas12753.103.25 46.130.1 0amsk 115510.7312.6612.662.230.0522amsk 22223.10 10.732.971.53.1010.73cas sssss故可知其安全。3截面 5 右側(cè)抗彎截面系數(shù)：3330.10.1 130219700wdmm抗彎截面系數(shù)：3330.20.2 130439400twdmm截面左側(cè)的彎矩 m 為：10133673.5 .mn mm截面上的扭矩 t 為：t=3847720n.mm截面上的彎

60、曲應(yīng)力：10133673.346.13219700bmmpaw截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力：38477208.71439400tttmpaw過盈配合處的值，由附表 3-8 求出，并取k0.8kk 3.16k0.8 3.162.53k軸按磨削加工，由附圖 3-4 查得表面質(zhì)量系數(shù)：0.92 1113.1613.250.92kk 12.5312.620.92k 計(jì)算安全系數(shù)，則得：cas 12751.833.25 46.130.1 0amsk 115513.338.718.712.620.0522amsk 22221.83 13.331.81.51.8313.33cas sssss故可知其截面右側(cè)強(qiáng)度也是足夠