(抱箍法)蓋梁模板驗(yàn)算

1、惠 東 凌 坑 至 碧 甲 高 速 公 路 土 建 工 程 標(biāo) 段K2+250中橋蓋梁抱箍支架模板驗(yàn)算編 制 人：審 核 人：審 批 人：審批時(shí)間：年 月 日惠東凌坑至碧甲高速公路土建工程標(biāo)段聯(lián)合體項(xiàng)目部永昌路橋施工處2011年9月惠 東 凌 坑 至 碧 甲 高 速 公 路 土 建 工 程 標(biāo) 段K2+250中橋蓋梁抱箍支架模板驗(yàn)算目 錄K2+250中橋蓋梁抱箍支架驗(yàn)算- 3 -第一章、編制依據(jù)- 3 -第二章、工程概況- 3 -第三章、支架設(shè)計(jì)要點(diǎn)- 3 -第四章、抱箍支架驗(yàn)算- 4 -4.1、K2+250中橋蓋梁、墩柱、系梁立面圖- 4 -4.2、荷載計(jì)算- 5 -4.3、結(jié)構(gòu)檢算- 6

2、-K2+250中橋蓋梁抱箍支架驗(yàn)算第一章、編制依據(jù)1、惠東凌坑至碧甲高速公路兩階段施工圖，以及設(shè)計(jì)變更、補(bǔ)充、修改圖紙及文件資料。2、國家有關(guān)的政策、法規(guī)、施工驗(yàn)收規(guī)范和工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文（城市建設(shè)部分），以及現(xiàn)行有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)等。3、現(xiàn)場(chǎng)勘察和研究所獲得的資料，以及相關(guān)補(bǔ)充資料。4、建設(shè)單位、監(jiān)理單位對(duì)本工程施工的有關(guān)要求。5、我單位施工類似工程項(xiàng)目的能力和技術(shù)裝備水平。6、參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范、混凝土工程模板與支架技術(shù)、公路橋涵施工手冊(cè)、建筑施工計(jì)算手冊(cè)。第二章、工程概況本橋上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力鋼筋砼空心板，下部構(gòu)造為雙柱式橋墩，肋式橋臺(tái)，灌注樁基。其中下部結(jié)構(gòu)

3、包括橋臺(tái)2個(gè)，C35砼425.81m3；系梁6片，C35砼33.9m3；墩柱12根，C35砼67m3；蓋梁6片，C35砼159.9m3；墊石224塊，C35砼3.17m3。第三章、支架設(shè)計(jì)要點(diǎn)1、蓋梁結(jié)構(gòu) 蓋梁全長13.8m，寬1.6 m，高1.3m，砼體積為26.65m3，墩柱1.1m，柱中心間距7.97m。2、抱箍法支撐體系設(shè)計(jì)側(cè)模的背部支撐由內(nèi)木楞和外鋼楞組成,直接支撐模板的龍骨為內(nèi)木楞。用以支撐內(nèi)木楞為外鋼楞組成，即外鋼楞組裝成墻身模板時(shí)，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結(jié)，每個(gè)穿螺墻栓成為外鋼楞組成的支點(diǎn)，水平間距600mm。蓋梁底模下部采用寬×高為0.10m×0.1

4、0m的方木作橫梁，間距0.30m。蓋梁底模兩懸出端下設(shè)三角支架支撐，三角架放在橫梁上。在橫梁底部采用45A工字鋼連接形成縱梁，縱梁位于墩柱兩側(cè)，中心間距1.1m，單側(cè)長度15m?？v梁底部用四根鋼管作連接梁。橫梁直接耽在縱梁上，縱梁之間用銷子連接，連接梁與縱梁之間用旋轉(zhuǎn)扣件連接。抱箍采用兩塊半圓弧型鋼板制成， 鋼板厚t=16mm，高0.6m，抱箍牛腿鋼板厚20mm，寬0.27m，采用12根M24高強(qiáng)螺栓連接。為了提高墩柱與抱箍間的摩擦力，同時(shí)對(duì)墩柱砼面保護(hù)，在墩柱與抱箍之間設(shè)一層3mm厚的橡膠墊，縱梁與抱箍之間采用U型螺栓連接。抱箍構(gòu)件形象示意圖如圖1所示。第四章、抱箍支架驗(yàn)算4.1、K2+25

5、0中橋蓋梁、墩柱、系梁立面圖4.2、荷載計(jì)算1、荷載分析根據(jù)本橋蓋梁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 蓋梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。 q2 蓋梁底模、側(cè)模支撐荷載，按均布荷載計(jì)算，經(jīng)計(jì)算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機(jī)具荷載，按均布荷載計(jì)算，當(dāng)計(jì)算模板及其下肋條時(shí)取2.5kPa；當(dāng)計(jì)算支架立柱及其他承載構(gòu)件時(shí)取1.0kPa。 q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對(duì)底板取2.0kPa，對(duì)側(cè)板取4.0kPa。 q5 新澆混凝土對(duì)側(cè)模的壓力。 q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kPa。 q7 支架自重，經(jīng)計(jì)算支架在60cm×

6、;60cm×120cm形式時(shí)其自重為2.94 kPa。2、荷載組合模板、支架設(shè)計(jì)計(jì)算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強(qiáng)度計(jì)算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計(jì)算側(cè)模計(jì)算3、荷載計(jì)算 蓋梁自重q1計(jì)算根據(jù)K2+250中橋連蓋梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，取蓋梁最大截面為例，對(duì)蓋梁自重計(jì)算，并對(duì)最大截面下的支架體系進(jìn)行檢算，首先進(jìn)行自重計(jì)算。蓋梁最大截面處q1計(jì)算根據(jù)橫斷面圖，則：q1 = 取1.2的安全系數(shù)，則q133.8×1.240.56kPa 注：B 蓋梁底寬，取1.6m，將蓋梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計(jì)算偏于安全。 新澆混凝土對(duì)側(cè)模的壓力q5計(jì)算因現(xiàn)澆蓋梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以

7、V=0.8m/h澆筑速度控制，砼入模溫度T=28控制，因此新澆混凝土對(duì)側(cè)模的最大壓力q5=K為外加劑修正稀數(shù)，取摻緩凝外加劑K=1.2當(dāng)r=26KN/m3； h=0.22×4×1.0×1.15×(1.5)1/2=1.239m取1.3m；q5=4.3、結(jié)構(gòu)檢算1、底模板計(jì)算：蓋梁底模采用膠合板，鋪設(shè)在縱向間距0.3m的縱橋向方木上，進(jìn)行受力分析，并對(duì)受力結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡化（偏于安全）如下圖： 蓋梁底模板計(jì)算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(40.56+1.0+2.5+2)×0.3=13.818kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2

8、模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=因此模板采用1220×2440×15mm規(guī)格的膠合板。2、側(cè)模驗(yàn)算、側(cè)?；緟?shù)側(cè)模的背部支撐由內(nèi)木楞和外鋼楞組成,直接支撐模板的龍骨為內(nèi)木楞。用以支撐內(nèi)木楞為外鋼楞組成，即外鋼楞組裝成墻身模板時(shí)，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結(jié)，每個(gè)穿墻螺栓成為外鋼楞組成的支點(diǎn)，水平間距600mm。模板面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強(qiáng)度f=11N/mm2?？辜魪?qiáng)度設(shè)計(jì)值v= 1.5N/mm2 。內(nèi)楞采用方木，截面100×100mm，每道內(nèi)楞1根方木，間距300mm。外楞采用圓鋼管48×3.5，每道

9、外楞2根鋼楞，間距600mm。穿墻螺栓水平距離600mm，穿墻螺栓豎向距離600mm，直徑14mm。、側(cè)模板厚度計(jì)算內(nèi)楞采用方木，截面100×100mm，每道內(nèi)楞1根方木，按間距300mm計(jì)算。q=( q4+ q5)l=(4.0+40.56)×0.3=13.37kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=因此模板采用1220×2440×15mm規(guī)格的膠合板。根據(jù)施工經(jīng)驗(yàn)，為了保證蓋梁底面的平整度，側(cè)面垂直度，通常膠合板的厚度均采用12mm以上，因此模板采用1220×2440×15mm

10、規(guī)格的膠合板。、側(cè)模板內(nèi)、外楞的計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。、新澆混凝土側(cè)壓力：q5=、側(cè)模板內(nèi)楞的計(jì)算內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，內(nèi)楞采用木楞，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；q（kN/m） 內(nèi)楞計(jì)算簡圖a.內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計(jì)算： M=0.107q

11、l2其中， M-內(nèi)楞跨中計(jì)算最大彎距(N·mm)； l-計(jì)算跨度(外楞間距): l =600.0mm； q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×40.56×0.3×0.90=13.141kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.4×4.00×0.3×0.90=1.512kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。 q =13.141+1.512=14.653kN/m；內(nèi)楞的最大彎距：M =0.107×14.653×600.0×600.0= 5.64×105

12、N.mm；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式： =M/W< f其中， -內(nèi)楞承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -內(nèi)楞計(jì)算最大彎距(N·mm)； W -內(nèi)楞的截面抵抗矩(mm3)，W=16.67×104； f -內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)； f=11.000N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計(jì)算值： = 5.64×105/16.67×104 = 3.386N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 11N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 3.386N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=11N/mm2，滿足要求！b.內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用

13、下的五跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下: =0.607ql其中， V內(nèi)楞承受的最大剪力； l-計(jì)算跨度(外楞間距): l =600.0mm； q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×40.56×0.3×0.90=13.141kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.4×4.00×0.3×0.90=1.512kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。 q =13.141+1.512=14.653kN/m；內(nèi)楞的最大剪力：V = 0.607×14.653×600.0 =5336.6N；截面抗剪強(qiáng)度

14、必須滿足下式: T=3V/(2b hn)fv其中， T-內(nèi)楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V-內(nèi)楞計(jì)算最大剪力(N)：V = 533.6N； b-內(nèi)楞的截面寬度(mm)：b = 100.0mm ； hn-內(nèi)楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值: T =3×5336.6/(2×100.0×100.0)=0.800N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值 T =0.800N/mm2 小于內(nèi)楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！c.

15、內(nèi)楞的撓度計(jì)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下： v = 0.632ql4 / (100EI )< v = l/400其中， -內(nèi)楞的最大撓度(mm)； q-作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m)： q =40.56×0.3=12.168kN/m； l-計(jì)算跨度(外楞間距): l =600.0mm ； E-內(nèi)楞彈性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-內(nèi)楞截面慣性矩(mm4)：I=8.33×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.632×12168×6004/(100&

16、#215;6000×8.33×106) = 0.009mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 1.5mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 =0.009mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！、側(cè)模板外楞的計(jì)算外楞承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本算例中，外楞采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W 分別為: 外鋼楞的規(guī)格: 圓鋼管48×3.5； 外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； q q q 600 600 600 外楞計(jì)算簡圖 a.外楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算外楞跨中彎矩計(jì)算公式： M=0.107q

17、l其中，作用在外楞的荷載: q=(1.2×40.56+1.4×4)×0.3×0.6/2=4.88kN； 外楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓水平間距): l = 600mm；外楞最大彎矩:M = 0.107×4880×600.00= 3.13×105 N·mm；強(qiáng)度驗(yàn)算公式：=M/W< f 其中，- 外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N·mm)；M = 3.13×105 N·mm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08×103 mm3； f -外楞的

18、強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)，f = 205.000N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值: =3.13×105/5.08×103 =61.67N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 =61.67N/mm2 小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205.00N/mm2,滿足要求！b.外楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下: V=0.65P 其中，P-作用在外楞的荷載: P = (1.2×40.56+1.4×4)×0.3×0.6/2=4.88kN； V-外楞計(jì)算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.65×4880= 3.17×103N；外楞截面抗

19、剪強(qiáng)度必須滿足: T=2V/Afv其中， T-外楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V-外楞計(jì)算最大剪力(N)：V = 3.17×103N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 489.23mm2 ； fv-外楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值:T =2×3170/489.23=12.96N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值 T =12.96N/mm2 小于外楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=120N/mm2，滿足要求！c.外楞的撓度驗(yàn)算 根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度驗(yàn)算

20、公式如下： =1.146ql4 /（100EI）=l/400 其中，q-內(nèi)楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P =40.56×0.3×0.607.301kN/m； -外楞最大撓度(mm)； l-計(jì)算跨度(水平螺栓間距): l =600.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 210000.00N/mm2； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.219×105mm4； 外楞的最大撓度計(jì)算值: = 1.146×7.301×6004/(100×2.10×105×1.219×105) = 0.424m

21、m；外楞的最大容許撓度值: =1.5mm；外楞的最大撓度計(jì)算值 =0.424mm小于 外楞的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！、穿墻螺栓的計(jì)算計(jì)算公式如下: N<N=f×A其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號(hào): M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =

22、40.56×0.6×0.6=14.602 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=14.602kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值17.85 kN。3、蓋梁底模下順橋向方木驗(yàn)算本施工方案中蓋梁底模底面橫橋向采用10×10cm方木，方木按L60cm進(jìn)行驗(yàn)算，實(shí)際布置跨距均不超過上述該值。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全），木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計(jì)算，實(shí)際施工時(shí)如油松、廣東松等力學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。底板下順橋向方木受力簡圖30 蓋梁按兩墩柱凈距離7.97m計(jì)算，方木順橋向跨度L60cm進(jìn)行驗(yàn)算。 方木間距計(jì)算q(q1+ q2+ q3+ q4

23、)×B(40.56+1.0+2.5+2)×7.97=367.098kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×367.098×0.6216.519kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3則n= M/( W×w)=16.519/(0.000167×11000×0.9)=9.99(取整數(shù)n10根) dB/(n-1)=7.97/9=0.885m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計(jì)算，方木間距小于0.885m均可滿足要求，實(shí)際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.30m，

24、則n7.97/0.3027根。 每根方木撓度計(jì)算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(367.098×0.64)/(27×9×106×8.33×10-6×0.9)=3.40×10-4ml/400=0.6/400=1.5×10-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計(jì)算(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(367.098×0.6

25、)/(27×0.1×0.1×0.9)=0.453MPa=1.7MPa符合要求。6、工字鋼平臺(tái)抱箍體系驗(yàn)算：在蓋梁抱箍上鋪設(shè)兩根I45a工字鋼（橫橋向）、工字鋼上再橫鋪10cm*10cm方條（順橋向間距0.3m）。抱箍法支架體系構(gòu)造如下圖。驗(yàn)算中將工字鋼受力體系簡化成如下圖計(jì)算模式（偏于安全）。Q=26.65×26=692.9 kPaQ總Q+ q2+ q3+ q4+ q7699.84 kPa45a工字鋼基本數(shù)據(jù)為：E=210Gpa，W=1432.9cm3，I=32241cm4，=145Mpa。理論重量=80.38Kg/m 蓋梁簡支中間段長度為7.97米，兩

26、端懸臂長度為2.92米。為簡化計(jì)算，荷載按均布荷載考慮，單根工字鋼承受的均布荷載為：699.84 /13.81/2=25.36 KN/m。Ra=Rb=ql/2=25.36*13.81/2=175.11KN（1）、最大彎曲應(yīng)力驗(yàn)算：Ma=Mb=ql2/2=25.36*1000*2.922/2=108.11KN.mM中=RaL/2-ql2/2=175.11*7.97/2-25.36*6.912/2=92.37 KN.mmax=Mmax/W=108.11*1000/（1432.9*10-6）=75.448Mpa=145 Mpa（2）、撓度驗(yàn)算：、只考慮中間段荷載時(shí)：y=-（5*ql4）/（384EI

27、）=（5*25.36*7.974）/（384*210*109*32241*10-8） =19.6mm、懸臂端彎矩對(duì)跨中截面產(chǎn)生的上撓度：y=ML2/16EI=（25.36*1000*3.352*3.352/2*7.972）/（16*210*322410）=8.43mm跨中最終撓度為：19.6-8.43=11 mm 方向向下f=11f=7970/400=20 mm驗(yàn)算通過。、懸臂端撓度：y=ql4/8EI=25.36*10000*2.924/（8*210*322410）=3.50mm f=3.50f=2920/400=7.3 mm驗(yàn)算通過（3）、結(jié)論：受力和變形均滿足7.抱箍驗(yàn)算抱箍能否承受蓋梁

28、的重力取決于抱箍與柱子的摩擦力，驗(yàn)算時(shí)摩擦力取滑動(dòng)摩擦力，此處最大滑動(dòng)摩擦力N取值為Rc=175.11 KN。（1）、高強(qiáng)螺栓數(shù)目計(jì)算高強(qiáng)螺栓的容許承載力公式：NL=Pn/K，式中：P高強(qiáng)螺栓的預(yù)拉力，取225 K N; 摩擦系數(shù)，取0.3； n傳力接觸面數(shù)目，取1； K安全系數(shù)，取1.7。則：NL= 225×0.3×1/1.7=39.7KN螺栓數(shù)目m計(jì)算：m=N/NL= 175.11/39.7=4.4個(gè)，本構(gòu)件取m=6個(gè)。（2）、螺栓抗剪、抗拉應(yīng)力驗(yàn)算每條高強(qiáng)螺栓承受的抗剪力：Nj=N/10=175.11/6=29.2KNNL=39.7KN，滿足抗剪要求。抱箍體對(duì)墩柱體的

29、壓力：Ny=K*N/=1.2×175.11 /0.3=700.44KN 每條螺栓拉力：N1= Ny /6=116.7 KN<S=225KN，滿足抗拉要求。式中：抱箍鋼板與橡膠墊之間的摩擦系數(shù)，取值0.3K荷載安全系數(shù)，取值1.2NL 每個(gè)高強(qiáng)螺栓的容許承載力 S 高強(qiáng)螺栓的預(yù)拉力，M24高強(qiáng)螺栓取值225 KN（3）、螺栓需要的終擰力矩驗(yàn)算每條螺栓拉力為：N1= 116.7KN,每個(gè)螺栓的終擰扭矩R=k*N1*d=227.55N·m式中：k螺栓連接處的扭矩系數(shù)平均值，取0.13,L1力臂，M24螺栓取0.015m（參考基本作業(yè)p609）（4）、抱箍體構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算抱箍

30、體承受螺栓的拉力：P1=5Nl=5×116.7=583.5KN抱箍體鋼板的縱向截面積：S1=0.016×0.6=0.0096m2抱箍體拉應(yīng)力：=P1/S1=60.781MPa=140MPa，滿足抗拉要求。抱箍體剪應(yīng)力：=（1/2RC）/r/S1=（1/2×175.11）KN /1.727 m /0.0096 m2=5.28MPa<=85MPa，滿足抗剪要求。（5）、抱箍體鋼板長度計(jì)算抱箍鋼板伸長量：L=（/E）* L=5.5×10-4 m抱箍體鋼板長度（半個(gè)）：L=r-L =1.726m，兩半抱箍牛腿間距取20mm，則L=1706mm(半個(gè))。8、抱箍法施工方法（1）、施工工序在墩柱群四周搭設(shè)簡易支架，高度以不超過蓋梁頂板為宜，并搭設(shè)人行爬梯，圍好安全網(wǎng)；用水準(zhǔn)儀在墩柱上作一水平標(biāo)志，根據(jù)蓋梁底板設(shè)計(jì)標(biāo)高反算抱箍底沿位置并做標(biāo)記；用吊車將抱箍底托安裝在墩柱上，使底托頂面與抱箍底沿標(biāo)記等高，再將抱箍安裝就位，用帶響扳手?jǐn)Q緊連接螺栓，施工時(shí)，可在扳手手柄上套一根50cm長、48的鋼管，人踩鋼管直到所需扭矩為止，再檢查兩抱箍接頭處間隙小于或等于2cm即可；用吊車將兩根40A工字鋼放在抱箍上，并用34根d16螺