軌道工程課程設(shè)計

1、目錄一、設(shè)計任務(wù)1二、設(shè)計目的和意義1三、設(shè)計理論依據(jù)1（1）確定設(shè)計鎖定軌溫2（2）無縫線路結(jié)構(gòu)設(shè)計4四、設(shè)計參數(shù)5五、設(shè)計計算書8（1）軌道結(jié)構(gòu)靜力計算8（2）軌道強度檢算9（3）確定鎖定軌溫 12（4）伸縮區(qū)長度 13（5）預(yù)留軌縫 14六、設(shè)計總結(jié) 16七、參考文獻 17附錄 17路基上無縫線路課程設(shè)計中和軌溫及預(yù)留軌縫設(shè)計1、 設(shè)計任務(wù)1）收集資料，綜合分析。通過專業(yè)書籍及相關(guān)學(xué)術(shù)期刊的學(xué)習(xí)，了解無縫線路鋪設(shè)的意義及國內(nèi)外發(fā)展的現(xiàn)狀。并對路基上無縫線路設(shè)計的基本原理、方法及步驟有較清楚的了解。2）通過計算，確定路基上無縫線路的允許降溫幅度。3）通過計算，確定路基上無縫線路的允許升溫幅

2、度。4）通過計算，確定中和軌溫（即無縫線路設(shè)計鎖定軌溫）。5）通過計算，確定路基上無縫線路的伸長區(qū)長度。6）通過計算，確定路基上無縫線路的預(yù)留軌縫長度。中和軌溫確定是無縫線路設(shè)計的關(guān)鍵問題，涉及鐵路軌道這門課的主要理論。該設(shè)計的目的是通過實際設(shè)計，更深入地掌握鐵路軌道的基本理論（尤其是強度計算和溫度力計算理論）。2、 設(shè)計目的和意義 中和軌溫確定是無縫線路設(shè)計的關(guān)鍵問題，涉及鐵路軌道這門課的主要理論。本設(shè)計目的是通過實際設(shè)計，對無縫線路設(shè)計的主要原理、方法及步驟有更清楚的了解，更深入地掌握鐵路軌道的基本理論與其實際應(yīng)用（尤其是強度計算和溫度力計算理論）。在普通線路上，鋼軌接頭是軌道的薄弱環(huán)節(jié)之

3、一，由于鋼軌接頭的存在，列車通過時發(fā)生震動和沖擊，并伴隨有擊打噪聲，所產(chǎn)生的沖擊荷載最大可達非接頭區(qū)3倍以上。接頭沖擊力影響行車的平穩(wěn)和旅客的舒適，并促使道床破壞、線路狀態(tài)惡化、鋼軌及聯(lián)接零件的使用壽命縮短、養(yǎng)護維修費用增加。線路接頭區(qū)養(yǎng)護維修占總經(jīng)費的1/3以上；鋼軌因軌端損壞而抽換的數(shù)量較其他地方大23倍；重傷鋼軌60%發(fā)生在接頭區(qū)。無縫線路由于消滅了大量的鋼軌接頭，因而具有行車平穩(wěn)、旅客乘坐舒適、機車車輛和軌道的維修費用少、使用壽命長等一系列優(yōu)點。大量的研究資料表明，從節(jié)約勞動力和延長設(shè)備壽命方面計算，無縫線路比普通有縫線路可節(jié)約養(yǎng)護維修費用35%75%。3、 設(shè)計理論依據(jù)普通無縫線路設(shè)

4、計，主要指區(qū)間內(nèi)的無縫線路設(shè)計，其主要內(nèi)容為確定設(shè)計鎖定軌溫和無縫線路結(jié)構(gòu)設(shè)計兩部分。（1） 確定設(shè)計鎖定軌溫由于長軌條在鎖定施工過程中軌溫是不斷變化的，因而鎖定軌溫應(yīng)該是一個范圍，通常為設(shè)計鎖定軌溫5攝氏度，困難條件下取3攝氏度。鎖定軌溫（）設(shè)計計算原則為“夏天不漲軌，冬天不斷軌”，所以應(yīng)根據(jù)當?shù)氐能墱貤l件和軌道允許的升溫幅度和降溫幅度來確定。如下圖所示：1） 根據(jù)強度條件確定允許的降溫幅度無縫線路應(yīng)該具有足夠的強度，以保證在動彎盈利、溫度應(yīng)力及其他附加應(yīng)力共同作用下不被破壞，能夠正常工作。因此，要求鋼軌承受的各種應(yīng)力總和不超過規(guī)定的容許值，即式中 鋼軌最大動彎力，（MPa）；鋼軌溫度應(yīng)力，

5、（MPa）；鋼軌承受的附加應(yīng)力，（MPa）如橋上的伸縮應(yīng)力和撓曲應(yīng)力、無縫道岔基本軌附加應(yīng)力、列車制動等引起的附加應(yīng)力等；本設(shè)計只考慮路基上由制動引起的附加應(yīng)力，可??；鋼軌允許應(yīng)力，它等于剛軌的屈服強度除以安全系數(shù)K， 。因此允許的降溫幅度可由下式計算：（1）式中：鋼軌底部下緣動彎應(yīng)力（MPa）。2） 根據(jù)穩(wěn)定條件確定允許的升溫幅度根據(jù)穩(wěn)定條件球的允許溫度壓力后，按下式計算允許溫升幅度：式中： 附加壓力，本設(shè)計可取為零（N）。軌道允許的最大溫度壓力；根據(jù)無縫線路穩(wěn)定性理論計算，采用“統(tǒng)一公式”教材和參考文獻1。3） 根據(jù)鋼軌穩(wěn)定條件確定允許的降溫幅度無縫線路鋼軌折斷后，軌縫不能超過一定限值，否

6、則將引起輪軌間過大的作用力，嚴重時還會危及行車安全。所以根據(jù)固定區(qū)內(nèi)鋼軌折斷后的斷縫值可確定允許降溫幅度。 （2）式中：為允許斷縫值； r為線路縱向阻力。允許降溫幅度應(yīng)取式（1）和式（2）中計算出的較小值。（2） 無縫線路結(jié)構(gòu)計算1） 伸縮區(qū)長度2） 預(yù)留軌縫按冬季軌縫不超過構(gòu)造軌縫的條件，可算得預(yù)留軌縫上限為：按夏季軌縫不頂嚴的條件，可計算其下限為：式中 、從鎖定軌溫至當?shù)刈畹蛙墱貢r，長軌、短軌一端的伸縮量：、從鎖定軌溫至當?shù)刈罡哕墱貢r，長軌、短軌一端的伸縮量。無縫線路緩沖區(qū)預(yù)留軌縫為：3） 防爬設(shè)備的設(shè)置線路爬行是造成軌道病害的主要原因之一。在無縫線路伸縮區(qū)和緩沖區(qū)上，因鋼軌可能有伸縮，必

7、須布置足夠的防爬設(shè)備，保證無相對于軌枕的縱向移動。為此，要求鋼軌與軌枕間的扣件阻力大于軌枕與道床間的縱向阻力，即：式中：一對防爬器提供的阻力，N；一根軌枕上扣件的阻力，N；R一根軌枕提供的道床縱向阻力，N；n配置一對防爬器的軌枕數(shù)。緩沖區(qū)的防爬設(shè)備與伸縮區(qū)相同。緩沖區(qū)為木枕時，一般應(yīng)增加防爬器；而為混凝土軌枕時，則不需要。4） 軌條長度無縫線路長軌條長度從理論上講。可以無限長，這是發(fā)展跨區(qū)間無縫線路和全區(qū)間無縫線路的理論基礎(chǔ)。但軌節(jié)長度常因考慮線路平縱面條件、道岔、道口、橋梁、隧道所在位置，按閉塞區(qū)間長度設(shè)計，長度為10002000m，最短不小于200m。4、 設(shè)計參數(shù)一、參數(shù)選取如下：鋼軌屈

8、服強度s457MPa標準軌長度取25m鋼軌允許應(yīng)力352Mpa附加壓力本設(shè)計可取為0（N）軌枕間距鋼軌附加應(yīng)力（Mpa）10MPa路基填料沙粘土臨界溫升tk0鋼軌支座剛度D檢算鋼軌301000（N/cm）變形曲線弦長l04m檢算軌下基礎(chǔ)720000（N/cm）允許未被平衡超高h75cm曲線最小半徑R800m鋼的彈性模量E2.1×105Mpa機車類型東風11內(nèi)燃機車鋼軌的線膨脹系數(shù)11.8×10-6/設(shè)計最大速度Vmax160km/h.接頭阻力PH490KN構(gòu)造軌縫18mm表（1）二、具體參數(shù)如下各表：1、取正線軌道類型如下：（見軌道工程-緒論 表1-1）項目單位重型運營條件

9、年通過總質(zhì)量Mt40列車設(shè)計最高速度km/h160軌道結(jié)構(gòu)鋼軌Kg/m60混凝土枕型號-鋪枕根數(shù)根/km1667巖石、滲水土路基單層道渣cm35表（2）2、鋼軌斷面尺寸特征如下：（見軌道工程- 表2-1）鋼軌類型kg/m60鋼軌類型kg/m60每米質(zhì)量M/kg60.64軌頭所占面積Ah/%37.47斷面積A/cm277.45軌腰所占面積Aw/%25.29重心距軌底距離y1/mm81軌底所占面積Ab/%37.24對水平軸的慣性矩Ix/cm43217鋼軌高度H/mm176對豎直軸的慣性矩Iy/cm4524鋼軌寬度B/mm150下部截面系數(shù)W1/cm3396軌頭高度h/mm48.5上部截面系數(shù)W2/

10、cm3339軌頭寬度b/mm73軌底橫向撓曲斷面系數(shù)Wy/cm370軌腰厚度t/mm16.5表（3）3、鋼軌頭部磨耗輕傷標準如下（V=140km/h）：（見軌道工程- 表2-9）鋼軌kg/m總磨耗/mm垂直磨耗/mm側(cè)面磨耗/mm6012912表（4）4、混凝土枕尺寸如下：（見軌道工程- 表212）軌枕類型主筋數(shù)量混凝土等級截面高度/mm截面寬度/cm底面積/cm2質(zhì)量/kg長度/cm軌下中間端部軌下中間7720320260107C6023.018.530.028表（5）5、軌枕扣件技術(shù)性能如下: （見軌道工程- 表2-17）扣件性能彈條型扣件性能彈條型每個彈條初始扣壓力/KN10彈條變形量/

11、mm10扣壓節(jié)點靜剛度/KN/m60-80調(diào)軌距量/mm-8+12縱向防爬阻力/KN60調(diào)高量/mm10表（6）6、附加速度系數(shù)如下：（見軌道工程- 表5-4）附加速度系數(shù)和速度范圍 km/h內(nèi)燃機車120<V160160<V200表（7）7、橫向水平力系數(shù)f如下：（見軌道工程- 表5-5）線路平面曲線半徑/m直線800橫向水平力系數(shù)f1.451.25表（8）8、最高最、低及中間軌溫如下：（見軌道工程- 表7-2）地區(qū)最高軌溫最低軌溫中間軌溫長沙63.0-11.325.9表（9）9、等效道床阻力Q如下（線路容許彎曲矢度f=0.2cm）：（見軌道工程- 表7-10） 線路條件每千米軌

12、枕根數(shù)碎石道床、混凝土枕混凝土軌枕肩寬40cm1760 Q=84N/cm表（10）10、混凝土枕線路的初始彎曲如下：（見軌道結(jié)構(gòu)課程設(shè)計資料附表2）初始彎曲60kg/m鋼軌彈性初彎（mm）2.5塑性初彎（mm）2.5表（11）11、機車類型為: 東風11內(nèi)燃機車，設(shè)計速度?。篤max=160km/h，機車參數(shù)如下：（見軌道結(jié)構(gòu)課程設(shè)計資料附表3）機車型號輪軸名稱輪重kN輪距cm構(gòu)造速度km/h東風11（DF11）第一轉(zhuǎn)向架I112.8200客150II112.8200III112.8826.7第二轉(zhuǎn)向架I112.8II112.8200III112.8200表（12）12、道床狀態(tài)參數(shù)指標如下：

13、（見軌道設(shè)計規(guī)范規(guī)表3.0.14）指標軌枕類型速度km/h道床橫向阻力q(KN/枕)道床縱向阻力q(KN/枕)道床支承剛度(KN/mm)道床密度(g/cm3)III16010121001.7表（13）東風11輪軸重示意圖5、 設(shè)計計算書（1） 軌道結(jié)構(gòu)靜力計算1. 計算靜彎矩東風11輪軸重示意圖如上圖所示。,轉(zhuǎn)向架間距離超過5m，故不考慮個轉(zhuǎn)向架的相互影響。各輪載及轉(zhuǎn)向架各軸間距均相同，故只需取第1轉(zhuǎn)向架進行計算。取第1轉(zhuǎn)向架第2輪位進行計算，其他各輪位的輪下計算截面計算值與之相同。各輪位均為最不利輪位。（2） 軌道強度檢算1) 計算最、用程序計算Md2) 檢算鋼軌強度；則動彎拉應(yīng)力為：3)

14、軌枕檢算 a.軌下截面正彎矩檢算：根據(jù)軌下截面正彎矩檢算公式：式中：-軌枕設(shè)計系數(shù)，取1.0； -荷載作用點至枕端距離，?。?-一股鋼軌下軌枕的全支承長度，??； -軌底寬，15cm； -軌下截面允許彎矩，對III型混凝土枕取18kNm。b軌枕跨中截面負彎矩檢算根據(jù)軌枕跨中截面負彎矩檢算公式：式中：-軌枕長度； -中間截面允許負彎矩，對III型混凝土枕取14kN.m。4) 道床頂面應(yīng)力檢算根據(jù)道床頂面壓應(yīng)力檢算公式：式中：-軌枕平均底寬，取27.5cm； -有效支承長度，取117.5cm； -應(yīng)力分布不均勻系數(shù)，取1.6； -道床允許承壓應(yīng)力，對碎石道床取其為 。5) 路基基床表面壓應(yīng)力檢算根據(jù)

15、路基基床表面壓應(yīng)力檢算公式有：道床厚度，故有：6) 根據(jù)穩(wěn)定性計算允許溫度壓力式中： Q-等效道床阻力，取8.4N/mm； -變形曲線矢度，取2mm； -彈性原始彎曲矢度，取2.5mm； -變形曲線弦長； -圓曲線同塑性原始彎曲的合成曲率。式中： Q-等效道床阻力； -變形曲線矢度； -彈性原始彎曲矢度； -變形曲線弦長； -圓曲線同塑性原始彎曲的合成曲率。 式中： -圓曲線同塑性原始彎曲的合成曲率； -塑性原始彎曲半徑。 式中： -彈性原始彎曲矢度，通常取為4m； -塑性原始彎曲矢度，取2.5mm。（3） 確定鎖定軌溫1） 根據(jù)強度條件確定允許的降溫幅度2） 根據(jù)鋼軌折斷是的斷縫值確定的允許

16、降溫幅度時速200Km以下的路基上無縫線路設(shè)計中，過去未考慮鋼軌斷縫限值，只在橋上無縫線路設(shè)計中考慮了該限值。所以，此處不予考慮。3） 根據(jù)穩(wěn)定條件確定允許溫升幅度4） 確定設(shè)計鎖定軌溫式中： -鋪軌地區(qū)的歷史最高溫，歷史最低溫； -設(shè)計鎖定軌溫修正值，可根據(jù)當?shù)鼐唧w情況取 0-5，本設(shè)計取0。鎖定軌溫上限：鎖定軌溫下限：5） 繪制軌溫圖（4） 伸縮區(qū)長度根據(jù)鐵路軌道設(shè)計規(guī)范（TB100822005）中11.10.1伸縮區(qū)長度的計算方法，計算伸縮區(qū)長度可按下面公式進行計算： 式中：-鋼軌溫度拉力或壓力的最大值（N）,可以按下面公式進行計算：鋼軌最大溫度拉力；鋼軌最大溫度壓力；為設(shè)計鎖定軌溫上限

17、；為設(shè)計鎖定軌溫下限； - 接頭阻力（N），取490kN。 - 有砟道床路基上一股鋼軌下線路的縱向阻力，取12KN/枕。 由程序計算的伸縮區(qū)長度為45.23m。（5） 算長軌和緩沖軌間預(yù)留縫a1和緩沖軌與緩沖軌間的預(yù)留縫a2 （如下圖） （1）長鋼軌與短鋼軌間預(yù)留軌縫的計算 根設(shè)計要求，預(yù)留軌縫的計算方法如下： 式中：-鎖定軌溫。 長軌條端部伸縮量 標準軌端部伸縮量 式中：-為從鎖定軌溫到最低或最高軌溫時所產(chǎn)生的溫度力。 預(yù)留軌縫的計算為：按冬季軌縫不超過構(gòu)造軌縫的條件，可算得預(yù)留軌縫上限為： 按夏季軌縫不頂嚴的條件，可計算其下限為： 式中： -從鎖定軌溫到當?shù)刈畹蛙墱貢r，長軌，短軌一端的縮短

18、量； -從鎖定軌溫到當?shù)刈罡哕墱貢r，長軌，短軌一端的伸長量。則無縫線路緩沖區(qū)預(yù)留軌縫為：（2）短鋼軌與短鋼軌間預(yù)留軌縫的計算按冬季軌縫不超過構(gòu)造軌縫的條件，可算得預(yù)留軌縫上限為：按夏季軌縫不頂嚴的條件，可計算其下限為：式中： -從鎖定軌溫到當?shù)刈畹蛙墱貢r，短軌一端的縮短量； -從鎖定軌溫到當?shù)刈罡哕墱貢r，短軌一端的伸長量。 則無縫線路緩沖區(qū)預(yù)留軌縫為：鎖定軌溫值值鎖定軌溫值值37.84.09305.474842.82.03993.999838.83.68245.179843.81.62933.704839.83.27184.884844.81.21873.409840.82.86124.589

19、845.80.80803.118441.82.45054.294846.80.39742.81986、 設(shè)計總結(jié)7、 參考文獻1鐵道部經(jīng)濟規(guī)劃研究所.鐵路軌道設(shè)計規(guī)范（TB100822005）S.北京:中國鐵道出版社,2005.2高亮.軌道工程M.北京:北京交通大學(xué)出版社,2010.3谷愛軍.鐵路軌道M.北京: 中國鐵道出版社,2005.4廣鐘巖. 鐵路無縫線路M.北京: 中國鐵道出版社,20055 郝瀛. 鐵道工程M.北京: 中國鐵道出版社,2004附件：計算程序與計算結(jié)果程序1，計算動彎矩>> D1=input('請輸入較大鋼軌基礎(chǔ)剛度D1=');D2=inpu

20、t('請輸入較小鋼軌基礎(chǔ)剛度D2=');E=input('請輸入鋼軌彈性模量E =');Ix=input('請輸入鋼軌截面慣性矩Ix ='); P=input('請輸入輪重P=');a=input('請輸入軌枕間距a=');b=input('請輸入機車軸距b=');v=input('請輸入計算速度v=');h=input('請輸入未被平衡超高h=');f=input('請輸入橫向分布系數(shù)f=');U1=D1/aU2=D2/ax1=U1/(4*E*Ix)

21、;x2=U2/(4*E*Ix);K=sqrt(sqrt(x1)k=sqrt(sqrt(x2)M01=1/(4*k)*P*(1+2*exp(-k*b)*(cos(k*b)-sin(k*b);M02=1/(4*k)*P*(1+exp(-k*b)*(cos(k*b)-sin(k*b)+exp(-k*2*b)*(cos(k*2*b)-sin(k*2*b);if M01> M02 M= M01;else M= M02;end;y01=k/2/U2*P*(1+2*exp(-k*b)*(cos(k*b)+sin(k*b);y02=k/2/U2*P*(1+exp(-k*b)*(cos(k*b)+sin(

22、k*b)+exp(-k*2*b)*(cos(k*2*b)+sin(k*2*b);if y01> y02 y0= y01;else y0= y02;end;R01=a*K/2*P*(1+2*exp(-K*b)*(cos(K*b)+sin(K*b);R02=a*K/2*P*(1+exp(-K*b)*(cos(K*b)+sin(K*b)+exp(-K*2*b)*(cos(K*2*b)+sin(K*2*b);if R01> R02 R0= R01;else R0= R02;end;a0=0.4*120/100a1=0.3*(v-120)/100b0=0.002*hdisp(M);disp(

23、y0);disp(R0);Md=M*f *( b0 +(1+a0)*(1+a1)yd=( b0 +(1+a0)*(1+a1)*y0Rd=( b0 +(1+a0)*(1+a1)*R0請輸入較大鋼軌基礎(chǔ)剛度D1=72000請輸入較小鋼軌基礎(chǔ)剛度D2=30100請輸入鋼軌彈性模量E =210000請輸入鋼軌截面慣性矩Ix = 32170000請輸入輪重P=112800請輸入軌枕間距a=600請輸入機車軸距b= 2000請輸入計算速度v=160請輸入未被平衡超高h=75請輸入橫向分布系數(shù)f=1.45U1 = 120U2 = 50.1667K = 0.0015k = 0.0012a0 = 0.4800a

24、1 = 0.1200b0 = 0.1500 2.1067e+007 1.3201 4.7205e+004Md = 5.5218e+007yd = 2.3862Rd = 8.5329e+004程序2，鋼軌動應(yīng)力>> %鋼軌強度檢算Md=input('請輸入動彎矩Md=');Wdi=input('請輸入軌底截面模量Wdi=');Wtou=input('請輸入軌頭截面模量Wtou=');sigdi=Md/Wdisigtou=Md/Wtou請輸入動彎矩Md=55218000請輸入軌底截面模量Wdi=396000請輸入軌頭截面模量Wtou=33

25、9400sigdi = 139.4394sigtou = 162.6930程序3，軌枕檢算>> %軌枕檢算>> Ks=input('請輸入軌枕設(shè)計系數(shù)Ks=');a1=input('請輸入荷載作用點至軌枕距離a1=');e=input('請輸入一股鋼軌下軌枕的全支撐長度e=');b1=input('請輸入軌底寬b1=');l=input('請輸入軌枕長度l=');Rd=input('請輸入枕上反力Rd=');Mgmax=input('請輸入軌下截面允許彎矩Mgmax=

26、');Mcmax=input('請輸入中間斷面負彎矩檢算Mcmax=');Mg=Ks*Rd*(a12/2/e-b1/8);Mc=-Ks*Rd*(3*l2+4*e2-8*a1*e-12*a1*l)/(12*l+8*e);if (Mg<Mgmax)&(Mc<Mcmax) input('軌枕檢算合格'),disp(Mg),disp(Mc);else input('軌枕檢算不合格');end請輸入軌枕設(shè)計系數(shù)Ks=1請輸入荷載作用點至軌枕距離a1=500請輸入一股鋼軌下軌枕的全支撐長度e=950請輸入軌底寬b1=150請輸入軌

27、枕長度l=2600請輸入枕上反力Rd=85329請輸入軌下截面允許彎矩Mgmax=18000000請輸入中間斷面負彎矩檢算Mcmax=14000000軌枕檢算合格 9.6276e+006 -9.8744e+006程序4，道床頂面壓應(yīng)力檢算>> %道床頂面壓應(yīng)力檢算Rd=input('請輸入枕上反力Rd=');b=input('請輸入枕底寬度b=');e1=input('請輸入有效支撐長度e1=');m=input('請輸入應(yīng)力分布不均勻系數(shù)m=');sigzmax=input('請輸入道床允許承壓應(yīng)力sigzm

28、ax=');sigz=Rd*m/b/e1;if sigz<sigzmax input('道床頂面壓應(yīng)力檢算合格'),disp(sigz);else input('道床頂面壓應(yīng)力檢算不合格');end請輸入枕上反力Rd=85329請輸入枕底寬度b=300請輸入有效支撐長度e1=1175請輸入應(yīng)力分布不均勻系數(shù)m= 1.6請輸入道床允許承壓應(yīng)力sigzmax=0.5道床頂面壓應(yīng)力檢算合格0.3873程序5 ， 路基基床表面壓應(yīng)力檢算>> b=input('請輸入軌枕底寬b=');e1=input('請輸入有效支撐長度

29、e1=');h=input('請輸入道床厚度h=');Rd=input('請輸入枕反力Rd=');siglmax=input('請輸入路基允許承壓應(yīng)力siglmax=');h1=b/2*cot(0.61);h2=e1/2*cot(0.61);if (0<=h)&(h<=h1) sigl=Rd/b/e1;elseif (h1<h)&(h<=h2) sigl=Rd/2/h/e1/tan(0.61);else sigl=Rd/4/h2/(tan(0.61)2;end;if sigl<siglmax

30、input('基床表面壓應(yīng)力滿足要求'),disp(sigl);else input('基床表面壓應(yīng)力不合格');end請輸入軌枕底寬b=300請輸入有效支撐長度e1=>> 1175請輸入道床厚度h=450請輸入枕反力Rd=85329請輸入路基允許承壓應(yīng)力siglmax=0.15基床表面壓應(yīng)力滿足要求 0.1154程序6，計算最大溫度應(yīng)力>> %弦長l的迭代計算與【P】的計算>> f=input('請輸入變形曲線矢度f=');foe=input('請輸入彈性初矢彎曲矢度foe=');fop=in

31、put('請輸入塑性初矢彎曲矢度fop=');R=input('請輸入曲線半徑R=');Q=input('請輸入等效道床阻力Q=');E=input('請輸入彈性模量E=');Iy=input('請輸入鋼軌y軸慣性矩Iy=');l0=input('請輸入彈性初矢彎曲半波長l0=');R0=l02/8/fop;R1=R*R0/(R0+R);n=3;for i=1:nl=sqrt(2*E*Iy*pi2/R1+sqrt(2*E*Iy*pi2/R1)2+E*Iy*pi5/2*(f+foe)*Q)/Q);fo

32、e=l2*foe/ l02;l0=l;end;l=sqrt(2*E*Iy*pi2/R1+sqrt(2*E*Iy*pi2/R1)2+E*Iy*pi5/2*(f+foe)*Q)/Q);disp(foe);disp(l);disp(l0);P=(E*Iy*pi5*(f+foe)/2/l4+Q)/(f+foe)*pi3/4/l2+1/R1);Pyun=P/1.3請輸入變形曲線矢度f=2請輸入彈性初矢彎曲矢度foe=2.5請輸入塑性初矢彎曲矢度fop=2.5請輸入曲線半徑R=800000請輸入等效道床阻力Q=8.4請輸入彈性模量E=210000請輸入鋼軌y軸慣性矩Iy=5240000請輸入彈性初矢彎曲半

33、波長l0=4000 2.8518 4.2727e+003 4.2722e+003Pyun = 1.8304e+006程序7，計算鎖定軌溫>> %確定鎖定軌溫>> sigdi=input('請輸入軌底彎應(yīng)力sigdi=');sigs=input('請輸入鋼軌屈服強度sigs=');sigc=input('請輸入鋼軌承受附加應(yīng)力sigc=');E=input('請輸入彈性模量E=');alfa=input('請輸入膨脹系數(shù)alfa=');F=input('請輸入鋼軌斷面面積F='

34、);Pyun=input('請輸入允許溫度力Pyun=');Tmax=input('請輸入該地最高軌溫Tmax=');Tmin=input('請輸入該地最低軌溫Tmin=');tk=input('請輸入設(shè)計軌溫修正值tk=');sigy=sigs/1.3;ts=(sigy-sigdi-sigc)/E/alfa,tc=Pyun/2/E/alfa/F,te=(Tmax+Tmin)/2+(ts-tc)/2+tk,tm=te+5,tn=te-5請輸入軌底彎應(yīng)力sigdi=139.4394請輸入鋼軌屈服強度sigs=457請輸入鋼軌承受附加應(yīng)力sigc=10請輸入彈性模量E=210000請輸入膨脹系數(shù)alfa=0.0000118請輸入鋼軌斷面面積F=7745請輸入允許溫度力Pyun=1830400請輸入該地最高軌溫Tmax=63請輸入該地最低軌溫Tmin=-11.3請輸入設(shè)計軌溫修正值tk=0ts = 81.5573tc = 47.6863te = 42.7855tm = 47.7855tn = 37.7855程序8，計算預(yù)留軌縫，和伸縮區(qū)長度>> %預(yù)留軌縫計算E=input('請輸入彈性模量E=');alfa