廈門大學(xué)《風(fēng)工程》課件-3橫風(fēng)向旋渦脫落風(fēng)振及共振響應(yīng)

1、第七章橫風(fēng)向旋渦脫落風(fēng)振及共振響應(yīng)廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程 在風(fēng)作用下，不但出現(xiàn)順風(fēng)向平均風(fēng)響應(yīng)和脈動風(fēng)響應(yīng)，在風(fēng)作用下，不但出現(xiàn)順風(fēng)向平均風(fēng)響應(yīng)和脈動風(fēng)響應(yīng)，在橫風(fēng)向也會出現(xiàn)脈動風(fēng)引起的振動。橫風(fēng)向脈動荷載是由旋在橫風(fēng)向也會出現(xiàn)脈動風(fēng)引起的振動。橫風(fēng)向脈動荷載是由旋渦脫落引起的，其荷載完全不滿足渦脫落引起的，其荷載完全不滿足“準(zhǔn)定常假設(shè)準(zhǔn)定常假設(shè)”，因此，對，因此，對橫風(fēng)向風(fēng)致振動響應(yīng)及其等效靜力風(fēng)荷載的研究方法就與順風(fēng)橫風(fēng)向風(fēng)致振動響應(yīng)及其等效靜力風(fēng)荷載的研究方法就與順風(fēng)向完全不一樣。前述的表格與公式也不能適用。向完全不一樣。前述的表格與公式也不能適用。 本章將

2、分別對矩形截面和圓形截面高層建筑的橫風(fēng)向風(fēng)致本章將分別對矩形截面和圓形截面高層建筑的橫風(fēng)向風(fēng)致響應(yīng)的研究方法進行介紹。響應(yīng)的研究方法進行介紹。7-1 矩形截面高層建筑橫風(fēng)向風(fēng)振研究方法矩形截面高層建筑橫風(fēng)向風(fēng)振研究方法 與順風(fēng)向荷載相比，橫風(fēng)向荷載的形成機理復(fù)雜得多，迄與順風(fēng)向荷載相比，橫風(fēng)向荷載的形成機理復(fù)雜得多，迄今為止還沒有合適的理論來描述該方向風(fēng)致振動的理論公式和今為止還沒有合適的理論來描述該方向風(fēng)致振動的理論公式和方法，一般是基于試驗數(shù)據(jù)，用隨機振動理論進行處理。方法，一般是基于試驗數(shù)據(jù)，用隨機振動理論進行處理。廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程一、理論分析一、理論

3、分析 與順風(fēng)向類似，如只考慮一階振型的影響，則廣義坐標(biāo)的與順風(fēng)向類似，如只考慮一階振型的影響，則廣義坐標(biāo)的運動方程可寫成：運動方程可寫成：2222( , , , )sd qdqqF t y y ydtdt 這里，這里， 為一階振型的廣義坐標(biāo)，為一階振型的廣義坐標(biāo)， 為結(jié)構(gòu)的阻尼，為結(jié)構(gòu)的阻尼， 為結(jié)構(gòu)的為結(jié)構(gòu)的自振頻率，自振頻率， 為廣義力，由下式確定：為廣義力，由下式確定：qs( , , , )F t y y y 0( , , , )( ) ( , , , , )HF t y y yz P z t y y y dz 這里，這里， 為經(jīng)過質(zhì)量歸一化后的陣型。為經(jīng)過質(zhì)量歸一化后的陣型。( ) z

4、廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程 上式中，與位移有關(guān)的部分稱為氣動剛度力，與速度有關(guān)上式中，與位移有關(guān)的部分稱為氣動剛度力，與速度有關(guān)的部分稱為氣動阻尼力，與加速度有關(guān)的部分為氣動慣性力。的部分稱為氣動阻尼力，與加速度有關(guān)的部分為氣動慣性力。一般而言，由于空氣密度較小，結(jié)構(gòu)振動引起的附加空氣質(zhì)量一般而言，由于空氣密度較小，結(jié)構(gòu)振動引起的附加空氣質(zhì)量（即氣動慣性力）很小，可以忽略。對于超高層建筑，氣動剛（即氣動慣性力）很小，可以忽略。對于超高層建筑，氣動剛度的影響也很小，可以忽略。由此，廣義外力只有外加脈動風(fēng)度的影響也很小，可以忽略。由此，廣義外力只有外加脈動風(fēng)力和氣動阻尼力

5、兩項。為了方便起見，通常把氣動阻尼項移到力和氣動阻尼力兩項。為了方便起見，通常把氣動阻尼項移到運動方程的左端，用氣動阻尼比來代替，運動方程的左端，用氣動阻尼比來代替， 即：即：2222()( )sad qdqqF tdtdt 其中，其中， 為不包括氣動反饋的廣義氣動外力，為不包括氣動反饋的廣義氣動外力，即沒有計及由于結(jié)構(gòu)運動導(dǎo)致風(fēng)場改變而附加到結(jié)構(gòu)上的那一部即沒有計及由于結(jié)構(gòu)運動導(dǎo)致風(fēng)場改變而附加到結(jié)構(gòu)上的那一部分氣動力。分氣動力。 分別為高層建筑的結(jié)構(gòu)阻尼比及氣動阻尼比。分別為高層建筑的結(jié)構(gòu)阻尼比及氣動阻尼比。 0( )( ) ( , )HF tz P z t dz,sa 廈門大學(xué)土木工程系

6、碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程由上式可知，只需要確定一階廣義力譜由上式可知，只需要確定一階廣義力譜 和氣動阻尼和氣動阻尼 的大的大小，即可以求出高層建筑橫風(fēng)向的風(fēng)致振動響應(yīng)。小，即可以求出高層建筑橫風(fēng)向的風(fēng)致振動響應(yīng)。FSa 在風(fēng)洞試驗方法中，測量高層建筑氣動力的方法主要有兩種：在風(fēng)洞試驗方法中，測量高層建筑氣動力的方法主要有兩種： （1）同步測壓風(fēng)洞試驗）同步測壓風(fēng)洞試驗 （2）基底彎矩高頻天平試驗）基底彎矩高頻天平試驗 上述方法（上述方法（1）可獲得建筑物表面詳細(xì)的風(fēng)壓分布情況，經(jīng)過）可獲得建筑物表面詳細(xì)的風(fēng)壓分布情況，經(jīng)過數(shù)據(jù)處理，可得到各層的風(fēng)力功率譜密度，也可得到各層風(fēng)力之?dāng)?shù)據(jù)處

7、理，可得到各層的風(fēng)力功率譜密度，也可得到各層風(fēng)力之間的相關(guān)函數(shù)和相干函數(shù)。但花費較多。間的相關(guān)函數(shù)和相干函數(shù)。但花費較多。 方法（方法（2）可直接獲得高層建筑基底五個分量（順、橫方向基）可直接獲得高層建筑基底五個分量（順、橫方向基底彎矩和順、橫風(fēng)向基底剪力以及扭矩）的時程數(shù)據(jù)，經(jīng)過數(shù)據(jù)底彎矩和順、橫風(fēng)向基底剪力以及扭矩）的時程數(shù)據(jù)，經(jīng)過數(shù)據(jù)處理后，可得到基底五分量的功率譜密度和互相之間的相干性。處理后，可得到基底五分量的功率譜密度和互相之間的相干性。廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程由上所述，若假設(shè)結(jié)構(gòu)橫風(fēng)向的一階振型為如下線性形式：由上所述，若假設(shè)結(jié)構(gòu)橫風(fēng)向的一階振型為如下

8、線性形式：*( ) zz HM （）其中，其中， 為按振型為按振型 求得的廣義質(zhì)量。求得的廣義質(zhì)量。*Mz H設(shè)橫風(fēng)向基底彎矩為設(shè)橫風(fēng)向基底彎矩為 ，則橫風(fēng)向基底彎矩與橫風(fēng)向的一階，則橫風(fēng)向基底彎矩與橫風(fēng)向的一階廣義力有以下關(guān)系：廣義力有以下關(guān)系：0*00*( )( , )( )( , ) ( )( , )( )( ) ()HHHM tP z t zdzzF tP z tz dzP z tdzHMF tM tHM( )M t廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程 因此，可通過基底天平試驗獲得基底彎矩數(shù)據(jù)，進而經(jīng)過簡因此，可通過基底天平試驗獲得基底彎矩數(shù)據(jù)，進而經(jīng)過簡單運算直接得到

9、橫風(fēng)向一階廣義力譜的表達式。單運算直接得到橫風(fēng)向一階廣義力譜的表達式。 另外，一般求氣動阻尼比的方法為另外，一般求氣動阻尼比的方法為“隨機減量法隨機減量法”，其原理，其原理可敘述如下：可敘述如下： 對在零平均隨機過程激勵下的系統(tǒng)響應(yīng)進行多次采樣，使采對在零平均隨機過程激勵下的系統(tǒng)響應(yīng)進行多次采樣，使采集到的每一樣本具有某種共同的初始條件。對采集到的大量樣集到的每一樣本具有某種共同的初始條件。對采集到的大量樣本進行集合平均，可以使響應(yīng)中的零平均隨機量及其造成的影本進行集合平均，可以使響應(yīng)中的零平均隨機量及其造成的影響減小為零，得到在初始條件作用下的自由振動響應(yīng)序列，從響減小為零，得到在初始條件作

10、用下的自由振動響應(yīng)序列，從此響應(yīng)序列中可以識別出系統(tǒng)阻尼。此響應(yīng)序列中可以識別出系統(tǒng)阻尼。 這種技術(shù)的先進之處在于可以考慮不同振幅下的阻尼以及不這種技術(shù)的先進之處在于可以考慮不同振幅下的阻尼以及不需要進行需要進行FFT變化，從而避免某些誤差的引入。變化，從而避免某些誤差的引入。 0.51.01.52.0-0.3-0.2-0.10.00.10.20.3a(g)t(s)0.000.050.100.150.20-0.3-0.2-0.10.00.10.20.3疊加結(jié)果樣本a(g)t(s)隨機減量計算過程示意圖隨機減量計算過程示意圖 廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系

11、碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程二、基底彎矩風(fēng)洞試驗二、基底彎矩風(fēng)洞試驗 根據(jù)研究的需要，采用了根據(jù)研究的需要，采用了15種不同斷面的模型，模型的高種不同斷面的模型，模型的高寬比在寬比在4/19/1范圍內(nèi)變化，寬厚比在范圍內(nèi)變化，寬厚比在1/33/1范圍內(nèi)變化范圍內(nèi)變化,模型模型截面角點不設(shè)或者設(shè)置截面角點不設(shè)或者設(shè)置5，10或或20削角和凹角。削角和凹角。15個模型個模型的截面形狀如下圖所示。模型高度均為的截面形狀如下圖所示。模型高度均為600mm，若縮尺比取為，若縮尺比取為1/500，等效超高層建筑高度為，等效超高層建筑高度為300m。 廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課

12、程各模型外形廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程B-2模型內(nèi)端板208a6模型內(nèi)部結(jié)構(gòu)圖傳感器引線洞20模型下端板表面木板模型內(nèi)端板填充泡木空腔（用以安裝傳感器及配重）模型下端板注：1、模型寬度B=67、100；2、模型高度為548；3、模型內(nèi)端板是厚度為1的鋁板；4、模型下端板是厚度為3的鋁板；5、表面木板是厚度為1的輕木板；6、本圖尺寸以mm計。B-2廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程模型編號風(fēng)向角及對應(yīng)試驗風(fēng)場001503004506007509001ABCDBDBDBDBDBDBD2BCD-3ABCDBDBDBD-4BCD-5BCD-6ABCDBDBD

13、BD-7ABCDBDBDBDBDBDABCD8ABCDBDBDBDBDBDABCD9ABCDBDBDBDBDBDABCDDABCDBDBDBD-EABCDBDBDBD-FABCDBDBDBD-GABCDBDBDBD-HABCDBDBDBD-IABCDBDBDBD-廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程 把用高頻天平測量到的模型橫風(fēng)向基底彎矩時程序列進行把用高頻天平測量到的模型橫風(fēng)向基底彎矩時程序列進行譜變換得到橫風(fēng)向基底彎矩譜。把橫風(fēng)向基底彎矩譜進行無量譜變換得到橫風(fēng)向基底彎矩譜。把橫風(fēng)向基底彎矩譜進行無量綱化折減，得到橫風(fēng)向無量綱基底彎矩譜，亦即橫風(fēng)向折減廣綱化折減，得到橫風(fēng)向

14、無量綱基底彎矩譜，亦即橫風(fēng)向折減廣義氣動力譜。義氣動力譜。 為了便于工程使用，必須將試驗曲線進行曲線擬合，得到為了便于工程使用，必須將試驗曲線進行曲線擬合，得到平滑曲線，甚至數(shù)學(xué)公式。平滑曲線，甚至數(shù)學(xué)公式。 222222)/()/(1)/(5 . 0)(ppppHMxfnfnfnSBHVffSHUfBn/折減頻率廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程BDHhr/ 令：令：BDdb/)( , 4)( , 3)( , 2)( , 1DCBAw)321-68)(28. 148. 9191(102dbdb5whrhrwpf 擬合得到：擬合得到：)08. 0422. 0)(05. 012

15、. 284. 0(0004. 01 . 02124 . 0dbdbhrhrwpweSdbhrweee/44. 37 . 163. 026. 17 . 1)065. 0)(00473. 01 ()67. 1414. 0)(00006. 0)(0007. 006. 08 . 0(23. 134. 0dbdbhrwhrwee廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程0.11E-41E-30.010.1模型1(H/B=6) A類風(fēng)場 試驗值 擬合值fSMx(f)/(0.5UH2BH2)2fB/UH廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程0.11E-41E-30.010.1模型2(

16、H/B=5) B類風(fēng)場 試驗值 擬合值fSMx(f)/(0.5UH2BH2)2fB/UH廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程0.11E-41E-30.010.1模型3(H/B=4) B類風(fēng)場 試驗值 擬合值fSMx(f)/(0.5UH2BH2)2fB/UH廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程0.11E-51E-41E-30.01 模型7(H/B/D=6/3/1) 長邊迎風(fēng) 風(fēng)場B 試驗值 擬合值fSMx(f)/(0.5UH2BH2)2fB/UH廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程0.11E-41E-30.010.1 模型8(H/B/D=6/2/1

17、) 長邊迎風(fēng) 風(fēng)場B試驗值 擬合值fSMx(f)/(0.5UH2BH2)2fB/UH廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程三、氣動阻尼風(fēng)洞試驗三、氣動阻尼風(fēng)洞試驗 以高度以高度H=300m、寬度、寬度B=50m的方形截面超高層建筑為基本的方形截面超高層建筑為基本研究對象，基本建筑模型的外觀尺寸如下：研究對象，基本建筑模型的外觀尺寸如下： mmDBHmmm1 . 0m1 . 06 . 0 單自由度氣動彈性模型不需要模擬質(zhì)量分布，但需要模擬一單自由度氣動彈性模型不需要模擬質(zhì)量分布，但需要模擬一階廣義質(zhì)量。此外，還需要模擬一階固有頻率。階廣義質(zhì)量。此外，還需要模擬一階固有頻率。 編號結(jié)

18、構(gòu)阻尼比風(fēng)場風(fēng)向角風(fēng)速（m/s）10.006A04,5,6,7,8,9,10,11,12,12.5,13,14,16904,6,8,10,12,14,1620.006B04,6,8,10,11,12,13,14,16904,6,8,10,12,14,1630.006C04,5,6,7,8,9,10,11,11.5,12,12.5,13,13.5,14,16904,5,6,7,8,9,10,11,12,12.5,13,14,1640.006D04,6,8,10,11,12,12.5,13,14,15904,6,8,10,12,1450.012C04,6,8,9,10,11,11.5,12,12.

19、5,13,14,15904,6,8,10,12,1460.0188C04,6,8,10,11.5,12,12.5,13.5,15904,6,8,10,12,1470.0217C04,6,8,10,11,11.5,12,12.5,13.5,15904,6,8,10,12,14廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程2*222*2*2*2*1)/()/(1)/()/()/(1sssssaUUUUUUKUUUUK擬合氣動阻尼比的公式為：擬合氣動阻尼比的公式為：)/(1*BfUUH2*22*2*2*)8 . 9/(0291. 0)8 .

20、9/(1)8 . 9/(000125. 0)8 . 9/()8 . 9/(10025. 0UUUUUa為便于實用，將上述系數(shù)取為常數(shù)，其公式為：為便于實用，將上述系數(shù)取為常數(shù)，其公式為：廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程4681012-0.010.000.010.02s=0.61A類風(fēng)場 s=0.61B類風(fēng)場s=0.61C類風(fēng)場 s=0.61D類風(fēng)場s=1.20C類風(fēng)場 s=1.88C類風(fēng)場s=2.17C類風(fēng)場 擬合值a,yU/(f1B)廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程468101214-0.0050.0000.0050.0100.015s=0.61A類風(fēng)

21、場 s=0.61B類風(fēng)場s=0.61C類風(fēng)場 s=0.61D類風(fēng)場s=1.20C類風(fēng)場 s=1.88C類風(fēng)場s=2.17C類風(fēng)場 擬合值a,xU/(f1B)廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程7-2 圓形截面高層建筑橫風(fēng)向風(fēng)振研究方法圓形截面高層建筑橫風(fēng)向風(fēng)振研究方法 第一章已經(jīng)闡明，對圓柱體而言，不同的雷諾數(shù)范圍，出第一章已經(jīng)闡明，對圓柱體而言，不同的雷諾數(shù)范圍，出現(xiàn)不同的風(fēng)致振動特征，在現(xiàn)不同的風(fēng)致振動特征，在 時，即亞臨界范圍，為時，即亞臨界范圍，為周期性的旋渦脫落振動；當(dāng)周期性的旋渦脫落振動；當(dāng) 時，即超臨界時，即超臨界范圍，為不規(guī)則的隨機振動，當(dāng)范圍，為不規(guī)則的隨機振

22、動，當(dāng) 時，即跨臨界范圍，時，即跨臨界范圍，又逐漸由不規(guī)則隨機振動出現(xiàn)規(guī)則的周期振動。對于亞臨界和又逐漸由不規(guī)則隨機振動出現(xiàn)規(guī)則的周期振動。對于亞臨界和超臨界隨機振動而言，由于風(fēng)力尚小，一般遠離設(shè)計荷載，但超臨界隨機振動而言，由于風(fēng)力尚小，一般遠離設(shè)計荷載，但對于跨臨界范圍，由于對于跨臨界范圍，由于 大必然風(fēng)速大，對此可能產(chǎn)生的共振，大必然風(fēng)速大，對此可能產(chǎn)生的共振，必須予以嚴(yán)密的注意和驗算。必須予以嚴(yán)密的注意和驗算。5Re3 10 563 10Re3.5 106Re3.5 10Re廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程一、橫風(fēng)向彎曲響應(yīng)幾種常用的模型一、橫風(fēng)向彎曲響應(yīng)幾種常用的

23、模型 1、橫風(fēng)向氣動效應(yīng)模型、橫風(fēng)向氣動效應(yīng)模型 單位長度上升力可表示為：單位長度上升力可表示為：21, , ,2LLFv Dx x x t 式中，式中， 為與空氣彈性效應(yīng)有關(guān)的隨時間變化的為與空氣彈性效應(yīng)有關(guān)的隨時間變化的升力系數(shù)，升力系數(shù)，D為圓截面直徑。為圓截面直徑。, , ,Lx x x t 用得最多的是用得最多的是Van der Pol升力振子模型，彎曲振動方程為：升力振子模型，彎曲振動方程為：2211122222012( )2( )( )( )( )( )( )LLLsLLLsLsLssm xxxv DttxtttGtHtFD 廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程

24、2、正弦力模型、正弦力模型 盧曼（盧曼（W.S.Rumman）認(rèn)為氣動彈性效應(yīng)在一般情況下的）認(rèn)為氣動彈性效應(yīng)在一般情況下的影響并不很大，則：影響并不很大，則： 21( )( )2LLF tv B zt 工程師最感興趣的是風(fēng)速最大的跨臨界范圍，此時旋渦脫工程師最感興趣的是風(fēng)速最大的跨臨界范圍，此時旋渦脫落為規(guī)則的周期振動，可能發(fā)生的共振是最危險的，必須予以落為規(guī)則的周期振動，可能發(fā)生的共振是最危險的，必須予以嚴(yán)密的注意和驗算。因此，運動方程為：嚴(yán)密的注意和驗算。因此，運動方程為：21( )( )sin2LLsF tv B zt廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程 二、按盧曼模型

25、計算橫風(fēng)向彎曲響應(yīng)的幾個問題二、按盧曼模型計算橫風(fēng)向彎曲響應(yīng)的幾個問題 1、橫風(fēng)向風(fēng)力系數(shù)、橫風(fēng)向風(fēng)力系數(shù)L 雷諾數(shù)不同，上式中雷諾數(shù)不同，上式中 的值也不同，如圖所示：的值也不同，如圖所示：L跨臨界范圍跨臨界范圍 的值在的值在0.20.25之間。之間。L廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程 2、旋渦脫落圓頻率和鎖住效應(yīng)、旋渦脫落圓頻率和鎖住效應(yīng) 旋渦脫落圓頻率旋渦脫落圓頻率 ， 可以通過斯托羅哈數(shù)求出?？梢酝ㄟ^斯托羅哈數(shù)求出。斯托羅哈數(shù)的定義為：斯托羅哈數(shù)的定義為：2ssnsnsn BStv 斯托羅哈數(shù)的取值如圖所示：斯托羅哈數(shù)的取值如圖所示：廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大

26、學(xué)土木工程系碩士課程 鎖定效應(yīng)：試驗證明，當(dāng)與風(fēng)速有關(guān)的旋渦脫落圓頻率鎖定效應(yīng)：試驗證明，當(dāng)與風(fēng)速有關(guān)的旋渦脫落圓頻率 與結(jié)構(gòu)某一自振頻率與結(jié)構(gòu)某一自振頻率 一致后，即使增大風(fēng)速，旋渦脫落圓一致后，即使增大風(fēng)速，旋渦脫落圓頻率亦不改變，而在增大風(fēng)速范圍一個區(qū)域內(nèi)，都處于共振狀頻率亦不改變，而在增大風(fēng)速范圍一個區(qū)域內(nèi)，都處于共振狀態(tài)。此區(qū)域成為鎖住區(qū)域。對于圓柱體結(jié)構(gòu)，約在態(tài)。此區(qū)域成為鎖住區(qū)域。對于圓柱體結(jié)構(gòu)，約在 范圍內(nèi)均為鎖住區(qū)域。如圖所示。范圍內(nèi)均為鎖住區(qū)域。如圖所示。sj(11.3)zcvv廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程 3、橫風(fēng)向風(fēng)力圖、橫風(fēng)向風(fēng)力圖 各截面處的

27、橫風(fēng)向風(fēng)力即可求出，如圖所示，各截面處的橫風(fēng)向風(fēng)力即可求出，如圖所示，(b)圖為一圖為一結(jié)構(gòu)最多出現(xiàn)的橫風(fēng)向風(fēng)力圖。它包含全部三個臨界范圍，而結(jié)構(gòu)最多出現(xiàn)的橫風(fēng)向風(fēng)力圖。它包含全部三個臨界范圍，而在跨臨界范圍，又最多可分三個區(qū)域。由于非共振區(qū)域與鎖住在跨臨界范圍，又最多可分三個區(qū)域。由于非共振區(qū)域與鎖住區(qū)域相比影響較小，因此可只考慮跨臨界范圍共振區(qū)域的風(fēng)力。區(qū)域相比影響較小，因此可只考慮跨臨界范圍共振區(qū)域的風(fēng)力。如圖如圖(c)所示。一般情況下，將荷載簡化為所示。一般情況下，將荷載簡化為(d)所示。所示。 高度為高度為臨界風(fēng)速所處的高度。臨界風(fēng)速所處的高度。1H廈門大學(xué)土木工程系碩士課程廈門大學(xué)土木工程系碩士課程三、橫風(fēng)向彎曲響應(yīng)的計算三、橫風(fēng)向彎曲響應(yīng)的計算 僅僅研究跨臨界范圍內(nèi)橫風(fēng)向共振的情景。僅僅研究跨臨界范圍內(nèi)橫風(fēng)向共振的情景。6,Re3.5 10Hcr jvv且 其中，雷諾數(shù)、共振風(fēng)速及結(jié)