桑莊互通BC匝道現(xiàn)澆箱梁施工方案改

1、目錄一、工程概況4二、施工要點5三、施工順序及工期安排5四、施工工序及技術方案51、施工工序52、施工方案5（一）、地基處理5（二）、支架搭設6（三）、支架預壓7（四）、底模安裝7（五）、側模、內(nèi)模支設8（六）、橋梁支座安裝9（七）、鋼筋制作及安裝.9（八）、砼施工.11（九）、預應力鋼絞線張拉14（十）、支架拆除16（十一）、主要技術措施16四、滿堂碗口腳手架結構驗算171、材料選用172、恒載計算173、活載計算184、荷載組合195、立桿強度及穩(wěn)定性驗算20五、行車門洞支架22（一）、搭設方案22（二）、受力驗算231、鋼管工字鋼支架布置形式232、材料參數(shù)243、工字鋼受力驗算244、

2、鋼管柱受力驗算26六、滿堂支架及行車門洞地基驗算261、滿堂支架地基驗算262、行車門洞地基驗算27七、交通組織方案及施工保通總體部署271、交通組織方案362、交通疏導防護方式29八、特殊工種、特殊季節(jié)施工及安全控制措施271、模板支立及拆除292、支架搭設303、高空作業(yè)304、冬季施工措施 315、雨季施工措施 326、夜間施工措施 32九、質(zhì)量保證措施331、建立健全質(zhì)量保證體系質(zhì)量管理和自檢組織機構 332、強化全員創(chuàng)精品意識 343、建立創(chuàng)優(yōu)組織和質(zhì)量管理網(wǎng)絡 344、加強技術指導加大監(jiān)控力度 355、落實各項規(guī)章制度 356、執(zhí)行標準化施工作業(yè).357、組織技術攻關.358、嚴格

3、把好材料的質(zhì)量關.359、嚴格把好設備質(zhì)量關3510、強化計量工作,完善檢測手段3611、施工注意事項.36十、安全控制措施36十一、文明施工措施.37內(nèi)鄧高速公路NO.5合同段桑莊樞紐BK0+583、C K0+901.8匝道橋現(xiàn)澆箱梁施工技術方案一、工程概況1、 桑莊互通式立交B匝道橋中心樁號BK0+583，全長341.2m，全橋分為三聯(lián)，跨徑組合為4*28+（30+50+30）+4*28m；桑莊互通式立交C匝道橋中心樁號CK0+901.8，全長為413.2m，全橋分為三聯(lián)，跨徑組合為5*28+(38+50+38)+5*28m,各聯(lián)均采用現(xiàn)澆預應力砼連續(xù)箱梁，梁高分別為1.6m、2.6m、1

4、.6m，主跨跨徑50m,一跨跨越二廣高速公路。2、上部結構采用現(xiàn)澆預應力砼連續(xù)箱梁，單箱雙室截面，箱梁均采用直腹板式。箱梁頂、底板平行，橋面橫坡由箱梁整體旋轉及支座墊塊標高的變化形成。箱梁底寬7.5米,頂寬12米；第一、三聯(lián)梁高1.6米,第二聯(lián)梁高2.6米。B、C匝道橋第一、三聯(lián)非連續(xù)接墩頂設置2.0m寬的中橫梁，在橋臺及連接墩的梁端處設置1.5m寬的端橫梁；第二聯(lián)非連接墩頂設置2.5m寬的中橫梁，在橋臺及連接墩的梁端處設置2.0m寬的端橫梁；第一、三聯(lián)每跨跨中設置一道厚30cm的跨中橫隔梁；BK0+583、C K0+901.8匝道橋第二聯(lián)分別為30m、38m跨設置一道厚30cm的跨中橫隔梁，

5、50m跨設置三道厚30cm的中橫隔梁。3、 預應力鋼絞線采用抗拉強度標準值pk=1860Mpa，公稱直徑d=15.2mm的低松弛高強度鋼絞線，其力學性能應符合預應力砼用鋼絞線（GBJT5224-20）的規(guī)定。4、預應力施工:第二聯(lián)采取雙向張拉,第一、三聯(lián)采取單向張拉。5、全橋采用GPZ盆式橡膠支座,橋臺伸縮縫采用D80型淺埋式伸縮縫，兩聯(lián)結合處采用D160型單元式多向變位梳形板伸縮縫6、橋梁的施工工藝及其質(zhì)量檢驗標準，均按公路橋涵施工技術規(guī)范、公路工程質(zhì)量檢驗評定標準的規(guī)定執(zhí)行。為保證箱梁梁體外表美觀，結合以往施工經(jīng)驗,底模及外側模采用優(yōu)質(zhì)竹膠板，內(nèi)模采用組合鋼模板，支撐采用WDJ碗扣式鋼管支

6、架。二、施工順序及工期安排1施工順序第二聯(lián)第一、三聯(lián)2施工總體工期安排第二聯(lián):2011年09月20日-2012年01月20日第一、三聯(lián):2012年02月01日-2012年07月01日三、施工工序及技術方案1、施工工序地基處理滿堂支架及行車門洞搭設預壓安裝底模、外側模鋼筋安裝澆筑底板、腹板砼安裝內(nèi)模澆筑頂板砼預應力施工模板及支架拆除。2、施工方案（一）、地基處理1、將原地面腐植地表層上耕植土清除15cm，用壓路機進行碾壓，壓實度90%。2、按1%橫向排水坡（橋中心兩側排水）填30cm砂礫壓實度95%。3、橋梁正投影面范圍內(nèi)開挖的基坑,用中粗砂分層回填壓實，高度與碾壓后的原地面平。4、頂層澆筑厚1

7、5cmC25砼，提高承載力及封閉流水，防止雨水軟化支架地基。5、地基處理完后，在支架搭設范圍地基四周80-160cm范圍內(nèi)設順橋向排水溝（水溝橫斷面為：60*80cm）。在處理過的地基四周設排水溝、擋水埝并在地勢較低處設置集水坑,以免雨水或其它水滲入地基內(nèi),造成承載力下降或沉陷。6、B、C匝道橋跨二廣高速處邊坡、邊溝地基處理后的承載力要達到380Kpa以上，處理措施如下：邊坡開挖成90cm寬*30cm高的階梯，階梯上面及里面要用打夯機夯實，階梯的水平面鋪30cm厚碎石，整平，夯實，碎石上面鋪筑20cm厚C25砼。在支架外圍（80-160cm）二廣路基邊坡進行硬化，做雙側急流槽。急流槽與排水溝相

8、連,導流路基邊坡水。邊溝部分用砂礫回填,碾壓密實后澆筑一層厚15cmC25砼。（二）、支架搭設本橋支架統(tǒng)一采用目前滿堂支架施工比較常用的WDJ碗扣式多功能腳手架，WDJ碗扣式多功能腳手架具有拼拆快速省力、結構穩(wěn)定、受力科學等優(yōu)點。行車門洞采取門式支架平臺,630鋼管支撐墩結合工字鋼拼裝。支架結構形式為:沿線路縱向間距為60cm,橫向為60cm,橋墩橫隔梁處縱向間距加密為30cm。支架搭設順序為縱向順橋向依次搭設,橫向由中間向兩邊搭設。在地面上沿線路按預設高度調(diào)整好底托上的可調(diào)螺拴頂面高度,使支架橫桿處在同一水平面上,且四個支點必須落到實處,立桿必須保持垂直,在第一層所有的立桿、橫桿拼裝完成,檢

9、查無誤后方可繼續(xù)向上拼裝;拼裝至頂層后,安裝可調(diào)頂托,并依據(jù)設計標高調(diào)整頂托螺栓。門洞的搭設方式采用鋼管柱加工字鋼加滿堂支架相結合的方案。具體如下：鋼管柱采用直徑630壁厚11鋼板Q235級鋼管柱，鋼管柱的上下兩端采用鋼板連接，下部基礎采用C25鋼筋混凝土澆筑，門洞基礎長度和橋面寬度同寬，基礎中間不斷開，基礎尺寸為C匝道10.5m*0.8 m *1 m（長*寬*高）；B匝道12m*0.8 m *1 m（長*寬*高），基礎高度1米，能兼顧防撞墻作用；基礎預埋法蘭盤螺栓與鋼管柱相連，鋼管立柱高度3.6米，橫向柱間距3.75米；布設3根鋼管立柱，鋼管立柱上方設三組每組三榀56a工字鋼組合做縱梁,工字

10、鋼與鋼管立柱錨接，橫向采用25a工字鋼做分布梁，形成兩個4.5m*4.7m行車通道；支架搭設完成后用鋼管扣件加設剪刀撐,剪刀撐寬度不小于4跨且不小于2.4m,每道剪刀撐斜桿與地面的傾角為45。-60。，每道剪刀撐跨越立桿的根數(shù)應小于7根，以確保支架的橫向穩(wěn)定性,檢查合格后,在頂托上沿縱向鋪設20cm×15cm的方木,間距同鋼管架橫向間距,沿橫向鋪設10cm×10cm的方木,間距為30cm,方木之間用扒釘固定。（三）、支架預壓為確保支架的安全,消除支架的塑性變形,同時測定支架的彈性沉降量,為支架的預留拱度提供依據(jù),支架采用不小于恒載重量100%的堆載預壓?？紤]到受力的穩(wěn)定性采

11、用鋼筋及砂袋作為替代荷載進行預壓。堆載重量為一次加載完成,按砼的澆注順序逐層堆載。在替代荷載之間布設觀測點,橫向設置4個觀測點,分別位于邊腹板處，底板中部及橫向1/4處;縱向設置7排,各跨中和墩臺處必須設置，其余等間距分布。根據(jù)圖紙要求，結合以往施工經(jīng)驗，在堆載前觀測一次,堆載過程中按加載重量適時觀測, 堆載時間大致為120小時,加載完成后每12小時觀測一次,若前后兩次觀測沉降量不超過5，再持續(xù)48小時，然后卸載。卸載后觀測一次。根據(jù)堆載前、堆載時和卸載后三次沉降觀測的標高數(shù)據(jù)計算出彈性沉降量和塑性沉降量。（四）、底模安裝認真檢查卸載后支架變化及方木間距后,由測量班按間距分別測放出箱梁腹板邊線

12、,然后在橫向方木上安裝尺寸為1.22m×2.44m×0.015m的優(yōu)質(zhì)砼用竹膠板,先兩邊再中間,因本橋處于曲線段上,放中間最后一塊竹膠板時需用手提刨進行刨邊調(diào)整、安裝。拼縫嚴實后,用手提鉆打孔用鋼釘固定在橫向方木上。（五）、側模、內(nèi)模支設側模采用竹膠板并用10cm×10cm的方木按間距為30cm進行加固,以使模板有足夠的強度和光潔度。脫模劑的使用必須經(jīng)業(yè)主和監(jiān)理認可,內(nèi)模采用組合鋼模和木模配合使用,用普通鋼管做成內(nèi)支撐間距為1.2m。翼緣板采用碗扣式腳手架進行搭建,用帶調(diào)節(jié)底托的支撐桿加固牢靠。內(nèi)模分兩次進行安裝,梁體底板和腹板砼澆筑前安放腹板內(nèi)側模板。底板和腹板

13、砼澆筑完畢,頂板和翼緣板鋼筋綁扎前安裝內(nèi)頂模,為便于內(nèi)模拆除在內(nèi)模頂板上預留1.0m×0.8m的天窗。（六）、橋梁支座安裝1、橋梁支座墊石頂面應平整、清潔,保證全部面積上壓力均勻。2、在支承墊石上標出支座位置中心線,同時在支座上也標出十字交叉中心線,以使支座就位準確。3、在澆筑砼梁體前,在支座位置上需加設一塊比支座平面稍大的支承鋼板,鋼板上焊錨固鋼筋與現(xiàn)澆梁體相連接。將支承鋼板看作是現(xiàn)澆梁體底面的一部分,為防止漏漿,可在支承鋼板與模板之間周圍用發(fā)泡膠堵塞,以后在拆除模板時,再將海棉除去。4、底模拆除后應將支座周圍的雜物清除干凈。（七）、鋼筋制作及安裝1、普通鋼筋的制作與安裝鋼筋統(tǒng)一在

14、加工場內(nèi)加工成型,分段運輸,用汽車吊裝至箱梁底模上,再進行人工綁扎、焊接，鋼筋加工及安裝必須滿足以下要求：鋼筋堆放必須離開地面30以上并加以遮蓋。焊條型號的選取必須符合規(guī)范要求。焊條應存放在干燥環(huán)境中。當受潮時，應在使用前經(jīng)250300烘焙2h。使用中回收的焊劑應清除焊渣和雜物，并應與新焊劑混合均勻后使用。兩根鋼筋搭接的端部需預先折向一側，以使兩結合鋼筋軸線一致。鋼筋焊縫長度（L）當采用雙面焊時L不應小于5d；當采用單面焊時L不應小于10d；采用幫條焊時幫條應與主筋同級別，且?guī)蜅l總結面積不得小于被焊鋼筋的截面積，幫條焊接長度（L）當采用雙面焊時L不應小于5d；當采用單面焊時L不應小于10d。焊

15、縫厚度h不小于0.3d，焊縫寬度b不小于0.7d（d為鋼筋直徑）。焊接接頭，在接頭長度區(qū)段內(nèi)（35 d長度范圍內(nèi)，但不得小于500mm）同一根鋼筋不得有兩個接頭；同一截面上，接頭截面面積占總截面面積必須小于50%。鋼筋焊接過程中應選用適宜的電流，不得燒傷主筋。電弧焊焊接接頭和綁扎接頭與鋼筋彎曲處的距離不得小于10倍鋼筋直徑。采用綁扎接頭時搭接長度應大于30d且縱向受力鋼筋的搭接長度不得小于300mm；橫向受力鋼筋的搭接長度不得小于200mm。在受拉區(qū)時，采用綁扎接頭的末端應做彎鉤。鋼筋綁扎接頭應在中心和兩端用鐵絲扎牢。鋼筋加工尺寸必須按圖紙設計要求進行，時通知現(xiàn)場技術人員，鋼筋加工允許偏差：全

16、長（-10mm，+10mm）；鋼筋各部分尺寸（-5mm，+5mm）；彎起鋼筋各部分尺寸（-20mm，+20mm）。每一批加工制作、焊接完畢的鋼筋應及時報檢，合格后方可堆放或進行下一道工序。 鋼筋安裝時應遵循圖紙、嚴格管理，合理安排。保證組裝鋼筋的整齊性，尤其是骨架鋼筋和主筋一定要保證其順直度。鋼筋骨架在定型模架上綁扎成型。模架的相關部位要標出主筋、箍筋、變截面位置及骨架長度。綁扎完成經(jīng)核對無誤后進行點焊和綁扎，點焊節(jié)點數(shù)應大于骨架總節(jié)點數(shù)的2/3。綁扎鋼筋時，應按設計要求預埋防撞護欄鋼筋、伸縮縫鋼筋以及泄水孔等預埋件。鋼筋骨架必須具有足夠的剛度和穩(wěn)定性，以便在運送、吊裝和澆筑混凝土時不致松散、

17、移位變形，必要時可在鋼筋骨架的某些接點加以焊接或增設加強鋼筋。為保證混凝土保護層厚度，在鋼筋骨架外側用塑料墊塊支墊。2、預應力鋼筋的制作與安裝 本橋為預應力連續(xù)箱梁，預應力鋼筋比較長，可以采用先穿束后灌混凝土再張拉的施工工藝，因此在波紋管安裝完成以后先進行預應力鋼筋的制作安裝。對所有進場的鋼絞線應先進行強度、伸長值、彈性模量、外形尺寸的檢查、測試，錨頭進行裂縫探查，夾片進行硬度試驗。對于不合格的產(chǎn)品不能投入生產(chǎn)。鋼絞線下料時，采用無齒鋸切割，嚴禁用氧氣焊、電焊切割，并應在切口兩側各5cm處用扎絲綁扎好，以防鋼絞線在切割時散開。下好的鋼絞線應及時安裝，不允許長時間露天存放。預應力管道采用塑料波紋

18、管型，安裝時必須嚴格按規(guī)定位置定位，若和普通鋼筋位置發(fā)生沖突時應適當移動普通鋼筋的位置。用膠帶將接口密封以防止雜物進入，保持管道順暢。所有波紋管沿長度方向每50cm設一“U”字型定位鋼筋，并用扎絲綁扎牢固，確保波紋管在混凝土澆筑過程中不上浮、不變位。預應力鋼絞線安裝采取人工、機械相配合的方法進行穿束。先將切好的鋼絞線綁扎在一起成為一束，中間每隔1m，端部2m范圍內(nèi)每隔0.5m用扎絲捆扎牢固。穿鋼束時，鋼束的前端應排齊扎緊并裹膠布。前端穿入5高強鋼絲靠慢速卷揚機拉過去，后端靠人工推送。穿束時應注意波紋管接頭，防止因牽拉過快使接頭損壞。砼澆筑時，在鋼絞線兩端安設倒拉鏈并派專人對其進行往返拖拉，防止

19、偶爾滲漏進來的水泥漿堵塞孔道，影響張拉。穿鋼束后必須用膠帶紙將梁外的鋼絞線和波紋管纏裹嚴密，防止雨水侵入銹蝕鋼絞線。（八）、砼施工1、原材料質(zhì)量控制 使用于現(xiàn)場的工程材料必須全部合格，符合交通部公路試驗規(guī)范及本公路招標文件的要求，并經(jīng)監(jiān)理工程師批準后方可進入現(xiàn)場使用。購進的骨料要質(zhì)地堅硬、顆粒清潔、級配良好。 水泥采用大型廠家且有合格證書的產(chǎn)品，每批水泥要做材料試驗，經(jīng)自檢合格后，將試驗報告單連同廠商的材質(zhì)檢驗合格證書報請監(jiān)理工程師進行復檢。 加強對原材料的監(jiān)督與控制，嚴禁將一切未經(jīng)化驗或未經(jīng)批準的原材料運入工地。 嚴格控制配合比，施工時再根據(jù)砂、石子的含水量，調(diào)整施工配合比進行混凝土的拌制。

20、2、砼的拌和與運輸 采用兩個拌合站同時供應，確保砼的各項指標都能滿足施工規(guī)范的要求。為確保砼施工的連續(xù)性，在砼拌和站配備一臺200KW的發(fā)電機組作為配用電源。 施工前結合理論配合比情況，檢查拌和設備的性能；在整個砼生產(chǎn)過程中，拌合設備要經(jīng)常檢查，包括砼拌和物的和易性、適宜的拌和時間等。 砼應按工程實際需要的數(shù)量拌制，控制砼的拌制數(shù)量。 砼在拌和過程中根據(jù)氣候情況隨時測定砂、石料的含水率，及時調(diào)整配合比。拌合機按其規(guī)定的轉速運行，生產(chǎn)砼必須拌合均勻，拌和程序和時間應不小于120s。 采用自動計量的拌合設備，加強設備保養(yǎng)與計量系統(tǒng)的監(jiān)測，不斷提高操作人員的業(yè)務素質(zhì)。 砼的運輸能力應適應砼的凝結速度

21、和澆筑速度的需要，以保持砼的均勻性和規(guī)定的坍落度，并充分發(fā)揮設備的效率。 砼運輸采用砼攪拌運輸車運輸，在運送過程中不能使其發(fā)生離析、漏漿，嚴重泌水和過多降低坍落度的現(xiàn)象。3、砼的澆筑采用汽車泵進行澆筑,另外選用二臺16T吊車備用。砼澆注順序豎向分兩次澆注,第一次澆筑底板和腹板,待砼強度達30%以后,進行鑿毛沖冼干凈,然后再支立頂板模板,綁扎頂板鋼筋、澆筑頂板砼。澆注時,應從本次澆注的梁段兩端向墩頂方向澆注,最后澆注墩頂兩側3m左右范圍內(nèi)梁段及模隔梁,防止在澆注過程中墩頂出現(xiàn)裂縫。在澆注過程中,對地基和支架進行不間斷的沉降追蹤觀測。測量班有專人值班,根據(jù)澆注的速度約為每60分鐘觀測一次,對沉降出

22、現(xiàn)異常應及時通知主管工程師,以便采取相應措施。澆注順序:從一端向另一端澆注,從低處向高處澆注。4、砼的搗固組織4名砼搗固工采用Z50型及Z70型插入式振動棒將砼振搗密實,具體要求如下: 混凝土振搗時嚴禁踏壓波紋管，防止其變形影響張拉。 移動間距不應超過振動器作用半徑的1.5倍,與側模保持50-100mm的距離,每層厚度不宜超過30cm,搗固時插入下層砼50-100mm,每一處振動完畢后,邊振動邊徐徐提出振動棒。 對每一振動部位特別是錨下及波紋管下方,必須振動到該部位砼密實為止，防止出現(xiàn)蜂窩狀。砼密實的標志是砼停止下沉,不再冒出氣泡,表面呈現(xiàn)平坦泛漿。5、砼的養(yǎng)生待砼澆注完收漿后,及時安排人力灑

23、水養(yǎng)生,保持砼面濕潤；對于冬季施工的梁體進行相應的保溫措施：下部采用暖棚法加熱，上部箱室內(nèi)采用碘鎢燈加熱相結合的方法養(yǎng)生。在操作時應符合以下規(guī)定：暖棚采用彩條布密閉，不得透風；暖棚采用明火加熱時，需特別加強防火，防煤氣中毒措施；暖棚內(nèi)氣溫不得低于15，且應保持一定的濕度，濕度不足時灑水補充；箱梁頂面應用彩條布覆蓋，每個箱室內(nèi)應放置的碘鎢燈不少于3個，且放置箱室內(nèi)的碘鎢燈應控制其與混凝土面的距離不得燒傷混凝土，碘鎢燈下應放置冷水；養(yǎng)生時間不少于7天。6、天窗位置混凝土的澆筑在澆注頂板砼時,為拆除內(nèi)模,在頂板1/4跨處開天窗,其大小順橋向1.0m,橫橋向0.8m。封天窗采用吊模法施工,首先將天窗處

24、砼鑿毛沖洗干凈,焊接鋼筋,再澆注砼,振搗密實,人工抹平。（九）、預應力鋼絞線的張拉、壓漿進場的鋼絞線必須有出廠合格證，并進行外觀檢查。所有進場的鋼絞線均應進行取樣試驗，合格后方可使用。鋼筋堆放時，距離地面應大于20cm，料堆應覆蓋嚴密，堆放時按級別、型號、規(guī)格、廠家及進場時間分別掛牌存放。在現(xiàn)澆箱梁混凝土強度達到設計強度90%以上時，方可開始張拉。1、后張法張拉程序：對張拉設備進行檢查，合格后方可進行鋼絞線張拉。鋼絞線的張拉程序為：010%20%初應力50%80%100%應力（持荷2分鐘）（錨固）。2、后張法的操作程序及應力控制 根據(jù)施工設計圖紙要求單根鋼絞線的張拉力為195.3KN。鋼鉸線先

25、用穿心式張拉機千斤頂后逐根將鋼絞線張拉到初應力（10%），在鋼絞線做記號，做為量測伸長量的起點。然后采用2臺200噸千斤頂在箱梁兩頭同時分級張拉至設計應力值。測量、記錄鋼絞線的伸長量，并核對實測值與理論計算值，其誤差應在±6%范圍內(nèi)。如不符合規(guī)定，則查清原因及時處理。張拉滿足要求后，錨固預應力筋，千斤頂回油至零，伸長值從初應力0開始量測，鋼絞線的實際伸長值除量測伸長值外，還應加上從0到0的伸長值。以上檢查全部合格后，用錨具進行錨固。錨具必須分批進行外觀檢查，不得有裂紋、傷痕、銹蝕，尺寸不得超過允許偏差。對錨具的強度、硬度、錨固能力有質(zhì)量疑點時，應按有關規(guī)定進行檢驗，符合要求時才能驗收

26、和使用。3、預應力筋張拉采用雙控，即控制張拉力和伸長值。以應力控制為主，伸長值進行校核。4、張拉過程中要嚴格按操作程序及工藝流程進行，張拉時張拉端不得站人，操作人員要站在張拉端側面的油泵外側面進行工作，以保安全。明確分工，專人負責，要隨時檢查油壓表及張拉設備。5、預應力鋼絞線張拉完畢后，與設計位置的偏差不得大于5mm，同時不得大于構件最短邊長的4%，鋼絞線在同一構件內(nèi)滑絲、斷絲數(shù)不得超過總數(shù)的1%。6、注意事項、張拉過程中，做好張拉伸長值和油壓表讀數(shù)的記錄；、兩個千斤頂張拉要同步，千斤頂?shù)闹行囊弯摻g線中心及孔道中心重合。、每塊板中不允許有一根鋼絞線斷裂，每根鋼絞線束中斷絲不得超過兩絲；、錨具

27、內(nèi)縮量，兩端之和不大于5mm；、張拉時，嚴禁非工作人員進場，操作人員不得站在張拉千斤頂后，以防飛錨，斷絲傷人，高壓油管拉頭要緊密，并隨時檢查，以防噴油傷人。7、壓漿、封錨待預應力鋼絞線張拉后24小時內(nèi)壓漿，壓漿前應用壓縮空氣或高壓水清除管道內(nèi)的雜物。制漿采用52.5#普通水泥拌制水泥漿，水灰比0.40.5，拌和后3h泌水率2%，經(jīng)試驗選定配合比，水泥齡期1個月。為保證灌漿密實，水泥漿內(nèi)可摻入（通過試驗）適量的膨脹劑，自由膨脹10%，不得摻入鋁粉等可以銹蝕預應力鋼材的膨脹劑。水泥漿應拌和均勻，粘稠度在1418s之間。壓漿穿束、張拉、壓漿應在10d內(nèi)完成，否則采取孔道內(nèi)灌入防腐蝕液的措施。灌漿前應

28、先用高壓水沖孔道，再用無油壓縮空氣吹干孔道。壓漿按從下到上的順序進行，水泥漿須過篩，不斷攪動，以0.40.6MPa壓力連續(xù)作業(yè)，直至另一端出濃漿后關閉出漿管，繼續(xù)加壓0.50.6MPa，關閉進漿閥門。高溫天氣時，水泥漿溫度32；低溫時，用溫水拌漿，梁體保溫，氣溫低于5時應在暖棚內(nèi)進行壓漿作業(yè)。按規(guī)定制作水泥漿檢查試件。封錨孔道灌漿后，及時進行梁端的封錨，采用竹膠合板組合模板，人工澆搗細石砼，砼標號應提高一級，澆筑后罩塑膜養(yǎng)護。封錨鋼筋盡可能與梁肋鋼筋焊接。 （十）、拆除支架拆架應待預應力箱梁當管道壓漿的強度同時達到設計強度的80%以上時方可進行。拆支架通過支架上調(diào)節(jié)螺旋落架,吊車配合。支架拆除

29、順序應為跨中向支座方向對稱、多點、均勻、緩慢的拆除,同一截面上先拆翼緣板底模后再拆除箱梁底模。 （十一）、主要技術措施1、支架地基必須嚴格處理,砼澆筑前進行預壓,消除非彈性變形。2、箱梁鋼筋結構復雜，布筋變化多樣，如遇鋼筋之間發(fā)生干擾時，本著分布鋼筋讓位于主筋，細鋼筋讓位與粗鋼筋，普通鋼筋讓位與預應力鋼筋。 3、為保證連續(xù)箱梁外觀線型和鏡面效應, 模板要有足夠的強度、剛度和光潔度。外側和底模采用優(yōu)質(zhì)竹膠板。面板線型與梁體設計一致,保證加工誤差在規(guī)范允許范圍之內(nèi)。 4、模板之間的接縫必須順直、嚴密、無錯臺漏漿情況出現(xiàn)。用儀器檢查模板的線型與順直度是否與設計一致,模板的調(diào)校如果達不到規(guī)范與設計要求

30、,不準澆筑砼。5、模板的支撐體系必須牢固,具有足夠的強度和穩(wěn)定性,并在澆筑箱梁過程中有專人檢查模板及支撐系統(tǒng),發(fā)現(xiàn)變形或其它異常情況及時加固處理。6、箱梁澆筑時注意預埋護欄、伸縮縫、支座、泄水孔、調(diào)平層等構件的預埋鋼筋。7、箱梁澆筑時，必須每聯(lián)各孔一次搭架澆筑。制定砼分層對稱澆筑工序,定人、定責、定部位施工,技術人員跟班旁站監(jiān)督,嚴格按工藝規(guī)定澆筑搗固。在振動棒上綁線,控制好振搗棒插入深度,砼保護層采用塑料墊塊,避免使用砂漿墊塊產(chǎn)生疤痕,保證梁體外表美觀。四、滿堂碗口腳手架結構驗算1、材料選用碗扣式腳手架的立桿，橫桿均為采用F4.8×3.5的定長桿配件，重量0.0384KN/m,截面

31、積A=489mm，慣性距=12.19×104mm，抵抗距W=5.08*103mm，橫桿與主桿連接采用碗扣接頭，由下碗扣承接橫桿插頭，上碗扣鎖緊橫桿插頭。支架結構驗算形式:按沿線路縱向間距為90cm,橫向為60cm,橋墩橫隔墻處縱向間距加密為60cm，步距90。2恒荷載計算： 箱梁自重： 由于匝道橋箱梁幾何尺寸不規(guī)則，故本計算分別在在B、C匝道橋第二、一聯(lián)墩頂及橫隔梁處、跨中處分別各選取一個斷面，縱向取一米進行計算，橫截面積s，按荷載全部集中在箱梁底板面積上計算，砼容重按=26KN/m3計算。q=W/B=*A/B則、C匝道橋第二聯(lián)墩頂及橫隔梁位置處（以下簡稱1-1斷面）：q1-1=W/

32、B=*A/B=26*（7.5*2.6+0.765*2）/7.5=72.84 KN/、C匝道橋第二聯(lián)跨中位置處（以下簡稱1-2斷面）：q1-2=W/B=*A/B=26*7.5*2.6+0.765*2-（3*2.13-0.6*0.2*2-0.2*0.2*2）*2/7.5=30.76 KN/、C匝道橋第一聯(lián)墩頂及橫隔梁位置處（以下簡稱2-1斷面）：q1-3=W/B=*A/B=26*（7.5*1.6+0.765*2）/7.5=46.84 KN/、C匝道橋第一聯(lián)跨中位置處（以下簡稱2-2斷面）：q1-4=W/B=*A/B=26*7.5*1.6+0.765*2-（3*1.13-0.6*0.2*2-0.2*

33、0.2*2）*2/7.5=25.56 KN/、B匝道橋第二聯(lián)墩頂及橫隔梁位置處：q1-5=W/B=*A/B=26*（7*2.6+0.595*2）/7=72.02 KN/、B匝道橋第二聯(lián)跨中位置處：q1-6=W/B=*A/B=26*7*2.6+0.595*2-（2.75*2.13-0.6*0.2*2-0.2*0.2*2）*2/7=30.88 KN/、B匝道橋第一聯(lián)墩頂及橫隔梁位置處：q1-7=W/B=*A/B=26*（7*1.6+0.595*2）/7=46.02 KN/、B匝道橋第一聯(lián)跨中位置處：q1-8=W/B=*A/B=26*7*1.6+0595*2-（2.75*1.13-0.6*0.2*2

34、-0.2*0.2*2）*2/7=25.31 KN/從上述計算數(shù)據(jù)看，B、C匝道橋的箱梁自重基本一致，為簡化計算過程，故選取C匝道橋的四個斷面作為本次計算的標準斷面。支架自重：0.3 KN/滿堂支架上木模及連桿自重：0.75 KN/3活荷載計算：結構腳手架均布活荷載標準值（施工荷載）：3 KN/水平風荷載：K=0.7µz×µs×Wo=0.927KN/式中K風荷載標準值（KN/）；µz風壓高度變化系數(shù)，按現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范（GBJ9）表7.2.1規(guī)定采用1.38；µs腳手架風荷載體形系數(shù)，按建筑施工扣件式鋼管手架安全技術規(guī)范（J

35、GJ130-2001）取值。µs本計算中取1.2；Wo基本風壓（KN/），按現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范（GBJ9）附表D.4規(guī)定采用；Wo本計算中取0.8。為了簡化計算，腳手架每排立桿承受的結構自重標準值采用該排立桿內(nèi)、外立桿平均值。4荷載組合：模板支架立桿的軸向力設計值N，按下列公式計算：按不同組合風荷載情況計算：（建筑施工扣件式鋼管手架安全技術規(guī)范5.3.21.2）N=1.2NGK+1.4NQKNGK模板及支架自重、新澆筑混凝土自重與鋼筋自重標準值產(chǎn)生的軸向力總和；NQK施工人員及施工設備荷載標準值、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和。計算得:、 C匝道橋1-1斷面:

36、N1-1=1.2NGK+1.4NQK=1.2×（72.84+0.3+0.75）+1.4×3=92.87 KN/、C匝道橋1-2斷面：N1-2=1.2NGK+1.4NQK=1.2×（30.76+0.3+0.75）+1.4×3=42.37 KN/、C匝道橋2-1斷面：N1-3=1.2NGK+1.4NQK=1.2×（46.84+0.3+0.75）+1.4×3=61.67 KN/、C匝道橋2-2斷面：N1-4=1.2NGK+1.4NQK=1.2×（25.56+0.3+0.75）+1.4×3=36.13 KN/5立桿強度及穩(wěn)

37、定性應按下列公式計算：按組合風荷載情況計算：N/（*A）+MW/WfN計算立桿段的軸向力設計值，應按建筑施工扣件式鋼管手架安全技術規(guī)范5.3.21.2式計算LO計算長度，應按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）第5.3.3條的規(guī)定計算，取支架步距900mm；i-截面回轉半徑，應按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）附錄B表采用，取值15.8mm；-長系比，=LO/I=900/15.8=56.96；軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)，應根據(jù)長系比由建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范附錄C表C取值，為0.829A-立桿的截面面積，應按建筑施工扣件式鋼管腳手

38、架安全技術規(guī)范附錄B表B采用；取值489mm2；MW計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎距，按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（5.3.4）式計算；W截面摸量，由建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范附表B查的為5.08cm2f鋼材的抗壓強度設計值，應按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范表5.1.6采用，f取205N/mm2，N立桿承受的最大允許豎直荷載，應按公路橋涵施工手冊表13-5,當步距為90，N取35KN、立桿強度驗算:N×La×LbNLa支架橫距；Lb支架縱距每根立桿段承受的橫向力設計值N，按不組合風荷載情況計算；則為、C匝道橋1-1斷面:N1-1×La

39、×Lb=92.87 KN/×0.6m×0.6m=33.43KN35KNLa支架橫距，取0.6m；Lb支架縱距，取0.6m、C匝道橋1-2斷面:N1-2×La×Lb=42.37 KN/×0.6m×0.9m=22.88 KN35KNLa支架橫距，取0.6m；Lb支架縱距，取0.9m、C匝道橋2-1斷面:N2-1×La×Lb=61.67 KN/×0.6m×0.9m=33.3 KN35KNLa支架橫距，取0.6m；Lb支架縱距，取0.9m、C匝道橋2-2斷面:N2-2×La×

40、;Lb=36.13 KN/×0.6m×0.9m=19.51 KN35KNLa支架橫距，取0.6m；Lb支架縱距，取0.9m、穩(wěn)定性計算由風荷載設計值產(chǎn)生的彎距MW按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（5.3.4）式計算。MW=0.85×1.4MWK=0.85×1.4×K×la×h2/10=0.85×1.4×0.927KN/m2×0.6m×0.9m2/10=0.0536KN.m則代入：N/（*A）+MW/W、C匝道橋1-1斷面:N1-1/（*A）+MW/W=33.43×103

41、/（0.829×489）N /mm2+0.0536×106/（5.08 *102）N /mm2=187.98N /mm2<205 N /mm2、C匝道橋1-2斷面:N1-2/（*A）+MW/W=22.88×103/（0.829×489）N /mm2+0.0536×106/（5.08 *102）N /mm2=161.95N /mm2<205 N /mm2、C匝道橋2-1斷面:N2-1/（*A）+MW/W=33.30×103/（0.829×489）N /mm2+0.0536×106/（5.08 *102）N

42、 /mm2=187.66N /mm2<205 N /mm2、C匝道橋2-2斷面:N2-2/（*A）+MW/W=19.51×103/（0.829×489）N /mm2+0.0536×106/（5.08 *102）N /mm2=153.64N /mm2<205 N /mm2可滿足要求。故鋼管支架的內(nèi)力均符合規(guī)范要求.根據(jù)上面計算結果，為提高支架受力的安全系數(shù)：將墩頂及橫隔梁位置處支架縱距調(diào)整為30；將跨中位置處支架縱距調(diào)整為60。五、行車門洞支架搭設及驗算（一）、搭設方案 B、C匝道橋現(xiàn)澆箱梁施工時：現(xiàn)澆箱梁滿堂支架搭設時均沿道路中心處預留2個4.5

43、15;4.7m（寬×高）門洞保證通車。預留門洞的搭設方式采用鋼管柱加工字鋼加滿堂支架相結合的方案。具體如下：鋼管柱采用直徑630壁厚11鋼板Q235級鋼管柱，鋼管柱的上下兩端采用鋼板連接，下部基礎采用C25鋼筋混凝土澆筑，門洞基礎長度一側比橋面寬50，基礎中間不斷開，基礎尺寸為C匝道10.5m*0.8 m *1 m（長*寬*高）；B匝道12m*0.8 m *1 m（長*寬*高），基礎高度1米，能兼顧防撞墻作用；基礎預埋法蘭盤螺栓與鋼管柱相連，鋼管立柱高度3.6米，橫向柱間距3.75米；布設3根鋼管立柱，鋼管立柱上方設三組每組三榀56a工字鋼組合做縱梁,工字鋼與鋼管立柱錨接，橫向采用2

44、5a工字鋼做分布梁，形成兩個4m*4.6m行車通道；分布方木采用10*10方木，間距10；承重方木采用15*10方木，腹板下間距30。翼緣板下布置間距60，承重方木下為頂托立桿，頂托立桿立于25a工字鋼上，底板布設間距30，兩翼板間距60，橫向25a工字鋼下為56a工字鋼置于鋼管立柱頂；縱梁外側設置防護欄，欄桿高1.5米，掛安全防護網(wǎng)。B、C匝道橋各設兩座行車門洞（南陽方向一座，襄樊方向一座），共計四座。（二）、受力驗算1、鋼管工字鋼支架整體布置形式見下圖25a工字鋼方木頂托56a工字鋼25a工字鋼方木頂托 C25C25 2、材料參數(shù)混凝土容重：=26KN/m3膠合板：=50Mpa(縱向)，E

45、=6.1*103 MPa，=70MPa(橫向)，E=7.4*103 MPa。Q235鋼材許應力：軸向應力：z=140MPa,容許應力提高系數(shù)1.3, z= 140MPa×1.3=182 MPa。3、工字鋼受力驗算、荷載計算、q= q1+ q2+ q3+ q4+ q5=233.78+12.9+36+31+53=379.576 KN/m前面計算可知箱梁荷載為q1=30.76KN/m2×7.5m=233.78KN/m。前面計算可知模板自重：q2=0.75KN/m2×（2.6×2+2.25×2+7.5）m =12 .9KN/m前面計算可知施工荷載：q3

46、=3KN/m2 ×12m=36 KN/m56a工字鋼梁自重：q4=(106kg/m×36m)/12m=31 KN/m25a工字鋼梁自重：q5=(38kg/m×168m)/12m=53 KN/m、彎矩計算計算簡圖如下：簡支梁計算跨中最大彎矩：M=（q*L2）/8=(379.576×4.52)/8=960.8 KN.m、彎矩正應力驗算：=M/W=320.3 KN.m/(3×2342cm3)=45.6MPa(由56a工字鋼可知： W=2342cm3,A=135cm2)3肢56a工字鋼承受的最大彎矩為：M= 960.8KN/m/3=320.3 KN/m

47、3肢56a工字鋼截面最大應力為：取兩倍安全系數(shù)，45.6Mpa×2=91.2 MPa145 MPa，滿足施工要求。、繞度計算f=5ql4/(384EIx)=（5×379.576×45004）/（384×3×2.1*105×6.56×108）=4.9l/600=7.5 mm；滿足要求。式中：q-均布荷載，取379.576 KN/m l-簡支梁長度，取4.5m E工字鋼彈性模量，取2.1×105 Ix-工字鋼截面慣性距，取656004由上面計算可知:工字鋼受力滿足要求4、鋼管柱受力驗算鋼管柱采用直徑630，壁厚11的Q

48、235級鋼管柱（兩端帶法蘭盤），采用螺栓連接,橫向布置三根間距3.75m,柱頂設置3排I56a工字鋼，下部基礎采用C25鋼筋混凝土澆筑，鋼管柱處的線荷載：F=ql=379.576 KN/m×12 m =4554.91KN每根鋼管柱處的支座集中力：q=F/2/3=4554.91KN/6=759.15KN由上述計算可知最大支座反力為：759.15KN ,鋼管長度3.6m計算3.6×168kg/m=6 KN，鋼管的最大軸向壓力為N=759.15KN。鋼管柱用I20a工字鋼作為橫向連接和斜向連接。鋼管的回轉半徑：i=（I/A）1/2=0.219I：軸慣性矩12485.314cm4，

49、A：截面積A=21.38×103mm2長細比：=L/i=3.6/0.219=16.4，查建筑結構靜力技術手冊穩(wěn)定系數(shù)表=0.947，=1.02-0.55*(+20)/1002鋼管柱的允許軸向抗壓強度：= z= 0.947×182MPa=172.35 MPa則：鋼管柱穩(wěn)定性驗算=N/（A）=759.15×103N/（0.947*21.38×103mm2）=37.49=172. 35 MPa由上述計算可知，鋼管穩(wěn)定性滿足要求。六、滿堂支架及行車門洞地基承載力驗算.1、滿堂支架地基驗算對地基進行硬化處理，處理后的地基承載力大于380KPa。計算參數(shù)：取最大單根

50、受力立桿：34.3KN；間距：0.6m×0.6m。每平米受力：1=（34.3KN×4）/(0.6m×0.6m)=381.1 KN/m2。墊層采用厚15cmC15混凝土，則有0.38 MPa<= 15 MPa。墊層滿足要求。計算墊層通過30cm厚砂礫向下傳遞給地基的承載力是否滿足要求。參數(shù)：擴散角度a=35°-45°； =220KPa（工程地質(zhì)報告）；K=2（腳手架安全施工規(guī)范）；傳導厚度：H=0.15+0.3=0.45m；平面尺寸：長L=0.6m、寬b=0.6m；每平米受力：1=381.1 KN/m2；砂礫容重=23 KN/m3；0.6m

51、×0.6m范圍內(nèi)墊層與砂礫自重：10.4 KN/m2。計算式：2=Lb1/(b+Htana)L+ b+Htana+4/3(Htana)2=0.6×0.6×381.1/(0.6+0.45×tan35°) ×0.6+0.45 + tan35°+4/3(0.45×tan35°) 2=23.3 KPa3=23.3+10.4=33.7 KPa×2=67.4 KPa3<= 67.4 KPa<220KPa滿堂支架地基承載力滿足要求2、行車門洞地基驗算基礎采用13×0.8×1（長

52、×寬×高）C25混凝土，鋼管的最大軸向壓力為N=759.15KN；混凝土自重為：13×0.8×1×26KN/m3=270.4；KN則=（759.15+270.4）KN /(13×0.8)=98.99KPa <= 200KPa。既有公路路面承載力為300 KPa，基礎承載力滿足要求。七、交通組織方案及施工保通總體部署內(nèi)鄧高速公路N0.5合同段桑莊樞紐互通立交工程，本著“確保二廣高速公路正常、安全、暢通”的原則進行組織，制定科學合理的交通保障措施是工程順利實施的根本保證。在高速交警和高速路政的指導、配合下，保證施工順利推進和車輛行人

53、的正常通行。本著保障安全、最大限度提高通行能力的原則，特制定以下保通措施：1、為最大限度的減少施工期間對二廣高速車輛通行的影響。按照施工總體安排,西半幅交通管制期間為安全保通重點。在此期間，對二廣高速K1430+775K1433+025段西半幅采取全封閉單車道通行；同時對二廣高速東半幅加寬通道施工區(qū)域進行隔離、警示即僅在通道加寬施工區(qū)域采用封閉應急車道,其余部分不做限定。在東半幅交通管制期間, 解除二廣高速西半幅通行限制, 對二廣高速K1430+985K1432+605段東半幅采取全封閉單車道通行。2、交通疏導防護方式: 匝道路基、橋涵加寬施工：采取封閉應急車道即在應急車道外側隔離墩上設置防護

54、網(wǎng)的隔離方式。在來車方向距離隔離區(qū)150米以外設置警示標識及行車減速標志，設置必要的防撞設施。在施工區(qū)前2Km處設置“前方施工，請減速慢行”和限速標志，增設“東/西道封閉“向西/東改道”及導向箭頭標示牌；交通標示牌分別設置在距離施工封閉區(qū)域2Km、1 Km、500m的位置上，限速標志分別按80、60、40遞減，以便提醒司機注意安全。設專人24小時在現(xiàn)場負責疏導交通。B、C匝道橋現(xiàn)澆箱梁施工時：現(xiàn)澆箱梁滿堂支架搭設時均沿道路中心處預留2個4.5×4.7m（寬×高）門洞保證通車，最大限度的保證二廣高速公路的通行能力。門洞基礎（80×100兼有防撞墻的作用并設輪廓燈）采

55、用C25混凝土澆筑，門洞支架采用630mm壁厚110鋼管搭設支撐墩，每個支撐墩橫向間距2m，支架頂部鋪設45號工字鋼做縱梁（工字鋼與支撐墩采用錨接），形成兩個寬4.5m，高4.7m的行車通道，縱梁上設置木方，方木上設置碗扣鋼管支架，用來調(diào)整標高和落架?？v梁外側設防護欄桿高1.8m，掛安全防護網(wǎng)，防止施工時物體墜落掉入高速公路。門洞搭設（拆除）過程中采取半幅封閉方式，利用中央分隔帶開口處即往襄陽方向車輛在K1430、往南陽方向車輛在K1432處設置封閉改道標志，引導車輛變換車道，采用單幅雙向單車道通行。一幅搭設（拆除）完畢轉向另一幅，門洞搭設（拆除）完成，解除交通管制，需要20天。（疏導詳細設置見桑莊樞紐跨二廣高速門洞搭設（拆除）過程東/西半幅封閉交通疏導示意圖、桑莊樞紐跨二廣高速施工防護斷面圖）門洞搭設后在現(xiàn)澆箱梁施工期間，在門洞迎來車方向300米處設置減速帶。同時在封閉區(qū)域相鄰中央分隔帶開口處即往襄陽方向車輛在K1430、往南陽方向車輛在K1432處設置限高限寬門架，（疏導詳細設置見上跨匝道橋現(xiàn)澆箱梁施工交通疏導示意圖、桑莊樞紐上跨二廣高速現(xiàn)澆箱梁施工門洞示意圖）限高門架上掛限寬4.5米、限高4.7米標示牌，超寬車輛可利用中央分隔帶開口返還相鄰收費即往南陽方向車輛返