龍門起重機抗傾覆穩(wěn)定性

1、龍門起重機抗傾覆穩(wěn)定性一、 起重機組別及驗算工況龍門起重機屬于第組別起重機（GB3811-83）帶懸臂的起重機需驗算、縱向工況1（無風(fēng)靜載）的穩(wěn)定性； 、縱向工況2（有風(fēng)動載）的穩(wěn)定性； 、縱向工況4（暴風(fēng)侵襲）的穩(wěn)定性；二、 起重機計算風(fēng)壓工作狀態(tài)風(fēng)速： V20m/s工作狀態(tài)計算風(fēng)壓： q0.613V2 245.2（N/m2） ?。簈250 N/m2非工作狀態(tài)風(fēng)壓： V135m/s V255m/s非工作狀態(tài)計算風(fēng)壓： q10.613V20.613×352 750.925（N/m2） 取：q1760 N/m2 q20.613V20.613×552 1854.325（N/m2

2、） 取：q21900 N/m2三、 抗傾覆穩(wěn)定性驗算（一）、縱向工況1（懸臂平面，無風(fēng)靜載）G12681.28 KN 橋架重力 G2274.4 KN 小車沒貨物重力PQ411.6 KN 貨物重力KP1.5 起升載荷系數(shù)C22.107 m 橋架重心至傾覆邊的距離a5.626 m 小車重心至傾覆邊的距離 工況 1 MKG(G1CG2a)KpPQa0 0.95（2681.28×25274.4×5.626）1.5×411.6×5.626 62213.83473.49 58740.31 KN·mM0 穩(wěn)定（二）、縱向工況2（懸臂平面，有風(fēng)動載） MKG(

3、G1CG2a) KpPQaIPh2I2h3F1h1FQh2Fdh40.95（2681.28×25274.4×5.626）1.3×411.6×5.626153.84×15.694.67×15.360.25×73.24×1.50.25×26.9×15.60.25×4.32×11.893 62213.813010.362399.901454.13353.6104.9112.84 54878KN·mM0 穩(wěn)定Ki1 水平慣力系數(shù) Kf1 風(fēng)力載荷系數(shù)KP1.3 起升載荷系數(shù)

4、Ip1.5×0.23×445.9153.84 小車起制動時物品及吊具的水平慣性力I21.5×0.23×274.4 94.67 小車運行起制動時小車的水平慣性力F1縱向作用于橋架上的風(fēng)力FQ 作用于小車及貨物上的縱向風(fēng)力Fd 作用于電氣室上的縱向風(fēng)力h112.875m 橋架縱向迎風(fēng)面積的形心至軌道距離h215.6 小車縱向迎風(fēng)面積的形心至軌道距離h315.36m 小車質(zhì)量重心至大車軌道高度h411.893m 電氣室迎風(fēng)面形心至大車軌道高度（二）、橫向工況4（非工作狀態(tài)，暴風(fēng)侵襲） 非工作狀態(tài)的起重機受沿大車軌道方向的暴風(fēng)侵襲 抗傾覆穩(wěn)定性為MKG0.5(G

5、1+G2)BKfF1h1 0.950.5(2681.28+274.4)×91.15×1.9×270×12.875 12635.537595.6 5039.93 KN·m M0 穩(wěn)定B 起重機基距或前后支腿的跨距F1 橫向作用于橋架及小車上的風(fēng)力h1 橋架與小車橫向擋風(fēng)面積的形心高度 h112.875mKf 風(fēng)力系數(shù) Kf1.15 橫向迎風(fēng)面積 270m2四、 輪壓計算：1、 剛性腿側(cè)：滿載小車位于剛性腿懸臂端極限位置，大車、小車同時起、制動時，剛性腿側(cè)產(chǎn)生的最大輪壓 其中：垂直P=165.234KN水平P=51.766KN2、 柔性腿側(cè)滿載小車

6、位于柔性腿極限處其中：垂直P=142.33KN水平P=101.02KNG1作用于剛性腿側(cè)的橋架重力，G1 =1226.2KNG2小車的重力，G2=274.4KNG3電氣室的重力，G3=49KNQ重物的重力，Q=411.6KNh1橋架迎風(fēng)面積形心至大車軌面高度，h1=11.225mh2小車迎風(fēng)面積形心至大車軌面高度，h2=16.3mM1風(fēng)力矩及大車制動時，大、小車與貨物的慣性力矩M2小車制動時，小車和貨物的慣性力矩h3電氣室迎風(fēng)面積形心至大車軌面的距離，h3=11.893m大車起、制時，橋架、小車及貨物的水平慣性力F2、FQ小車起、制動時，小車及貨物的水平慣性力L大車跨度，L=50ml小車和貨物重力的重心至軌道中心線的距離，l=5.626mB大車基距，B=9ml1電氣室重心至軌道中心線的距離，l1=5.2mm