提升機(jī)制動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)論文說(shuō)明書(shū)

1、第1章礦井提升設(shè)備概述11.1提升機(jī)的定義11.2提升機(jī)的分類(lèi)1按用途分1按拖動(dòng)方式分1按提升容器類(lèi)型分1按井筒的傾角分1按提升機(jī)類(lèi)型分11.3提升機(jī)的制動(dòng)裝置的功用、類(lèi)型7制動(dòng)裝置的功用8制動(dòng)裝置的類(lèi)型81.4提升機(jī)型號(hào)的選用及制動(dòng)器的設(shè)計(jì)類(lèi)型8提升機(jī)的選用8制動(dòng)器的設(shè)計(jì)類(lèi)型9第2章提升機(jī)的選型計(jì)算（4.5米4多繩摩擦輪）102.1工作參數(shù)112.2速度圖112.3變位重量132.4力圖132.5等效力：152.6啟動(dòng)力矩與等效力的比例：162.7有效功率：162.8電機(jī)最大軸功率及選型：162.9液壓站工作原理17 提升機(jī)液壓站系統(tǒng)17 液壓站系統(tǒng)原理圖17控制電路圖18第3章提升機(jī)制動(dòng)裝

2、置的構(gòu)造設(shè)計(jì)203.1制動(dòng)裝置的有關(guān)規(guī)定和要求203.2提升機(jī)制動(dòng)器主要類(lèi)型21塊式制動(dòng)器2130 / 36322盤(pán)式制動(dòng)器223.3盤(pán)式制動(dòng)器的構(gòu)造及工作原理23盤(pán)式制動(dòng)器的布置方式23盤(pán)式制動(dòng)器的構(gòu)造243.4制動(dòng)器的設(shè)計(jì)計(jì)算25確定在工作狀態(tài)下所需要的制動(dòng)力確定制動(dòng)器數(shù)量31碟型彈簧的選型計(jì)算35制動(dòng)器液壓缸的構(gòu)造與設(shè)計(jì)計(jì)算3.5制動(dòng)器的強(qiáng)度校核49制動(dòng)力整定計(jì)算49液壓站油壓整定計(jì)算51第4章制動(dòng)器的工作可靠性評(píng)定534.1盤(pán)式制動(dòng)器的安裝要求及調(diào)整53盤(pán)式制動(dòng)器的要求包括零部件盤(pán)式制動(dòng)器閘瓦間隙的調(diào)整53 4.2制動(dòng)器的故障模式及可靠性圖框 55 4.3制動(dòng)器的優(yōu)化設(shè)計(jì)及工作可靠性評(píng)

3、定設(shè)計(jì)變量56優(yōu)化策略574.4制動(dòng)器的維護(hù)可靠性評(píng)定58第5章結(jié)論60總結(jié)61英文原文62中文翻譯71參考文獻(xiàn)77致7825415356目前我國(guó)許多煤礦礦井已經(jīng)轉(zhuǎn)向中、 深部開(kāi)采，礦井提升設(shè)備作為煤礦的關(guān)鍵 設(shè)備，在礦井機(jī)械化生產(chǎn)中占有重要地位。制動(dòng)器是提升機(jī)（提升絞車(chē)）的重要組成局部之一，直接關(guān)系著提升機(jī)設(shè)備的平安運(yùn)行。多繩摩擦提升機(jī)具有體積小、質(zhì)量輕、平安可靠、提升能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，適用于 較深的礦井提升。本文針對(duì)JKMD型（4.5米4多繩摩擦輪）提升機(jī)，對(duì)其制動(dòng)系 統(tǒng)進(jìn)展設(shè)計(jì)。在對(duì)提升機(jī)的制動(dòng)器選型過(guò)程中，因盤(pán)式制動(dòng)器是近年來(lái)應(yīng)用較多的一種新 型制動(dòng)器，它以其獨(dú)特的優(yōu)點(diǎn)及良好的平安性能被廣

4、闊用戶(hù)認(rèn)可，特別是在結(jié)合 了液壓系統(tǒng)和PLC控制之后，液壓系統(tǒng)和PLC超強(qiáng)的控制性能為盤(pán)式制動(dòng)器的應(yīng) 用提供了巨大的工作平臺(tái)。制動(dòng)盤(pán)的制動(dòng)力，靠油缸充入油液而推動(dòng)活塞來(lái)壓縮 盤(pán)式彈簧來(lái)實(shí)現(xiàn)。液壓盤(pán)式制動(dòng)器作為最新一種制動(dòng)器，具有許多優(yōu)點(diǎn)，所以它在現(xiàn)代多種類(lèi)型 提升機(jī)中獲得廣泛的應(yīng)用。它具有制動(dòng)力大、工作靈活性穩(wěn)定、敏感度高等特點(diǎn)， 對(duì)生產(chǎn)平安具有重要意義。關(guān)鍵詞：提升機(jī)；多繩摩擦；制動(dòng)器；設(shè)計(jì)；液壓傳動(dòng)AbstractCurre ntly many of our coal mine has turned to deep mining. Mine coal upgrad ing equipme

5、nt as the key equipme nt holds an importa nt positi on in mecha ni zed product ion of the mine. The brakes are one of the importa nt ponents of a direct beari ng onH oist the safe operatio n of equipme nt.Multi-rope friction hoist with small size, light weight, safe, reliable, and strong ability to

6、upgrade apply to the deeper mine hoist. In this paper, the braking system for JKMDtype ( 4.5 meters over four-rope frictionround) hoist have bee n desig ned.In the hoist brake selectionprocess, because in recent years disc brakeis used in the new brakes It's unique strengths and good safety perf

7、ormanee recognized by the majority of users. Especially in the light of the hydraulic control system and the PLC, Hydraulic System and PLC super performanee of the disc brake provides a tremendous platform for the work. Brake disc braking force and rely on the fuel tank filled with oil that drives t

8、he pist on to press spri ng to achieve Disc.Hydraulic disc brakes as the latest developme nt of a brake, which has many adva ntages. Therefore it in a moder n aircraft types to upgrade gain wider application. It is the braking force, flexibility stability, high sen sitivity; on product ion safety is

9、 of great sig nifica nee.全套圖紙及更多設(shè)計(jì)請(qǐng)聯(lián)系QQ 360702501Keywords: Hoist; Multi-rope friction; Brake; Design; Hydraulic drive.第1章礦井提升設(shè)備概述1.1提升機(jī)的定義礦井提升機(jī)是礦井大型固定設(shè)備之一，它的主要任務(wù)就是沿井筒提升煤炭、 礦石和矸石；升降人員和設(shè)備；下放材料和工具等。礦井提升設(shè)備是聯(lián)系井下與 地面的紐帶，是主要的提升運(yùn)輸工具，因此它整個(gè)礦井生產(chǎn)中占有重要的地位。1.2提升機(jī)的分類(lèi)按用途分（1）主井提升設(shè)備主井提升設(shè)備的任務(wù)是專(zhuān)門(mén)提升井下生產(chǎn)的煤炭。年產(chǎn)30萬(wàn)噸以上的礦井，主

10、井提升容器多采用箕斗；年產(chǎn) 30萬(wàn)噸以下的礦井，一般采用罐籠（立井）或串車(chē) （斜井）0（2）副井提升設(shè)備副井提升設(shè)備的任務(wù)是提升矸石、廢料，下放材料，升降人員和設(shè)備等。副 井提升容器采用普通罐籠（立井）和串車(chē)（斜井）0按拖動(dòng)方式分按提升機(jī)電力拖動(dòng)方式分為交流拖動(dòng)提升設(shè)備和直流拖動(dòng)提升設(shè)備。按提升容器類(lèi)型分分為箕斗、罐籠、串車(chē)等提升設(shè)備。按井筒的傾角分提升設(shè)備按井筒傾角可分為立井提升設(shè)備和斜井提升設(shè)備。立井提升時(shí)，提升容器采用箕斗或罐籠等.斜井提升時(shí)，提升容器一般采用礦車(chē)（串車(chē)）或斜井箕斗。 串車(chē)提升適用于井筒傾角不大于；斜井箕斗提升適用于井筒傾角在因回圍。近年來(lái)大型斜井提升多采用膠帶輸送機(jī)。按

11、提升機(jī)類(lèi)型分（1）單繩纏繞式提升設(shè)備單繩纏繞式提升設(shè)備目前大局部為直徑圓柱型滾筒，在個(gè)別的老礦井，還有 使用變直徑滾筒（如雙圓柱圓錐型滾筒）提升設(shè)備。1）KJ型（23m和 BM及 JKA型單繩纏繞式提升機(jī)KJ（| F23m型單繩纏繞式提升機(jī)是我國(guó)在19581966年生產(chǎn)的仿BM-2A型提升 機(jī)，按滾筒個(gè)數(shù)來(lái)分，有單滾筒和雙滾筒的提升機(jī)；按布置方式來(lái)分，有帶地下 室和不帶地下室的提升機(jī)，可根據(jù)設(shè)計(jì)而選用，但二者技術(shù)性能完全一樣。（A）KJ型（23m）提升機(jī)代號(hào)意義以KJ2 2.5両1.2D-20型為例說(shuō)明如下：K 礦井；J 卷?yè)P(yáng)機(jī)(提升機(jī));2 雙滾筒(單滾筒時(shí)為1);2.5滾筒名義直徑，m1.

12、2每個(gè)滾筒的兩側(cè)黨繩板的距離，mD 帶地下室(無(wú)D字表示不帶地下室)；20 減速器名義傳動(dòng)比。(B) KJ型(23m)和BM型提升機(jī)的機(jī)構(gòu)特點(diǎn)主要有：(a) 制動(dòng)裝置采用角移式塊型制動(dòng)器，重錘制動(dòng)傳動(dòng)，油壓操縱裝置；(b) 雙滾筒提升機(jī)采用手動(dòng)渦輪渦桿式調(diào)繩離合器；(c) 減速器采用漸開(kāi)線(xiàn)人字形齒輪傳動(dòng)；(d) 使用機(jī)械牌坊式深度指示器；(e) 設(shè)有機(jī)械限速器。(C) JKA型單繩纏繞式提升機(jī)是在 KJ型提升機(jī)的根底上改良后制造的。JKA 型雙滾筒提升機(jī)在構(gòu)造上具有以下特點(diǎn)：(a) 調(diào)繩裝置即離合器為電動(dòng)渦輪渦桿式離合器，因而調(diào)繩工作簡(jiǎn)便省力；(b) 采用綜合式制動(dòng)器，改善了閘瓦的磨損情況；(

13、c) 液壓站采用手動(dòng)控制的低壓電液調(diào)節(jié)閥和電磁鐵控制的平安三通閥，分 別對(duì)工作制動(dòng)和平安制動(dòng)進(jìn)展控制；(d) 減速器采用圓弧形人字齒輪傳動(dòng)，提高了減速器的承載能力，并減輕了 重量。2) KJ型(也46m和HKM型單繩纏繞式提升機(jī)聯(lián)新克拉馬托爾機(jī)械制造廠(chǎng)生產(chǎn)的 HKM鏗提升機(jī)的構(gòu)造特點(diǎn)：(a) 滾筒采用焊接構(gòu)造；(b) 采用氣動(dòng)齒輪式調(diào)繩離合器；(c) 制動(dòng)器為新平移式塊閘；(d) 采用壓氣制動(dòng)傳動(dòng)裝置；(e) 使用機(jī)械牌坊式深度指示器；(f) 減速器采用漸開(kāi)線(xiàn)人字齒輪，有一級(jí)傳動(dòng)和二級(jí)傳動(dòng)兩種；(g) 有電氣限速器，還有機(jī)械限速器。我國(guó)現(xiàn)有煤礦礦井多數(shù)是按照五十年代的標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)的，為了快出煤、多

14、出煤， 當(dāng)時(shí)主要是建立中、小型礦井，并且首先開(kāi)采淺部煤層。五十年代，我國(guó)的礦井 提升設(shè)備主要是從聯(lián)進(jìn)口的 BM型產(chǎn)品和國(guó)產(chǎn)仿KJ型產(chǎn)品，設(shè)備的可選性小，主 要是滿(mǎn)足開(kāi)采淺部煤層的需要。進(jìn)入 80年代以后，我國(guó)許多煤礦礦井已逐漸轉(zhuǎn)向 中深部開(kāi)采，國(guó)家統(tǒng)煤礦礦井的平均深度已由 200米延伸到400米，現(xiàn)在已達(dá)600 米、1000米。根據(jù)國(guó)外的實(shí)踐經(jīng)歷，落地式摩擦提升設(shè)備，是在礦井延伸后使現(xiàn)有提升設(shè)備滿(mǎn)足加大提升高度要求的行之有效的方法。(A) 主提升鋼絲繩的選擇(a) 鋼絲繩的構(gòu)造形式應(yīng)優(yōu)先選用三角股鋼絲繩及線(xiàn)接觸圓股鋼絲繩，當(dāng)由于供給原因，亦可以選 用普通圓股點(diǎn)接觸平行捻鋼絲繩。鋼絲繩公稱(chēng)抗拉強(qiáng)

15、度宜選用1550X I帕。(b) 鋼絲繩的平安系數(shù)根據(jù)？煤礦平安規(guī)程？規(guī)定，鋼絲繩的平安系數(shù)回應(yīng)符合下式：升降人員和物料 升降物料式中國(guó)一提升鋼絲繩的懸垂長(zhǎng)度， m(c) 鋼絲繩數(shù)目選擇落地摩擦式提升機(jī)的鋼絲繩樹(shù)木以 24繩為宜。(B) 尾繩的選擇目前，絕大多數(shù)使用多繩摩擦式提升機(jī)的礦井，都由原來(lái)選用扁鋼絲繩作平 衡尾繩而改為使用圓股鋼絲繩作平衡尾繩。新建的礦井，設(shè)計(jì)中也已全部選用圓 股鋼絲繩作平衡尾繩。這主要是因?yàn)楸怃摻z繩生產(chǎn)效率低、供給困難。選用圓股鋼絲繩作平衡尾繩時(shí)，以多層股不旋轉(zhuǎn)圓股鋼絲繩中的18X7和C:)特殊加大包圍角a (井深小于300mma- =70b-co=360*5$j正常

16、包圍角a (井深大于300mm34X7兩種構(gòu)造較為適宜。但目前這兩種產(chǎn)品尚不能滿(mǎn)足需要，因而當(dāng)供給困難時(shí)， 也可選用普通圓股鋼絲繩，如選用 6X 19和6X 37等。應(yīng)注意的是，選用鋼絲繩 股中的鋼絲不可過(guò)細(xì)，并應(yīng)盡可能選用鍍鋅鋼絲繩，以提高使用壽命。當(dāng)采用兩 條平衡尾繩時(shí)，可以選用左向交互捻和右向交互捻的鋼絲繩各一條。a-a = ：80'jb-0L=： 3二一己己(F圖1-1纏繞式提升機(jī)摩擦襯片上的包圍角選擇全套圖紙及更多設(shè)計(jì)請(qǐng)聯(lián)系QQ 360702501(2)多繩摩擦式提升設(shè)備多繩摩擦式提升設(shè)備可分為塔式和落地式KJM和JKM型多繩摩擦輪提升機(jī)多繩摩擦提升機(jī)的井架一般多采用鋼構(gòu)造四

17、斜腿井架。放繩掛罐后在主繩力 水平分力作用下，使井架產(chǎn)生彈性變形、井架有傾斜現(xiàn)象。一般井筒采用凍結(jié)施 工，井架根底隨著井筒凍結(jié)層解凍變化。根底會(huì)產(chǎn)生少量下降。井架在受主繩力 作用下根底下沉不均衡也會(huì)使井架傾斜。由于井架傾斜、天輪軸心線(xiàn)相對(duì)位移， 這種位移一般在投入使用初期產(chǎn)生，并漸漸逐于穩(wěn)定。另外，天輪繩槽摩擦襯墊 一般采用國(guó)產(chǎn)品尼龍1010、進(jìn)口 K25,由于襯墊是磨損材料，從初期使用到更換 之前，即剩余厚度為鋼絲繩直徑一半之前，提升繩落繩點(diǎn)向絞車(chē)房方向漸變位移， 一般位置變化圍0 30mm多繩提升機(jī)由于使用了數(shù)根鋼絲繩代替一根鋼絲繩。鋼絲繩的直徑變小了， 摩擦輪的直徑因而變小，但由于有多根

18、鋼絲繩，所以摩擦輪變?yōu)槟Σ镣?，寬度?有加寬。設(shè)采用n根鋼絲繩，那么多繩與單繩提升機(jī)鋼絲繩直徑間有如下關(guān)系：同理，摩擦筒主導(dǎo)輪直徑:多繩摩擦提升機(jī)如圖1-2所示:1 主導(dǎo)輪2 天輪3 提升機(jī)鋼絲繩 4 提升容器5 尾繩圖1-2多繩摩擦提升機(jī)主軸裝置的特點(diǎn)：它與纏繞式提升來(lái)代替木襯，由于摩擦提升是靠摩擦力來(lái) 傳遞動(dòng)力的，所以襯墊擠壓固定在筒殼上。摩擦襯墊形成襯圈，其 上再車(chē)出繩槽，初車(chē)時(shí)槽深為1/3繩徑，槽距即繩心距約為繩徑的 10 倍利用熟知的柔索歐拉公式可知，摩擦輪兩側(cè)鋼絲繩拉力的極限比值為式中自然對(duì)數(shù)的底，等于2.71828 ；網(wǎng)一鋼絲繩對(duì)于摩擦輪的圍包角；耳一鋼絲繩與襯墊間的摩擦系數(shù)，通

19、常取 旦=0.2當(dāng)鋼絲繩拉力比大于上式右端所給出的數(shù)值時(shí)，鋼絲繩對(duì)摩擦輪產(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng)為了防止這種滑動(dòng)，兩側(cè)拉力不能到達(dá)其極限比值，而應(yīng)有一平安系數(shù)，式改寫(xiě)假設(shè)考慮防滑而參加防滑平安系數(shù)，那么有1 "I全套圖紙及更多設(shè)計(jì)請(qǐng)聯(lián)系QQ 360702501或者|下降時(shí)的減速度2)用作固定閘的平安制動(dòng)閘制動(dòng)力I靜態(tài)平安系數(shù)I3) 在平安制動(dòng)的情況下制動(dòng)控制器能對(duì)制動(dòng)器的故障進(jìn)展補(bǔ)償。根據(jù)第三節(jié)計(jì)算，下降運(yùn)行時(shí)，平安制動(dòng)所需要的最大制動(dòng)力為634千牛頓，由于她比總的有效制動(dòng)力872千牛頓要小，它可以由制動(dòng)控制器進(jìn)展調(diào)節(jié)。(5)如果減速度達(dá)不到DEJ ，就要預(yù)先調(diào)節(jié)平安制動(dòng)力，使它到達(dá)第3節(jié)中對(duì)下

20、降運(yùn)行計(jì)算得到的保險(xiǎn)制動(dòng)力|，這樣它才能正?？刂?。利用恒定制動(dòng)力可以得到如下的減速度值如表3-6所示：表3-6在恒定制動(dòng)力下提升的減速度工作狀態(tài)下降負(fù)載提升負(fù)載空載超載U32.7 噸32.7 噸0. 2噸質(zhì)量m208. 89 噸208. 89 噸176. 39 噸平安制動(dòng)閘的制動(dòng)力習(xí)634千牛頓634千牛頓634千牛頓減速度E因在液壓裝置中，產(chǎn)生所需要的恒定剩余壓力計(jì)算如下:鋼絲繩有效直徑的平安制動(dòng)力根據(jù)以下圖的壓力/制動(dòng)力曲線(xiàn)可以發(fā)現(xiàn)對(duì)制動(dòng)力卩，其剩余壓壓力/制動(dòng)力曲線(xiàn)如表3-7所示:S630X 二800.274108701928028930Z700X -800.3092175032620活

21、塞工作需要的最小壓力效率三 平安制動(dòng)閘的最小調(diào)整釋放壓力液壓缸：工作油壓一P=21.9；活塞直徑一D=8.5cm活塞面積一A=56.7制動(dòng)器液壓缸如圖3-12所示:圖3-12盤(pán)式制動(dòng)器液壓缸示意圖計(jì)算以下數(shù)值:總阻力損失率，=0.70.8 當(dāng)活塞 <0.2 m/s 時(shí),=0.8 ; 當(dāng)活塞回 >0.2m/s時(shí)，取丘 =0.7 ，所以| 10.7，得回=87KN由于創(chuàng)回0.5m/s，查表液壓與氣壓傳動(dòng)得丨 0.3，取 =0.3，得pf=勺，所以哥=因1=2.61KN即移動(dòng)負(fù)載為 m=261Kg在一般工況下0.20.3，取d=0.2D，得d=1.7cm，壁厚與徑之比往往為所以取叵=8c

22、m(8)盤(pán)式制動(dòng)器所需的最大工作油壓確實(shí)定；盤(pán)式閘制動(dòng)系統(tǒng)液壓站的工作油壓為 5. 2MPa 一級(jí)制動(dòng)油壓為1. 7MPa殘 壓為0. 3MPa 10副制動(dòng)器；盤(pán)式制動(dòng)器實(shí)際需要的最大工作油壓，應(yīng)當(dāng)根據(jù)礦井實(shí)際最大靜力差按下式 計(jì)算和調(diào)整 式中 兇一實(shí)際需要的最大工作油壓；匕一提升機(jī)設(shè)計(jì)最大靜力差時(shí)的油壓值查表得 ？提升機(jī)司機(jī)？； d 提升機(jī)實(shí)際最大靜力差，N； 提升機(jī)設(shè)計(jì)最大靜力差，N;色一克制盤(pán)式制動(dòng)器各阻力之和所需要油壓，C值為： |_7油缸、密封圈、拉緊彈簧等阻力，折算成油壓值卜提升機(jī)全松閘時(shí)，為了保證閘瓦的必要的間隙而壓縮盤(pán)式彈簧之力，折算成 油壓值勺一液壓站在提升機(jī)制動(dòng)狀態(tài)時(shí)的殘壓

23、，按最大殘值計(jì)算, 查表得:求得3.5制動(dòng)器的強(qiáng)度校核制動(dòng)力整定計(jì)算圖a是制動(dòng)器力學(xué)原理示意圖，活塞承受三個(gè)軸向力，一是碟型彈簧推力，二是壓力油作用產(chǎn)生的推力叵，三是活塞運(yùn)動(dòng)阻力。當(dāng)制動(dòng)閘向制動(dòng)盤(pán)施壓時(shí)，阻力目與油壓推力日同方向；而閘瓦離開(kāi)閘盤(pán)時(shí)，阻力 列與彈簧力耳同向。施閘時(shí)，制動(dòng)器的正壓力可表達(dá)為松閘時(shí)，真壓力可表達(dá)為由此可見(jiàn)，同樣正壓力的情況下巴二兇丨，松閘油壓比施閘油壓要高，其原 因是兩種情況的運(yùn)動(dòng)阻力作用方向不同；制動(dòng)器的正壓力與油壓的關(guān)系如圖（b）所示，從圖中可以看出：制動(dòng)器的正壓力與油壓變化成反比；松閘過(guò)程與制動(dòng) 過(guò)程的曲線(xiàn)不重合；兩條曲線(xiàn)重合性好，說(shuō)明盤(pán)式制動(dòng)器的控制靈敏性高。

24、盤(pán)式制動(dòng)器力學(xué)原理如以下圖（a）;盤(pán)式制動(dòng)器正壓力與油壓關(guān)系如以下圖（b） 所示：N（K 卜）松閘過(guò)程 :. t 制動(dòng)過(guò)程（a）、1 制動(dòng)盤(pán)a）盤(pán)閘瓦制動(dòng)活力學(xué)原碟型彈簧（b）、盤(pán)式正壓力與油壓關(guān)系1-制動(dòng)盤(pán)蟲(chóng)閘冠液壓盤(pán)式制動(dòng)器壓力盤(pán)式制動(dòng)器正壓力與油壓的關(guān)系 所有盤(pán)閘在扌提升活塞筒上產(chǎn)生的彈簧力矩為示中N 閘瓦的正壓力； 歸一閘瓦與閘盤(pán)的摩擦系數(shù);兇一制動(dòng)器的摩擦半徑；j 制動(dòng)閘副數(shù)。提升機(jī)的最大靜力矩另一方面，制動(dòng)力矩應(yīng)滿(mǎn)足大于三倍最大靜力矩的要求。 是最大靜力差與鋼絲繩纏繞半徑之積，即呂一提升鋼絲繩數(shù)量；2 尾繩數(shù)量；|弓一提升鋼絲繩單位長(zhǎng)度重量；一尾繩單位長(zhǎng)度重量；旦一鋼絲繩懸掛長(zhǎng)度；

25、-卷筒半徑。因?yàn)橐?，故制?dòng)閘的最大正壓力應(yīng)到達(dá)液壓站油壓整定計(jì)算盤(pán)式制動(dòng)器松閘時(shí)，油缸上的推力必須克制三局部反作用力，即：碟型彈簧的預(yù)定力壓縮力，其值等于正壓力；為保持閘瓦間隙，而使碟型彈簧再壓縮的 反力；油缸活塞松閘時(shí)的運(yùn)動(dòng)阻力。當(dāng)閘瓦與閘盤(pán)別離之后，式中的，而其中彈簧力那么是示中K碟型彈簧的剛度； 豈一閘瓦與閘盤(pán)之間的間隙； 1盤(pán)閘碟型彈簧的片數(shù)。于是，盤(pán)閘活塞上的液壓推力為ri 在實(shí)際計(jì)算中， 可近似取為 =0.1N;同時(shí)，采用適當(dāng)方法也可以實(shí)測(cè)出阻力 將示(4)代入上式，便有液壓站的最大油壓為(9)j11式中 兇一制動(dòng)器油缸直徑； 討一活塞柱銷(xiāo)直徑。由以上公式計(jì)算得出所設(shè)計(jì)的制動(dòng)器滿(mǎn)

26、足強(qiáng)度要求，可以平安工作第4章 制動(dòng)器的工作可靠性評(píng)定4.1盤(pán)式制動(dòng)器的安裝要求及調(diào)整盤(pán)式制動(dòng)器的要求包括零部件1盤(pán)式制動(dòng)器應(yīng)符合標(biāo)準(zhǔn)的要求，并按照經(jīng)規(guī)定程序批準(zhǔn)的圖樣及技術(shù)文 件制造；2盤(pán)式制動(dòng)器應(yīng)符合？煤礦平安規(guī)程？的規(guī)定；3配套件應(yīng)符合現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)或技術(shù)文件的規(guī)定；4凡本標(biāo)準(zhǔn)未予規(guī)定的鑄、鍛、焊、加工和裝配等通用技術(shù)要求，均應(yīng)符 合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)或行業(yè)標(biāo)；5閘瓦的技術(shù)性能應(yīng)符合3721-84中第2章的規(guī)定；6碟形彈簧的工作極限負(fù)荷、工作極限負(fù)荷下的變形量、在I點(diǎn)的計(jì)算應(yīng)力及強(qiáng)壓處理負(fù)荷等主要技術(shù)參數(shù)應(yīng)符合 3812-84中1.3的規(guī)定，技術(shù)要求應(yīng)符 合B3812-84中第2章的規(guī)定；7產(chǎn)品應(yīng)裝

27、設(shè)放氣裝置；8產(chǎn)品裝配后，活塞和閘瓦在設(shè)計(jì)油壓下應(yīng)同時(shí)動(dòng)作，不應(yīng)有爬行、卡住 現(xiàn)象；9在無(wú)負(fù)荷條件下，盤(pán)形制動(dòng)器活塞最低動(dòng)作壓力不得超凹 ；10在設(shè)計(jì)油壓下，盤(pán)形制動(dòng)器閘瓦的行程與設(shè)計(jì)行程的差值不得大于設(shè) 計(jì)行程的10%11產(chǎn)品裝配后在1.25倍設(shè)計(jì)油壓下保持10mi n,各密封處不顯油跡；12盤(pán)式形制動(dòng)器油缸密封件壽命不低于 3個(gè)月或提升4X10次;13產(chǎn)品現(xiàn)場(chǎng)安裝、調(diào)整和試驗(yàn)時(shí)，應(yīng)符合 TJ 231（六）的有關(guān)規(guī)定。盤(pán)式制動(dòng)器閘瓦間隙的調(diào)整裝配盤(pán)式制動(dòng)器閘瓦時(shí)的有關(guān)要求和調(diào)整方法如下：1閘瓦與制動(dòng)盤(pán)的間隙：新的為 1mm使用中的不大與2mm平安規(guī)定閘 盤(pán)偏擺最大1. 5mm規(guī)程要求0. 5

28、 mm）。由于偏擺大造成閘開(kāi)關(guān)誤動(dòng)作，無(wú)常生 產(chǎn)。經(jīng)屢次調(diào)試效果不理想，有的不得不降低動(dòng)作圍。2安裝閘瓦時(shí)，應(yīng)首先檢查和實(shí)驗(yàn)閘瓦襯板中部的孔和筒體上的銷(xiāo)子直徑， 它們的配合必須是滑動(dòng)配合。如裝配時(shí)太緊，必須將襯板孔修刮，否那么以后去 下來(lái)是很困難的。同時(shí)，將它們清洗后其滑動(dòng)面要涂上防銹漆，以免銹死不易取 出。3為了使閘瓦獲得良好的摩擦接觸面，應(yīng)將試裝后的閘瓦取下，以襯板為 基準(zhǔn)刨削閘瓦，直到刨平為止。4調(diào)整閘瓦間隙時(shí)，應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況首先將兩個(gè)提升容器提至適當(dāng)?shù)奈恢?通常是將固定滾筒所帶的重載容器放置于井底罐座上，或者將兩個(gè)空載的容器 提升至井筒中相遇的位置，用定車(chē)裝置將滾筒鎖住，然后向制動(dòng)油缸

29、充入壓力油， 使盤(pán)型制動(dòng)器處于全松閘狀態(tài)，用塞規(guī)測(cè)量閘瓦與制動(dòng)盤(pán)之間的間隙。測(cè)量閘瓦 間隙，一般將閘瓦間隙調(diào)整在 11.5mm圍。調(diào)整閘瓦間隙時(shí)，一副制動(dòng)器的兩個(gè) 閘瓦應(yīng)同時(shí)進(jìn)展。調(diào)整好后，應(yīng)進(jìn)展閘的試運(yùn)行，并重新測(cè)量閘瓦間隙，如有變 化時(shí)應(yīng)進(jìn)一步調(diào)整。5為了防止損壞活塞上的密封圈而產(chǎn)生的漏油現(xiàn)象，盤(pán)式制動(dòng)器在安裝或 大修后第一次調(diào)整閘瓦間隙時(shí)，必須首先將調(diào)整螺栓向前擰入，使閘瓦與制動(dòng)盤(pán) 貼合，然后分三級(jí)進(jìn)展調(diào)整：第一次充入等于最大工作油壓值的1/3的油壓，制動(dòng)器盤(pán)式彈簧受油壓作用被壓縮一個(gè)距離，隨之將調(diào)整螺栓向前擰入一些，推動(dòng) 閘瓦向前移，直到與制動(dòng)盤(pán)相貼合；第二充入最大工作油壓值的2/3的

30、油壓，調(diào)整方法與第一次一樣；最后充入最大工作油壓值油液，調(diào)整到使閘瓦與制動(dòng)盤(pán)保 持1mnf可隙為止。6更換閘瓦時(shí)要注意不要全部換掉，那樣會(huì)造成由于新閘瓦接觸面積小而 影響制動(dòng)力距，應(yīng)逐步地交替更換，即先更換一副制動(dòng)器的兩個(gè)閘瓦，讓它們工 作一段時(shí)間，使其接觸面積到達(dá)要求之后，再更換另一副制動(dòng)器的閘瓦。這樣既 保證提升機(jī)運(yùn)行的平安，又不影響礦井生產(chǎn)。提升機(jī)的平安運(yùn)行，很大程度上取決于制動(dòng)器的工作可靠性。從狹義可靠性 理解，盤(pán)式制動(dòng)器包含不可維修因素，如制動(dòng)彈簧失效之后，影響制動(dòng)力矩，需要 更新彈簧才能使制動(dòng)器可靠性到達(dá)原有的水平。從廣義可靠性理解，盤(pán)式制動(dòng)器 又含有可維修因素，如閘瓦磨損后產(chǎn)生的

31、間隙增大，經(jīng)調(diào)整便可到達(dá)原有可靠性； 液壓站零件發(fā)生故障，修理后也能使制動(dòng)器可靠性到達(dá)設(shè)計(jì)水平。由此可知，制動(dòng)器的工作可靠性是固有可靠性和使用可靠性的綜合反映。固 有可靠性是有制動(dòng)器設(shè)計(jì)制造及材料等因素所決定的，在制動(dòng)器產(chǎn)品出廠(chǎng)時(shí)便已 明確；使用可靠性那么是安裝、維護(hù)及操作等因素決定的，它反映了制動(dòng)器固有 可靠性在實(shí)際運(yùn)行中的發(fā)揮程度；因此，固有可靠性的表達(dá)，受使用可靠性的限 制；固有可靠性再高，使用可靠性卻較低，制動(dòng)器的實(shí)際可靠性依然不會(huì)高。制動(dòng)器的固有可靠性和使用可靠性的串聯(lián)乘積，表達(dá)了制動(dòng)器的工作可靠性， 即：式中 凹一制動(dòng)器的工作可靠性;-制動(dòng)器的固有可靠性;3 制動(dòng)器的使用可靠性。4

32、.2制動(dòng)器的故障模式及可靠性圖框提升機(jī)制動(dòng)器的故障，是指制動(dòng)器未能到達(dá)設(shè)計(jì)規(guī)定的要求(如制動(dòng)力矩缺乏或制動(dòng)減速超限)，因而完不成規(guī)定的制動(dòng)任務(wù)或完成的不好。盤(pán)式制動(dòng)器有許多 故障，但并不是所有故障都會(huì)造成嚴(yán)重后果，僅是其中一些故障會(huì)影響制動(dòng)器功 能或造成事故損失。因此，在分析制動(dòng)器故障的同時(shí)，還需要對(duì)故障的影響或后 果進(jìn)展評(píng)價(jià)，這稱(chēng)為故障模式和影響分析(FMEW。制動(dòng)系統(tǒng)中包括功能件、組件和零件。所謂功能件是指由幾個(gè)到幾百個(gè)零件 組成的，具有獨(dú)立功能的子系統(tǒng)，例如液壓站、盤(pán)閘、控制臺(tái)；組件是由兩個(gè)以 上的零部件構(gòu)成的并在子系統(tǒng)中保持特定功能的部件，如電磁閥、電液調(diào)壓裝置； 零件是指無(wú)法繼續(xù)分解

33、的具有設(shè)計(jì)規(guī)定的單個(gè)部件。一般情況下，零件故障都可 能導(dǎo)致制動(dòng)器的故障。制動(dòng)系統(tǒng)的故障模式通常可從四個(gè)方面考慮；運(yùn)行過(guò)程中的故障，規(guī)定時(shí)間無(wú)法啟動(dòng)，預(yù)定時(shí)間無(wú)法停車(chē)，制動(dòng)能力降級(jí)或受阻。制動(dòng)系統(tǒng)的各類(lèi)故障大致表現(xiàn)為如下：(1)閘瓦間隙超限；(2)制動(dòng)器漏油；(3)活塞卡死；(4)彈簧疲勞或斷裂；(5)閘瓦貼閘比良；(6)閘瓦不松閘；(7)殘壓過(guò)高；(8)最大油壓過(guò)低；(9)油壓不穩(wěn)；(10)閘盤(pán)污染；(11)控制閘不靈；(12)電器故障；(13)制動(dòng)力矩缺乏；(14)閘瓦不合閘；(15)閘瓦摩擦系數(shù)過(guò)低；(16)油溫超限。顯然上述故障中的“閘瓦不合閘和“制動(dòng)力矩缺乏等故障將直接引發(fā)制 動(dòng)器致命

34、性故障，應(yīng)倍加注意。近年在實(shí)際使用中，已屢次發(fā)生盤(pán)式制動(dòng)器剎不 住車(chē)引發(fā)的“放大滑事故，造成很大的經(jīng)濟(jì)損失。為保障盤(pán)式制動(dòng)器的工作可 靠性，現(xiàn)在已經(jīng)研制出盤(pán)式制動(dòng)器自適應(yīng)控制補(bǔ)償增壓裝置，能夠在制動(dòng)器制動(dòng) 力矩意外降低而剎不住車(chē)時(shí)，補(bǔ)償制動(dòng)力矩，增大制動(dòng)力，確保提升機(jī)平安停車(chē), 這種補(bǔ)償裝置已在一些提升機(jī)上使用。對(duì)于像制動(dòng)裝置這樣復(fù)雜系統(tǒng)，為了說(shuō)明子系統(tǒng)間的功能傳輸情況，可用可 靠性圖框表示系統(tǒng)狀況。從圖框中可以清楚地看出系統(tǒng)、子系統(tǒng)與元件之間的層 次關(guān)系，系統(tǒng)及子系統(tǒng)之間的功能輸入、輸出、串聯(lián)和并聯(lián)關(guān)系。盤(pán)式制動(dòng)裝置的可靠性圖框如圖4-1所示圖4-1制動(dòng)器的可靠性圖框因一彈簧可靠性；目一摩擦

35、可靠性； 衛(wèi)維護(hù)可靠性； E 電磁閥可靠性;占閘盤(pán)抗污染可靠性；兇液壓站整定可靠性；目一閘同步可靠性4.3制動(dòng)器的優(yōu)化設(shè)計(jì)及工作可靠性評(píng)定從圖4-1可見(jiàn)，制動(dòng)裝置各單元之間常常表現(xiàn)為串聯(lián)關(guān)系，只有液壓站的動(dòng) 力局部是冷儲(chǔ)藏關(guān)系，而多副盤(pán)閘的制動(dòng)力矩那么是表決狀態(tài)關(guān)系（或簡(jiǎn)化為并聯(lián)關(guān)系），這些復(fù)雜的功能關(guān)系使制動(dòng)裝置的可靠性評(píng)定比擬復(fù)雜。在實(shí)際工作中， 制動(dòng)裝置可靠性評(píng)定分為現(xiàn)場(chǎng)可靠性評(píng)定和理論可靠性評(píng)定。現(xiàn)場(chǎng)可靠性評(píng)定是 通過(guò)收集現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行提升機(jī)的壽命數(shù)據(jù)，對(duì)制動(dòng)器的MTBF卜和壽命分布做分析計(jì)算。顯然，現(xiàn)場(chǎng)可靠性評(píng)定是具有全面性，方法簡(jiǎn)單；而理論可靠評(píng)定那么過(guò)于 抽象，但卻有指導(dǎo)意義。設(shè)計(jì)變量

36、圖4-2與制動(dòng)鉗、制動(dòng)盤(pán)和摩擦片相關(guān)的設(shè)計(jì)變量液壓盤(pán)式制動(dòng)器的優(yōu)化設(shè)計(jì)變量主要選擇影響上述優(yōu)化目標(biāo)的主要零部件的 主要尺寸參數(shù)，涉及手柄、制動(dòng)泵、制動(dòng)鉗、摩擦片和制動(dòng)盤(pán)等，制動(dòng)鉗構(gòu)造參數(shù)弓、m，見(jiàn)圖4-2 :制動(dòng)盤(pán)構(gòu)造參數(shù)兇、兇，見(jiàn)圖4;摩擦片構(gòu)造參數(shù)a、到、。優(yōu)化策略方案優(yōu)化在制動(dòng)器開(kāi)發(fā)中所處的位置及進(jìn)展方案優(yōu)化的主要流程見(jiàn)圖4-3(圖中虛框?yàn)榉桨竷?yōu)化階段)，優(yōu)化計(jì)算平臺(tái)采用大學(xué)機(jī)械設(shè)計(jì)研究所開(kāi)發(fā)的廣義優(yōu)化 系統(tǒng)平臺(tái)，采用改良的差分進(jìn)化 (differential evolution ， DE)算法進(jìn)展優(yōu)化。 DE算法是一種類(lèi)似于遺傳算法的進(jìn)化算法，但它不需要對(duì)變量進(jìn)展二進(jìn)制編碼， 只有穿插

37、和遺傳算子，沒(méi)有變異算子，具有算法簡(jiǎn)單、收斂性好和全局搜索能力 強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)。DE算法4的根本過(guò)程如下：(1) 初始種群種群規(guī)模N,最優(yōu)個(gè)體記為B。優(yōu)化計(jì)算流程及在產(chǎn)品設(shè)計(jì)中的位置如圖 4-3所示：創(chuàng)功雖設(shè)片專(zhuān)鬣摹址-DEtt化算據(jù) 圖4-3優(yōu)化計(jì)算流程圖決«*評(píng)愉方法(2) 種群進(jìn)化對(duì)每個(gè)個(gè)體：隨機(jī)從種群中選4個(gè)個(gè)體a、b、c、d,計(jì)算它們之間的差異量.|;根據(jù)穿插率CR決定進(jìn)展穿插或遺傳，其叉算子為新個(gè)體 刮，匚二J，這里F為變異倍數(shù)，主要用來(lái)控制進(jìn)化速度；種群更新，計(jì)算新個(gè)體T的適合度，如果優(yōu)于兇，那么用虺替 換H，否那么保存-I 0(3) 收斂條件 經(jīng)過(guò)N次進(jìn)化后完畢，取最優(yōu)個(gè)體

38、B為最優(yōu)方案。影響DE優(yōu)化效果的控制參數(shù)主要是種群規(guī)模N穿插率CR和變異倍數(shù)F，此外計(jì) 算差異量的個(gè)體數(shù)、種群更新策略和收斂條件對(duì)優(yōu)化效果也有較大的影響。4.4制動(dòng)器的維護(hù)可靠性評(píng)定我們從實(shí)踐中可以體會(huì)到，維護(hù)良好的制動(dòng)器一般情況下都能夠發(fā)揮應(yīng)有的 功能作用，而維護(hù)不善的制動(dòng)器那么往往潛伏事故隱患。從制動(dòng)器的故障模式分 析不難看出，保證制動(dòng)器的固有可靠性的主要維護(hù)工作包括：(1) 制動(dòng)閘瓦與閘盤(pán)間隙的調(diào)整；(2) 閘盤(pán)污染控制；(3) 液壓站油壓整定及殘壓限制。在以上三項(xiàng)維護(hù)工作中，假設(shè)有一項(xiàng)維護(hù)工作未做好，都會(huì)影響制動(dòng)器的可 靠性發(fā)揮，因此，維護(hù)可靠性是這三項(xiàng)單元的串聯(lián)組合，即：式中V閘瓦同

39、步貼閘可靠性;兇一閘盤(pán)污染可靠性；m 液壓站殘壓可靠性。貼閘可靠性是指制動(dòng)器所有制動(dòng)閘同步貼閘的能力；假設(shè)貼閘同步能力差， 那么制動(dòng)力矩達(dá)不到設(shè)計(jì)值，固有可靠性保障能力差。閘盤(pán)污染可靠性指的是污染閘盤(pán)與閘瓦摩擦制動(dòng)力矩不減值的能力；殘壓可靠性那么是指液壓站殘壓不超過(guò)規(guī)定值的能力。由于當(dāng)前維護(hù)工作和構(gòu)造設(shè)計(jì)中對(duì)盤(pán) 閘污染都給予高度重視，所以發(fā)生非人為污染的概率非常小。殘壓可靠性與液壓 系統(tǒng)故障和電液閥調(diào)整、閥彈簧的抗疲勞能力有關(guān)。因此，維護(hù)可靠性的重點(diǎn)在 于閘瓦間隙調(diào)整而影響的貼閘可靠性。一般情況下，制動(dòng)閘不同步的原因在于閘瓦間隙差異和油缸阻力差異。貼閘油壓的離散程度能夠反映制動(dòng)閘的貼閘可靠性，

40、貼閘油壓越集中，同步貼閘數(shù)目越大， 貼閘可靠性也越高；反之，貼閘油壓愈分散，貼閘同步性愈差，貼閘可靠性也愈 低。假設(shè)在合閘過(guò)程中，瞬時(shí)貼閘的閘瓦數(shù)為，那么貼閘可靠性為衡量貼閘可靠性上下的指標(biāo)可用每個(gè)瞬間貼閘可靠度的平均值來(lái)表達(dá)，即:示中貼閘序列樣數(shù)。表4-1和表4-2是某礦主井和副井制動(dòng)器貼閘可靠性統(tǒng)計(jì)，從中考核得主井 制動(dòng)器的二I ，副井制動(dòng)器的 ，這說(shuō)明主井制動(dòng)器的閘瓦貼閘同 步性比副井要高。主井制動(dòng)器貼閘可靠性統(tǒng)計(jì)如表 4-1所示全套圖紙及更多設(shè)計(jì)請(qǐng)聯(lián)系 QQ 360702501表4-1主井制動(dòng)器貼閘可靠性統(tǒng)計(jì)序列號(hào)12345678貼閘油壓，MPa4.44.34.24.14.03.83.

41、63.4貼閘數(shù)568911121416R)0.3130.3750.5000.5630.6880.8750.1001.00副井制動(dòng)器貼閘可靠性統(tǒng)計(jì)如表3-11所示表4-2副井制動(dòng)器貼閘可靠性統(tǒng)計(jì)序列號(hào)12345678貼閘油壓，MPa4.84.74.64.54.44.34.24.1貼閘數(shù)123456780.0630.1250.1880.3130.3750.5630.9381.00第5章結(jié)論制動(dòng)系統(tǒng)是提升機(jī)不可缺少的重要組成局部，是提升機(jī)最關(guān)鍵也是最后一道 平安保障裝置，制動(dòng)力矩的缺乏是導(dǎo)致提升設(shè)備過(guò)卷、放大滑等事故的直接因素。 制動(dòng)裝置的可靠性直接關(guān)系到提升機(jī)的平安運(yùn)行。我國(guó)許多煤礦礦井已經(jīng)轉(zhuǎn)向中

42、、深部開(kāi)采，多繩摩擦提升機(jī)適用于較深的礦井 提升，它具有體積小、質(zhì)量輕、平安可靠、提升能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)。本文針對(duì)JKMD型巨4.5米I； 4多繩摩擦輪提升機(jī)的制動(dòng)裝置，通過(guò)了解制動(dòng)器的構(gòu)造和工作原理，對(duì)其零部件如：液壓缸、液壓站、盤(pán)式彈簧等進(jìn)展了設(shè)計(jì)和強(qiáng)度校核。盤(pán)式制動(dòng)器是近年來(lái)應(yīng)用較多的一種新型制動(dòng)器，它以其獨(dú)特的優(yōu)點(diǎn)及良好 的平安性能被廣闊用戶(hù)認(rèn)可。盤(pán)式制動(dòng)器與其它類(lèi)型制動(dòng)器相比擬，其優(yōu)點(diǎn)是： 因多副制動(dòng)器同時(shí)使用，即使一副制動(dòng)器失靈，也不是影響一局部制動(dòng)力矩，故 可靠性高，操作方便，制動(dòng)力矩可調(diào)性好、慣性小、動(dòng)作快、靈敏度高、重量輕、 構(gòu)造緊湊、外形尺寸小、安裝維護(hù)方便、通用性大等；但其缺點(diǎn)

43、也比擬明顯：對(duì) 于制動(dòng)盤(pán)和制動(dòng)器的制造精度要求較高，對(duì)閘瓦的性能要求較高等。盤(pán)式制動(dòng)器所具有的優(yōu)點(diǎn)在相當(dāng)大的程度上可以滿(mǎn)足生產(chǎn)和平安的需要，所以它 在現(xiàn)代多種類(lèi)型提升機(jī)中獲得廣泛的應(yīng)用，隨著盤(pán)式制動(dòng)器開(kāi)展的成熟，它的優(yōu) 越性會(huì)越來(lái)越明顯，市場(chǎng)前景廣闊。英文原文Reflectionsregardinguncertainty of measurement,on the results of a Nordic fatigue testin terlaboratory paris onMagnus Holmgre n, Thomas Svensson, Erla nd Joh nson, Klas J

44、oha nssonAbstract 全套圖紙及更多設(shè)計(jì)請(qǐng)聯(lián)系QQ 360702501This paper presents theexperie nces of calculati on and report ing un certa inty of measureme nt in fatigue testing. Six Nordic laboratoriesperformed fatigue tests on steelspecimens. The laboratories also reported their results concerning un certa inty of me

45、asureme nt and how they calculated it. The results show largediffere ncesin the way the un certa in tiesof measureme nt werecalculated and reported. No laboratory included the most significantun certa inty source, bending stress (due to misalig nment of theOne testing area where it is difficult to d

46、o uncertainty of measurement calculations is fatigue testing. However, there is guidance on how to perform such calculations,e.g. in Refs. 3, 4. To investigate howun certa inty of measureme nt calculati ons are performed for fatigue tests in real life, UTMIS (the Swedish fatigue network) started an

47、in terlaboratoryparis on where one of the most esse ntial parts was tocalculate and report the un certa inty of measureme nt of a typical fatigue test that could have been ordered by a customer of the participating laboratories. For cost reas ons, customers ofte n ask for a limited nu mberof test sp

48、ecimens but, at the same time, they request alot of informationabout a large porti on of the possible stress-life area from few cycles (highpany. Two of the laboratories are accredited for fatigue test ing, and a third laboratory is accredited for other tests. Each participa nt was randomly assigned

49、 a number between 1 and 6, and this notification will be used in the rest of this paper.Experime ntal procedureThe participantsreceivedinformationabout the testspecimens(without material data), together with in structi ons on the way to perform the test and how to report the results.The in struct io

50、ns were that tests should be performed as con sta nt load amplitude tests, with R=0.1 at three differentstress levels, 460, 430 and400 Map, with four specime ns at each stress level, at a test freque ncy between 10 and 30 Hz, with a run-out limit at 國(guó) cycles and in a normal laboratory climate (and L

51、*u relative humidity). This wascon sidered as a typical customer ordered test.The test results were to be used to calculate estimates of the two fatigue stre ngth parameters, A and B, accord ing to lin ear regressi on of the logs and long variables, i.e. The reported resultshould in clude both the e

52、stimated parameters A and B and the un certa in ties in them due to measurement errors. The report should also include the considerationsand calculationsbehind the results, especially thoseconcerning un certa inty of measureme nt.SThe primary laboratory results that should be pared are the estimated

53、 Whaler curves. In order to present all results in the sameway, the organizer transformed some of the results. The Whaler curves reported by the participa nts are show n in Fig. 1.It can be seen that there are considerabledifferencesbetweenlaboratories. An approximate statistical test shows a signif

54、icant laboratory effect. Material scatter alone cannot explai n the differe nces in the Whaler curves.In order to in vestigate if the laboratory effect was solely caused by the modeli ng un certa in ty, we estimated new parameters from the raw datawith a mon algorithm. We the n chose to use only the failed specime ns and to make the minimization in the logarithmic life direction. The results are shown in Fig. 2. A formal statisticalsignificaneetest was then made,and the result of such a test shows that the differe nces betwee n the lab