武咸公路改造工程標(biāo)準段預(yù)應(yīng)力砼箱梁及匝道滿堂腳手架施工方案

1、武咸公路改造工程（K4+351.881K7+465）標(biāo)準段預(yù)應(yīng)力砼箱梁及匝道滿堂腳手架施工方案基礎(chǔ)設(shè)施工程分公司武咸公路改造工程第二項目經(jīng)理部2010年1月27日武咸公路改造工程標(biāo)準段預(yù)應(yīng)力砼箱梁及匝道滿堂腳手架施工方案目 錄1工程概況11.1箱梁概況11.2地質(zhì)情況21.3施工重難點32編制依據(jù)33施工布置33.1工程目標(biāo)33.2進度計劃43.3勞動力計劃53.4材料計劃63.5機械設(shè)備計劃74碗扣式滿堂支架設(shè)計74.1支架設(shè)計概況74.2碗扣式腳手架簡介84.3計算書105施工工藝165.1施工工藝流程圖165.2施工打圍175.3地基處理195.4支架搭設(shè)205.5檢查與驗收235.6支

2、架預(yù)壓245.7支架拆除296安全保證措施296.1組織保障296.2措施保障306.3應(yīng)急預(yù)案466.4監(jiān)測監(jiān)控587文明環(huán)保施工保證措施597.1文明施工597.2環(huán)境保護608附圖61附圖1：標(biāo)準段支撐架搭圖61附圖2：匝道支撐架搭設(shè)圖62I武咸公路改造工程標(biāo)準段預(yù)應(yīng)力砼箱梁及匝道滿堂腳手架施工方案1工程概況武咸公路改造工程位于武昌南部地區(qū)原白沙洲大道，是我市主城區(qū)三環(huán)十三射快速骨架路網(wǎng)的重要組成部分，城市南部重要的快速出口路。新建項目武咸公路改造工程即是沿原武咸公路道路中線建設(shè)一條雙向六車道的城市高架橋。該項目起點為梅家山立交、終點與三環(huán)線青菱立交相接。其中我項目部承建K4+350K7

3、+465路段的路橋工程，長3.1公里，合同額6.9億元人民幣。武咸公路現(xiàn)狀沿線用地，江泰路以北主要以工業(yè)、居住、零散商業(yè)用地為主，用地功能較為混雜；江泰路以南主要以工業(yè)、倉儲用地為主，吸引了大量貨運交通。道路兩邊建筑物構(gòu)成：序號周邊建筑物類型數(shù)量備注1公用建筑設(shè)施醫(yī)院11有鋼材市場、長利玻璃工業(yè)園、中鐵物資武漢公司、木材市場等2學(xué)校153銀行84超市75大型市場146加油（氣）站47酒店餐館208大型工廠49民用住宅住宅小區(qū)7由我單位所負責(zé)施工的區(qū)段為武漢市白沙洲大道的北起張家灣加氣站，南止青菱立交橋。沿線有張家灣加氣站、加油站、中鐵物資武漢分公司、長利玻璃廠、鑫宇花園住宅小區(qū)建筑工地、武漢工

4、業(yè)學(xué)院工商學(xué)院等事企業(yè)單位。1.1箱梁概況上部結(jié)構(gòu)箱梁分為普通砼箱梁、預(yù)應(yīng)力砼箱梁和鋼結(jié)構(gòu)箱梁。本專項施工安全方案只針對標(biāo)準段和匝道預(yù)應(yīng)力砼結(jié)構(gòu)箱梁，鋼箱梁施工安全專項方案和異形段梁式支架模板施工安全專項方案另行編制。武咸公路改造工程除主要路口采用鋼箱梁外，標(biāo)準段箱梁為單箱三室預(yù)應(yīng)力混凝土等截面連續(xù)梁，梁高2.0m，箱梁頂、底板厚分別為0.25m 、0.22m,腹板厚0.61.0m漸變，兩側(cè)翼緣板懸臂長度為4m，全橋僅在橋墩支點截面處設(shè)置端、中橫梁。本工程共有等寬預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁8聯(lián)，單孔跨度為27.6米、30米、31.08米、33米不等，標(biāo)準段箱梁寬為26米。S3聯(lián)匝道為單箱單室預(yù)應(yīng)力混凝土

5、箱梁，梁寬8米,梁高1.7米。預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁各聯(lián)參數(shù)如下：表1.1 各聯(lián)箱梁基本參數(shù)表施工箱梁墩位號跨徑橋?qū)捔旱變舾逽3S3-0S3-55×31.08=155.4m8m1.27.8mL48W181W1865×31.08=155.4m26m7.89.1mL49W186W1915×27.6=138m26m9.19.5mL51W194W1984×33=132m26m9.09.5mL52W198W20228+32+2×30=120m26m8.99.0mL53W202W2064×30=120m26m8.48.9mL54W206W2104

6、15;33=132m26m8.28.4mL55W210W2155×30=150m26m7.88.2mL57W218W2213×33=99m26m1.05.1m現(xiàn)澆混凝土箱梁采用雙向預(yù)應(yīng)力體系，預(yù)應(yīng)力鋼束設(shè)置采用j15.2鋼絞線，fy=1860Mpa，波紋管采用塑料波紋管。34聯(lián)的分一節(jié)段澆筑成型，57聯(lián)的分三節(jié)段澆筑成型，箱梁混凝土擬采用兩次澆筑成型，施工縫留設(shè)部位如下圖：1.2地質(zhì)情況擬建場地沿線地層主要有第四系沖、洪積層、三疊系大組冶頁巖、泥灰?guī)r及灰?guī)r，沿線部分地段分布有白堊-下第三系砂巖及上第三系粘土巖。地下水對工程建設(shè)影響小，排水條件好，且現(xiàn)狀道路為城市主干道，地面

7、及車輛通行情況良好，地基承載力滿足支架搭設(shè)要求。根據(jù)勘察資料分析結(jié)果，場地沿線部分地段揭露的基巖為灰?guī)r及泥灰?guī)r，K4+350K4+935、K5+930K6+200段灰?guī)r上直接覆蓋著全新統(tǒng)沖積相飽和粉細砂、中砂及中粗砂夾卵礫石層。因此巖溶及巖溶引起的潛在地面塌陷是本場地主要不良地質(zhì)作用和地質(zhì)災(zāi)害。1.3施工重難點1、交通組織協(xié)調(diào)難度大，現(xiàn)狀道路寬32米，對兩邊修施工便道拓寬后總寬44米，箱梁支架打圍施工區(qū)域29米，兩側(cè)均只有兩個車道可通行，且鋼筋、模板等材料吊裝均需占道施工。施工中合理安排吊裝時間，盡量利用晚上交通壓力小的時間段施工。2、工期短，碗扣支架搭設(shè)量大，需24小時兩班作業(yè)，加快施工進度

8、。3、支架下面和箱梁外邊線兩側(cè)有車輛和行人，水平、垂直和臨邊安全防護是支撐體系的重點。2編制依據(jù)2.1武咸公路改造工程施工圖紙及地勘資料；2.2城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗收規(guī)范（CJJ2-2008）；2.3公路技術(shù)標(biāo)準（JTGB01-2003）；2.4公路工程質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準（JTGF80/1-2004）；2.5公路工程施工安全技術(shù)規(guī)程（JTJ076-95）；2.6公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ041-2000）；2.7建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-2008）；2.8建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001；2.9鋼管滿堂支架預(yù)壓技術(shù)規(guī)程（JGJ/T194-20

9、09）；2.10路橋施工計算手冊周水興等編著2001，人民交通出版社；2.11建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)；2.12本項目的施工組織設(shè)計；2.13危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質(zhì)200987號）；2.14其它相關(guān)文件、現(xiàn)行規(guī)范、標(biāo)準、規(guī)程及有關(guān)會議精神要求等。3施工布置3.1工程目標(biāo)3.1.1質(zhì)量目標(biāo)分項工程交工合格率100%；分部工程交工合格率100%；單位工程交工合格率100%；業(yè)主滿意度98%。省市政工程金獎，國家市政工程金獎。3.1.2工期目標(biāo)計劃開工日期2009年6月1日，計劃竣工日期為2011年6月30日，總工期兩年。3.1.3安全目標(biāo)確保獲得“市安全標(biāo)準

10、化示范工地”，樹立良好企業(yè)形象。嚴格執(zhí)行GB/T28001-2001職業(yè)安全健康管理體系和建設(shè)部及湖北省有關(guān)施工現(xiàn)場安全生產(chǎn)及文明施工管理規(guī)定，杜絕重大傷亡及火災(zāi)、機械事故，年工傷頻率控制在1.5以下。3.1.4文明施工目標(biāo)文明施工管理目標(biāo)：創(chuàng)武漢市文明施工標(biāo)準化示范工地、創(chuàng)總公司CI金獎。3.1.5環(huán)境管理目標(biāo)貫徹GB/T24001-2004國際環(huán)境管理系列標(biāo)準要求，確保所有工程材料和現(xiàn)場環(huán)境均達到國家規(guī)定的環(huán)保指標(biāo)要求，保持周邊良好的空間環(huán)境，將工程施工對周邊的住宿和辦公影響降至最低。3.2進度計劃滿堂支架施工直接影響著上部結(jié)構(gòu)施工，直接影響施工工期，滿堂架施工體量大，為了確保施工工期我項

11、目部，投入大量的施工操作人員。初步計劃為先施工主線標(biāo)準段箱梁，后施工S3匝道箱梁，工期計劃從2010年3月1日至2010年9月17日,歷時200個工作日。滿堂支架總進度計劃和單聯(lián)進度計劃如下：3.3勞動力計劃表3.1 勞動力計劃表工 種單位2010年3月4月5月6月7月8月9月普工人4090110110110110110電工人6888888測量工人99121212129架子工人120150180180180180120木工人9015015015015015070電焊工人18232525252525鋼筋工人1010100000砼工操工人15203030303030合計人

12、3234855505455155153723.4材料計劃根據(jù)現(xiàn)場情況制定材料的進場施工計劃，以便加快施工進展，滿足施工進度要求，同時避免材料的浪費，提高資金的利用。因本橋工期要求異常緊張，采用非常規(guī)方法施工，貝雷梁、鋼管、扣件均采用租賃的方式供應(yīng)，標(biāo)準段范圍內(nèi)一次進場不考慮周轉(zhuǎn)。630×6鋼管支撐架、10槽鋼、加工后已成短截?zé)o法重復(fù)使用，均為一次性攤銷。廠家定制的大塊定型墩柱鋼模板和箱梁斜腹板及翼緣板鋼模、均為特殊設(shè)計，一次性攤銷。分配梁I50c、I10、I14、18等各種規(guī)格木方均為新購。墩柱模板及箱梁模板、支架平面布置等圖紙詳見相關(guān)專項圖紙。為保證工期擬投入以下主要周轉(zhuǎn)材料、施工

13、機械設(shè)備：表3.2 主要周轉(zhuǎn)材料計劃表序號材料名稱單位數(shù)量備注1木模板15mm厚m2313382雙面覆膜木模板15mm厚m2300123定型鋼模板m2127714木枋5×10(松木)m38725木枋10×10(松木)m318156鋼管48×3.572527頂托KTZ-60個768088底托KTC-60個768089扣件個15656410貝雷片1500×3000片3001150c工字鋼T38.51210工字鋼T531.31314工字鋼T20.81418槽鋼T956.815鋼管柱T23.816安全網(wǎng)m22400017水袋個30003.5機械設(shè)備計劃擬投入本工

14、程標(biāo)準段箱梁施工的碗扣支架施工的機械設(shè)備如下：表3.3 主要施工機械計劃表序號機械名稱型號規(guī)格功率或能力數(shù)量1汽車吊QY25H25t182砼罐車東風(fēng)8m3303插入式震搗棒1.1KW454木工電刨MIB2-80/10.7035木工圓鋸MJ1043.0036工平刨床MB503A3.0067交流電焊機BQ3-200-223.4098挖掘機SH120LC-339封閉式運輸車東風(fēng)56m3274碗扣式滿堂支架設(shè)計4.1支架設(shè)計概況由于工期緊、任務(wù)重，我項目部決定優(yōu)先采用搭設(shè)方便，整體穩(wěn)定性較好的碗扣式鋼管支架。結(jié)合圖紙設(shè)計要求，箱梁的自重在不同的斷面有所不同，就以墩頂、墩旁漸變段、跨中相同斷面共三個段來

15、設(shè)計立桿的縱距、橫距、步距。在橫梁及漸變3米范圍設(shè)計立桿縱距、橫距、步距為60cm、60cm、60cm；在跨中空箱室及翼緣板斷面范圍內(nèi)立桿設(shè)計縱距、橫距、步距為90cm、60cm、120cm；在腹板的位置加密一排布置即立桿設(shè)計縱距、橫距、步距為90cm、30cm、120cm。支架布置在箱梁兩側(cè)各留1m作為施工人員操作平臺，且設(shè)置有人行梯道（支架搭設(shè)施工要求章節(jié)里設(shè)置），具體布置見附圖。4.2碗扣式腳手架簡介碗扣式腳手架是一種常規(guī)的承插式鋼管腳手架，節(jié)點主要由上碗扣、下碗扣、橫桿插頭、限位銷構(gòu)成，立桿連接方式一般有外套管和內(nèi)接式。(1)碗扣式腳手架的基本性能碗扣支架的鋼管為P235號鋼，規(guī)格為4

16、8×3.5mm，其性能見下表：表1、表2和表3（見建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ166-2008）。表4.1 鋼材的強度和彈性模量（N/mm2）P235A鋼材抗拉、抗壓和抗彎強度設(shè)計值f205彈性模量2.06×105表4.2 鋼管截面特性外徑（mm）壁厚t（mm）截面積A（cm2）截面慣性矩I（cm4）截面模量W（cm3）回轉(zhuǎn)半徑i（cm）483.54.8912.195.081.58表4.3 受彎桿件的允許變形（撓度）值構(gòu)件類別允許變形（撓度）值（V）腳手板、縱向、橫向水平桿l/150，10mm懸挑受彎桿件l/400(2)碗扣式腳手架常用構(gòu)、配件種類、規(guī)格名稱常用型

17、號規(guī)格（mm）理論重量（kg）立桿LG-12048×3.5×12007.05LG-18048×3.5×180010.19LG-24048×3.5×240013.34LG-30048×3.5×300016.48橫桿HG-3048×3.5×3001.32HG-6048×3.5×6002.47HG-9048×3.5×9003.63HG-12048×3.5×12004.78HG-15048×3.5×15005.93HG-18

18、048×3.5×18007.08可調(diào)底座KTZ-45可調(diào)范圍3005.82KTZ-60可調(diào)范圍4507.12KTZ-75可調(diào)范圍6008.50可調(diào)托座KTC-45可調(diào)范圍3007.01KTC-60可調(diào)范圍4508.31KTC-75可調(diào)范圍6009.69(3)立桿、橫桿容許荷載立桿、橫桿容許荷載立桿橫桿步距（m）允許荷載（kN）橫桿長度（m）允許集中荷載（kN）允許均布荷載（kN）0.6400.96.7714.811.2301.25.0811.111.8251.54.068.84.3計算書4.3.1荷載參數(shù)根據(jù)本工程現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中涉及以下荷載形式：q1 箱梁

19、內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取1.5kPa（偏于安全）。q2 箱澆筑混凝土自重（含鋼筋），取26KN/m3。q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，取1.0 kPa。q4 澆筑和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，取1.0kPa。風(fēng)荷載標(biāo)準值按下式計算：Wk=0.7zsWo=0.7×1×0.286×0.35=0.07kN/m2；其中 w0 - 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：w0 = 0.35 kN/m2； z - 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的

20、規(guī)定采用：z= 1 ； s - 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.286；Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.07×0.9×1.22/10=0.011kN·m；4.3.2橫梁區(qū)立桿計算橫梁區(qū)混凝土板厚為2000mm。模板支架高H為10m，立桿步距h為0.6m，立桿縱距為0.6m，橫距為0.6m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度為0.55m。（1）立桿荷載根據(jù)JGJ166-2008，不組合風(fēng)荷載時支架立桿的軸向力N為：

21、 N=1.2(Q1+Q2)+ 1.4(Q3+Q4)LxLy式中Lx、Ly分別為立桿縱向、橫向間距。Q1支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準值產(chǎn)生的軸向力Q2模板等構(gòu)配件自重標(biāo)準值產(chǎn)生的軸向力Q3施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準值Q4澆筑和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準值將荷載代入上式有Q1 =0.6×0.9×q1 =0.6×0.6×1.5=0.54KNQ2 =0.6×0.9×q2 =0.6×0.6×2×26=18.72KNN=1.2×(0.54+18.72)+ 1.4×(1+1)×0.6×0.6 =2

22、4.12KN組合風(fēng)荷載時支架立桿的軸向力N為： N=1.2(Q1+Q2)+ 0.9×1.4(Q3+Q4)LxLy×+ Q5 式中Q5風(fēng)荷載產(chǎn)生的軸向力，按下圖分解計算，其余各式同上。W= Wk ×Lx×H =0.07×0.6×10=0.42KNQ5 = Wv = W=0.42KN(剪刀撐按45o計算)Ws =W=0.594KN(剪刀撐按45o計算)將荷載代入上式有Q1 =0.6×0.6×q1 =0.6×0.6×1.5=0.54KNQ2 =0.6×0.6×q2 =0.6

23、5;0.6×2×26=18.72KNN=1.2×(0.54+18.72)+ 0.9×1.4×(1+1)×0.6×0.6+0.42 =24.55KN（2）立桿承載力驗算N=24.55KN <N=40KN,立桿強度滿足要求。根據(jù)JGJ166-2008，單肢立桿承載力按NfA驗算.式中為軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查JGJ166-2008附表E立桿計算長度l0按下式計算：l0=h+2a=0.6+2×0.55=1.7m；式中：h支架立桿的步距，取0.6m； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長

24、度，取立桿伸出橫桿長0.25米+可調(diào)頂托調(diào)節(jié)長度0.3米之和0.55米；=l0/i=1.7×103 /15.8=108，查表得0.53N/A=24.55/0.53×4.89×102=94.7N/mm2f=205 N/mm2，滿足要求！4.3.3腹板區(qū)立桿計算橫梁區(qū)混凝土板厚為2000mm。模板支架高H為10m，立桿步距h為1.2m，立桿縱距為0.9m，橫距為0.3m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度為0.55m。（1）立桿荷載根據(jù)JGJ166-2008，不組合風(fēng)荷載時支架立桿的軸向力N為： N=1.2(Q1+Q2)+ 1.4(Q3+Q4)LxLy

25、式中Lx、Ly分別為立桿縱向、橫向間距。Q1支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準值產(chǎn)生的軸向力Q2模板等構(gòu)配件自重標(biāo)準值產(chǎn)生的軸向力Q3施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準值Q4澆筑和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準值將荷載代入上式有Q1 =0.3×0.9×q1 =0.3×0.9×1.5=0.405KNQ2 =0.3×0.9×q2 =0.3×0.9×2×26=14.04KNN=1.2×(0.405+14.04)+ 1.4×(1+1)×0.9×0.3 =18.09KN組合風(fēng)荷載時支架立桿的軸向力N為： N=1

26、.2(Q1+Q2)+ 0.9×1.4(Q3+Q4)LxLy×+ Q5式中Q5風(fēng)荷載產(chǎn)生的軸向力，按下圖分解計算，其余各式同上。W= Wk ×Lx×H =0.07×0.9×10=0.63KNQ5 = Wv = W=0.63KN(剪刀撐按45o計算)Ws =W=0.891KN(剪刀撐按45o計算)將荷載代入上式有Q1 =0.3×0.9×q1 =0.3×0.9×1.5=0.405KNQ2 =0.3×0.9×q2 =0.3×0.9×2×26=14.04K

27、NN=1.2×(0.4054+14.04)+ 0.9×1.4×(1+1)×0.3×0.9+0.63 =18.81KN（2）立桿承載力驗算N=18.81KN <N=40KN,立桿強度滿足要求。根據(jù)JGJ166-2008，單肢立桿承載力按NfA驗算；式中為立桿軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查JGJ166-2008附表E立桿計算長度l0按下式計算：l0=h+2a=1.2+2×0.55=2.3m；式中：h支架立桿的步距，取1.2m； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取立桿伸出橫桿長0.25米+可調(diào)頂托調(diào)節(jié)長

28、度0.3米之和0.55米；=l0/i=2.3×103 /15.8=146，查表得0.324N/A=18.81/0.324×4.89×102=118.7N/mm2f=205 N/mm2，滿足要求！4.3.4加腋區(qū)、翼緣區(qū)和空箱區(qū)立桿計算橫梁區(qū)混凝土板厚為970mm-470mm漸變，翼緣區(qū)混凝土板厚為550mm-220mm漸變，空箱區(qū)板厚470mm,安全起見均按970mm厚計算。立桿步距h為1.2m，立桿縱距為0.9m，橫距為0.6m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度為0.55m。（1）立桿荷載根據(jù)JGJ166-2008，不組合風(fēng)荷載時支架立桿的軸向

29、力N為： N=1.2(Q1+Q2)+ 1.4(Q3+Q4)LxLy式中Lx、Ly分別為立桿縱向、橫向間距。Q1支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準值產(chǎn)生的軸向力Q2模板等構(gòu)配件自重標(biāo)準值產(chǎn)生的軸向力Q3施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準值Q4澆筑和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準值將荷載代入上式有Q1 =0.6×0.9×q1 =0.6×0.9×1.5=0.81KNQ2 =0.6×0.9×q2 =0.6×0.9×0.97×26=13.62KNN=1.2×(0.81+13.62)+ 1.4×(1+1)×0.6×

30、;0.9 =18.827KN組合風(fēng)荷載時支架立桿的軸向力N為： N=1.2(Q1+Q2)+ 0.9×1.4(Q3+Q4)LxLy×+ Q5式中Q5風(fēng)荷載產(chǎn)生的軸向力，按下圖分解計算，其余各式同上。W= Wk ×Lx×H =0.07×0.9×10=0.63KNQ5 = Wv = W=0.63KN(剪刀撐按45o計算)Ws =W=0.891KN(剪刀撐按45o計算)將荷載代入上式有Q1 =0.6×0.9×q1 =0.6×0.9×1.5=0.81KNQ2 =0.6×0.9×q2 =

31、0.6×0.9×2×26=13.62KNN=1.2×(0.81+13.62)+ 0.9×1.4×(1+1)×0.6×0.9+0.63 =19.47KN（2）立桿承載力驗算N=24.55KN <N=40KN,立桿強度滿足要求。根據(jù)JGJ166-2008，單肢立桿承載力按NfA驗算；式中為立桿軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查JGJ166-2008附表E立桿計算長度l0按下式計算：l0=h+2a=0.6+2×0.55=2.3m；式中：h支架立桿的步距，取1.2m； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心

32、線至模板支撐點的長度，取立桿伸出橫桿長0.25米+可調(diào)頂托調(diào)節(jié)長度0.3米之和0.55米；=l0/i=2.3×103 /15.8=146，查表得0.324N/A=19.47/0.324×4.89×102=123.9N/mm2f=205 N/mm2，滿足要求！4.3.5整體傾覆驗算依據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范實施手冊要求支架在自重和風(fēng)荷載作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=y×Ni/Mw因匝道架體抗傾覆最不利，固本橋采用匝道引橋來驗算支架抗傾覆能力：滿堂架寬度（平均寬度）10m，長31m,采用此跨支架來驗算匝道橋：支架橫向19排；支

33、架縱向41排；高度7.8m；頂托TC60共需要19×41×2=1558個；立桿需要19×41×7.8=6076m;縱向橫桿需要41×10×7.8/1.2=2665m橫向橫桿需要19×31×7.8/1.2=3828m故：鋼管總重（6076+2665+3828）×38.4=482649N=482.649KN=482.649/9.8t=49.2t頂托TC60總重為：1558×7.2=11.22t故Ni=49.2×9.8+11.22×9.8=592.6KN穩(wěn)定力矩= y×N

34、i=5×592.6=2963KN.m依據(jù)以上對風(fēng)荷載計算:Wk=0.7uz×us×wo=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/m2跨中31m共受力為：q=0.927×7.8×31=224.1KN傾覆力矩=q×7.8=224.1×7.8=1748.4KN.mK0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=2963/1748.4=1.6>1.3滿足要求！4.3.6 剪刀撐扣件連接強度驗算根據(jù)JGJ166-2008，當(dāng)采用鋼管扣件作剪刀撐時應(yīng)驗算扣件抗滑承載力，應(yīng)符合下列要求：nWs<Qc式中：Ws

35、每排剪刀撐內(nèi)力KN,綜上取0.891KN。 n支撐架的步數(shù)，取10/1.28。Qc扣件抗滑承載力，取8KN。nWs9×0.8917.128KN<8KN，滿足要求！4.3.7地基承載力驗算現(xiàn)有路面結(jié)構(gòu)為240mmC30砼路面+200mm三合土路基，為城市主干道，承載力滿足要求，不進行驗算。通過以上各種驗算表示標(biāo)準段支架體系強度、穩(wěn)定性滿足要求！是安全穩(wěn)定的。5施工工藝5.1施工工藝流程圖  5.2施工打圍支架施工全部采用固定圍檔封閉施工，封閉圍檔采用PVC圍欄，打圍寬度為滿堂支架寬度，位置：支架兩側(cè)，按箱梁支架邊線，將施工圍檔在地面上按橋梁中心線進行測量放線定

36、位。圍檔下設(shè)500mm高240mm厚磚砌基礎(chǔ)，圍檔高2.5m。如下圖示：-64-5.3地基處理5.3.1原有路面修補處理原有道面破損嚴重達不到承載力要求的進行處理，先將破碎板塊用風(fēng)鎬破除，人工配合挖機清除至現(xiàn)在路基，根據(jù)路基是否破損，能否滿足承載力要求，對路面破損進行分析判斷路基是否進行處理。（1）基層處理如道路破損是由于路基、基層原因引起，則首先處理路基與基層。路基破損部分人工清除后采用C15混凝土進行換填處理。換填時注意保護下方管線。路基處理完后澆注C25混凝土基層。（2）面板處理對破碎板或交叉縫板、中橫縫板采取換塊處理辦法，具體操作方法如下：基層達到75%強度后在四周現(xiàn)有完好板塊中植筋，

37、植筋采用圓鋼16L40cm50cm，植入舊板塊中20cm。為使道路盡早投入使用，修補板塊采用C40混凝土，要求選用早期強度高且收縮性小的混凝土，新修板塊配置雙向螺紋鋼1630cm.具體做法如下圖：圖5.1 新舊混凝土路面板接縫處理示意圖（3）井蓋處理現(xiàn)有路面的鋼筋混凝土井蓋存在多處破損，滿堂架搭設(shè)前對井蓋進行修復(fù)或在其上加鋪3cm厚的鋼板，以保證承載力。5.3.2承臺開挖區(qū)處理承臺開挖時路面除破區(qū)域及承臺面上用C25混凝土硬化，硬化高度從承臺面至現(xiàn)有道路，混凝土強度等于達到85%后方可搭設(shè)支架。 圖5.2 承臺開挖時路面破除區(qū)處理示意圖5.4支架搭設(shè)5.4.1支架搭設(shè)要求1）滿堂支架的搭設(shè)在施

38、工圍檔內(nèi)進行，不與圍檔外交通發(fā)生干擾。腳手架基礎(chǔ)經(jīng)驗收合格后，應(yīng)按施工設(shè)計圖紙或相關(guān)專項方案的要求放線定位。根據(jù)各聯(lián)的整體平面布置，將道路中心線及橫梁位置測量放線，根據(jù)橋面橫縱坡計算出各根立桿總長、頂標(biāo)高及立桿配置方法，按圖紙將桿件依次連接。2）腳手架搭設(shè)時的間距和步距，根據(jù)其所承受的荷載經(jīng)計算確定后實施。底層縱、橫向水平桿作為掃地桿，距地在高度小于或等于350mm，立桿底部設(shè)置可調(diào)底座或固定底座；立桿上端包括可調(diào)螺桿伸出頂層水平桿的長度不得大于0.7m。3）碗扣式支架的搭設(shè)應(yīng)符合下列要求：當(dāng)立桿間距大于1.5m時，應(yīng)在拐角處設(shè)置通高專用斜桿，中間每排每列設(shè)軒通八字形斜桿或剪刀撐；當(dāng)立桿間距小

39、于或等于1.5m時，模板支撐架四周從底到頂連續(xù)設(shè)置豎向剪刀撐；中間縱、橫向由底至頂連續(xù)設(shè)置豎向剪刀撐，其間距小于或等于4.5m；剪刀撐的斜桿與地面夾角應(yīng)在450600之間，斜桿應(yīng)每步與立桿扣接。4）碗扣支架高度大于4.8m時，頂端和底部必須設(shè)置水平剪刀撐，中間水平剪刀撐設(shè)置間距小于或等于4.8m。5）立桿底部應(yīng)設(shè)置可調(diào)底座，下滿鋪縱橋向18#槽鋼。6）支架頂端采用可調(diào)式U形托撐，以安放模板下的主楞與次楞。主楞橫橋向設(shè)置，次欏沿橋縱各布置；鋼模板位置主楞縱橋向布置，主楞上直接安裝鋼模板托架。安裝頂托時，頂托先調(diào)節(jié)至中間位置，以便于以后模板標(biāo)高的調(diào)整和卸載要求。頂托“U”型槽口向同一個方向，將分配

40、梁放在頂托“U”型槽中?！癠”型槽口內(nèi)，每個頂托必須與分配梁完全接觸，保證受力要求。分配梁全部安裝完成后，根據(jù)設(shè)計標(biāo)高要求，先固定最外兩邊的標(biāo)高，然后利用拉線調(diào)平標(biāo)高，最后才安裝底模。7）在架體內(nèi)設(shè)置人行通道時，通道上部應(yīng)架設(shè)專用橫梁，橫梁結(jié)構(gòu)應(yīng)經(jīng)過設(shè)計計算確定；橫梁下的立桿應(yīng)加密，并應(yīng)與架體連接牢固；通道寬度不大于4.8m；門洞及通道頂部必須采用木板或其他硬質(zhì)材料全封閉，兩側(cè)設(shè)置安全網(wǎng)；通行機動車的洞口，必須設(shè)置防撞擊設(shè)施。8）支撐架拼裝到35層時，應(yīng)檢查每根立桿下拖是否浮放松動，否則應(yīng)旋緊下拖。9）每搭設(shè)6m高度必須向項目部報檢，經(jīng)項目部和監(jiān)理工程師驗收合格后方能繼續(xù)搭設(shè)。10）必須保證整

41、個架體的幾何穩(wěn)定性；支架采用分區(qū)搭設(shè)時，各分區(qū)之間用普通鋼管扣件連接成一個整體，連接間距同橫桿步距。11）支架立桿的垂直度必須嚴格控制，以免影響整體穩(wěn)定性，垂直偏差必須小于全高的H/500，且最大偏差應(yīng)不大于±50mm。12）對地基不良處，為防止地表水浸入地基，碗扣式滿堂支架搭設(shè)完畢后在周邊利用M7.5號砂漿磚砌一道高約100200mm的坎，外側(cè)利用砂漿抹面200mm寬，防止地表水漫入地基內(nèi)。13）支架搭設(shè)時，先按1015mm設(shè)置預(yù)拱度，待支架預(yù)壓后進行調(diào)整，最后確定預(yù)拱度。5.4.2腳手支架安全施工事項1）作業(yè)層上的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計要求，不得超載，不得在腳手支架上集中堆放模板、鋼

42、筋等物料；2）遇6級及以上大風(fēng)、雨雪、大霧天氣時應(yīng)停止腳手支架的搭設(shè)與拆除作業(yè)；3）腳手支架使用期間，嚴禁擅自拆除架體結(jié)構(gòu)桿件，如需拆除必須報請技術(shù)主管同意，確定補救措施后放可實施；4）嚴禁在腳手支架基礎(chǔ)及鄰近處進行挖掘作業(yè)；5）腳手支架應(yīng)與架空輸電線路保持安全距離，工地臨時用電線路架設(shè)及腳手支架接地防雷措施等應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范（JGJ461）的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行；6）使用后的腳手支架構(gòu)配件應(yīng)清除表面粘結(jié)的灰渣，校正桿件變形，表面作防銹處理后待用。7）搭設(shè)腳手架人員必須持證上崗。上崗人員應(yīng)定期體檢，合格者方可持證上崗。8）搭設(shè)腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。5.

43、4.3支架安全防護1）支架四周與行車道間用全封閉專用圍檔隔離；2）箱梁支架頂部的操作架底部用硬質(zhì)材料滿鋪防護，以防圍擋外落物，支架外滿掛密目安全網(wǎng)，底部180mm用模板做踢腳，并刷黑黃相間油漆。3）鋼模板安裝時也應(yīng)設(shè)臨時單排架，掛安全網(wǎng)防護。4）工作梯道用扣件鋼管腳手架搭設(shè)，鋼管為48×3.5mm，搭設(shè)要求必須符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ1302001）規(guī)定。5）工作梯道在施工箱梁段兩側(cè)橫橋向、成“之”字形設(shè)置。6）梯道坡道長不小于5.6m，梯道步距1.82.4m，單向梯道寬1.2m，休息平臺寬1.21.8m。7）梯道設(shè)置扶手欄桿，高度不于0.9m，本工程梯道扶手

44、高度設(shè)置為0.6m兩道，即總高1.2m。8）上下梯道的行走道用鋼管加密，間距0.2m，上鋪防滑木板或竹跳板。9）梯道為工人施工的行走通道，不得作為貨運通道。10）梯道板外側(cè)設(shè)180mm高踢腳板，踢腳板外側(cè)刷黃、黑相間警示漆。5.5檢查與驗收新鋼管的檢查應(yīng)符合下列規(guī)定：.應(yīng)有產(chǎn)品質(zhì)量合格證；.應(yīng)有質(zhì)量檢驗報告，鋼管材質(zhì)檢驗方法應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準金屬拉伸試驗方法（GB/T 228）的有關(guān)規(guī)定，質(zhì)量應(yīng)符合規(guī)范要求；.鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；.鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應(yīng)分別符合規(guī)范要求；.鋼管必須涂有防銹漆。舊鋼管的檢查應(yīng)符合下列規(guī)定：.表面

45、銹蝕深度應(yīng)符合規(guī)范要求。銹蝕檢查應(yīng)每年一次。.鋼管彎曲變形的應(yīng)符合規(guī)范規(guī)定要求。.扣件的驗收.新扣件應(yīng)有生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證。.舊扣件使用前應(yīng)進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；.新、舊扣件均應(yīng)進行防繡處理。腳手架及其地基基礎(chǔ)應(yīng)按下列階段進行檢查驗收：.基礎(chǔ)完工后及腳手架搭設(shè)前；.作業(yè)層上施加荷載前；.達到設(shè)計高度后；.遇有六級大風(fēng)和大雨后；.停用超過一個月。成立安全檢查小組每日進行腳手架檢查。5.6支架預(yù)壓支架預(yù)壓可消除支架的非彈性變形，觀測其彈性變形，為箱梁現(xiàn)澆施工的預(yù)拱度設(shè)置提供數(shù)據(jù)，支架預(yù)壓擬采用水袋法，四周用砂袋做水池壁兼做端部

46、預(yù)壓荷載，預(yù)壓重量為預(yù)壓范圍的典型截面砼自重的115%，考慮到現(xiàn)場的交通情況及翼緣板的厚度，此區(qū)不預(yù)壓，斷面圖如下：預(yù)壓范圍：根據(jù)專家意見及施工圖的要求，本工程所有砼箱梁均采用整聯(lián)預(yù)壓。預(yù)壓用水從道路兩側(cè)的消防栓水源點經(jīng)加壓后引至橋面上，加壓泵采用100m揚程立式加壓泵。對于碗扣式鋼管腳手架，加載過程應(yīng)檢查立桿、橫桿有無變形，頂托有無滑絲情況；檢查碗扣有無裂縫、底托有無損壞等情況；剪刀撐檢查扣件有無滑扣、崩扣等現(xiàn)象；檢查基底有無變形沉降現(xiàn)象。對于梁式支架，加載后應(yīng)檢查貝雷梁或型鋼梁的變形情況，檢查管樁底部找平砂漿是否破碎，檢查管樁順橋向剪刀撐是否穩(wěn)固，確保管樁底部整體受力。5.6.1砂袋吊裝因

47、邊腹板位置采用鋼模板，自重較大，預(yù)壓后標(biāo)高調(diào)整困難，故第一跨邊腹板位置預(yù)壓前先不安裝鋼模板，通過鋪設(shè)臨時木方和模板作為預(yù)壓平臺，在縱向工字鋼上臨時鋪設(shè)2m長100×100木方間距200mm，其上滿鋪15mm厚木模板。在箱梁邊腹板、箱梁橫梁位置布設(shè)砂袋（噸袋 ），形成水池壁。后期可根據(jù)第一跨預(yù)壓所測得的數(shù)據(jù)先設(shè)置好預(yù)拱度，安裝好鋼模板后再進行預(yù)壓。預(yù)壓具體布置形式見下圖（L55聯(lián)）：砂袋吊運采用25T汽車吊，邊腹板位置和水池端壁采用分層吊裝，吊車吊運一次到位。每袋砂的體積為0.9×0.9×1.1m,砂袋裝滿時砂重1.25T。5.6.2水袋安放預(yù)壓水袋采用3.5mm厚

48、的能承受4t/m2水壓的橋梁預(yù)壓專業(yè)水袋，單個水袋寬為箱梁底寬+4m，長度為其預(yù)壓范圍長度+7m。對于箱梁縱斷面標(biāo)高高差大于0.5m的聯(lián)或跨采用砂袋進行分隔后再用水袋進行預(yù)壓，以使支架均勻受力。預(yù)壓水袋鋪設(shè)前，首先要檢查四周砂袋的堆碼情況，確保砂袋堆碼整齊，高度和重量足夠；二是清除箱梁底模及四周上的雜物，確保水袋不被雜物劃破；三是檢查水袋的質(zhì)量，尤其是接縫的位置，在正式預(yù)壓之前進行預(yù)裝水試驗。5.6.3預(yù)壓重量計算預(yù)壓重量為預(yù)壓范圍的典型截面砼自重的115%,預(yù)壓范圍為邊腹板以內(nèi)的16米寬箱梁部分。預(yù)壓范圍內(nèi)箱梁截面面積為11.02m2；預(yù)壓范圍內(nèi)箱梁自重為11.02×2.628.6

49、5T；預(yù)壓水深為28.65×1.15÷162.06m。其余各聯(lián)預(yù)壓水深見4.2.1中表格。5.6.4水袋側(cè)壓力計算水袋側(cè)壓力：P0.5×gh220.7KN砂袋與模板間的摩阻力:滿足要求。式中為砂袋與模板間的摩阻系數(shù)，取0.5；N為5個砂袋的重量,取50KN；5.6.5分級加載預(yù)壓荷載按梁段各分區(qū)預(yù)壓荷載的60%、80%、100%三級逐級加載，卸載也按相應(yīng)加載級別逐級卸載。每加載一級完成后,應(yīng)先停止下一級加載，并應(yīng)每間隔12小時對支架沉降量進行一次監(jiān)測。當(dāng)支架頂部監(jiān)測點12小時的沉降量平均值小于2mm時，可進行下一級加載。加載過程中注意觀察架體受力變形情況，如一級荷

50、載變形超過2cm應(yīng)停止加載，查明原因后方可繼續(xù)加載。加載應(yīng)往各水池內(nèi)同時、均勻的加水，如相鄰的水池同時加水，則要控制各水池內(nèi)的水深，差值不得超過0.2m，當(dāng)超過0.2m時應(yīng)停止往水深的水袋內(nèi)加水，加卸載過程應(yīng)有專人測量水深并記錄。最后一級荷載加載完畢后，通過觀測，連續(xù)12小時沉降（小于2mm）穩(wěn)定，經(jīng)監(jiān)理工程師同意后，方能卸載。卸載后，須及時觀測支架模板體系的回彈量，并繪出支架模板與荷載變化的關(guān)系曲線，經(jīng)監(jiān)理工程師審核后以指導(dǎo)施工，再按照箱梁底板的設(shè)計標(biāo)高、支架的變形量及預(yù)拱度調(diào)整底模的高度，預(yù)拱度控制在L/600（L為梁跨長度）。最后一級預(yù)壓需持荷24小時以上,加荷載后觀測一次，24小時以后

51、再觀測一次，作好支架持荷時的測量觀測和記錄；預(yù)壓時安排專人24小時監(jiān)測支架的安全情況。5.6.6分級卸載分級卸載時，每級測量回彈變形情況，記錄好每級支架回彈的數(shù)據(jù)，繪制回彈時的荷載與位移的關(guān)系曲線；根據(jù)試壓觀測成果整理出支架預(yù)壓報告，計算出支架的非彈性變形量、彈性變形量，根據(jù)彈性變形值及非彈性變形值設(shè)置預(yù)拱度，將試驗結(jié)果指導(dǎo)施工。分級卸載時和加載時一樣，每級持荷一小時，觀測支架各測點的標(biāo)高，記錄好數(shù)據(jù)。根據(jù)觀測結(jié)果，求出支架彈性變形的變化量。支架預(yù)壓用水盡量重復(fù)利用，當(dāng)無法利用需要卸載時利用多根水管將水引流至排水通暢的下水道，進入市政排水系統(tǒng)，盡量不流經(jīng)路面和影響交通。卸載前應(yīng)先調(diào)查現(xiàn)有排水系

52、統(tǒng)是否通暢，對不通暢的應(yīng)疏通。5.6.7沉降量及預(yù)拱度計算觀測點橫向在道路中心線和底板邊線位置布置3個點，縱向在每跨墩柱中心處、L/2、L/4分別布點。在各觀測點底部掛尺法進行觀測，沉降觀測觀測點采用鋼絲固定在模板上留環(huán)，然后把銦鋼尺掛在鋼絲環(huán)上。（因每次都掛同一根銦鋼尺，故每次掉尺的拉力相同，且抵消了鋼絲的拉力。而且對溫度銦鋼尺影響小。）吊環(huán)離地面2.5米左右。沉降觀測所使用的儀器為DSZ2自動安平水準儀配平行玻璃板（測微器）該儀器為級精密水準儀，并使用銦鋼水準尺。沉降觀測所使用的水準儀和水準尺應(yīng)定期檢驗與校正尤其是儀器i角必須經(jīng)常檢校，以確保儀器的性能，滿足精度要求。變形量計算根據(jù)觀測數(shù)據(jù)

53、，繪制支架的彈性變形和非彈性變形圖，確定彈性變形調(diào)整值，以便調(diào)整預(yù)拱度的數(shù)值。支架壓載至115%箱梁總量時，認為其非彈性變形已消除，并確定其彈性變形與荷載呈線性關(guān)系。其變形量按數(shù)理統(tǒng)計方法擬定變形與荷載關(guān)系的回歸方程。Y=BX+A式中：Y:變形量 X:荷載A、B:分別為回歸方程系數(shù)其中: B=(nXiYi-XiYi)/nXi2-(Xi)2A=(Yi-BXi)/n整理預(yù)壓觀測報告，及時報監(jiān)理、設(shè)計單位，其將作為其他箱梁跨的支架立模標(biāo)高調(diào)整的重要依據(jù)。鋪設(shè)底模板后觀測各測量點的標(biāo)高值H1布載結(jié)束后立即進行觀測各測量點的標(biāo)高值H2，并做好相應(yīng)的記錄。維持布載24小時后、卸載前測量各測量點標(biāo)高值H3。

54、卸載后測量出各測量點標(biāo)高值H4，此時就可以計算出各觀測點的變形如下：非彈性變形f1=H1-H4。通過試壓后，可認為支架、模板、方木等的非彈性變形已經(jīng)消除。彈性變形f2=H4-H3。根據(jù)該彈性變形值，在底模上設(shè)置預(yù)拱度2，以使支架變形后梁體線型滿足設(shè)計要求。另外，根據(jù)H2和H3的差值，可以大體看出持續(xù)荷載對支架及貝雷梁變形的影響程度，根據(jù)變形值調(diào)整底模標(biāo)高及預(yù)拱度設(shè)置，架體搭設(shè)前根據(jù)以往的施工經(jīng)驗設(shè)20mm的預(yù)拱，預(yù)壓后再根據(jù)預(yù)壓結(jié)果調(diào)整。對于已進行預(yù)壓區(qū)段，根據(jù)如下公式調(diào)整底模標(biāo)高：底模頂面標(biāo)高=梁底設(shè)計標(biāo)高+f2的平均值對于沒有進行預(yù)壓的區(qū)段，參考如下公式調(diào)整底模標(biāo)高：底模頂面標(biāo)高=梁底設(shè)計

55、標(biāo)高+f1的平均值+f2的平均值5.7支架拆除當(dāng)頂板同條件試件抗壓強度達到設(shè)計強度75以上，箱梁與外界溫差不大于15時，可以進行箱梁內(nèi)模拆除，且預(yù)應(yīng)力張拉前，內(nèi)模必須拆除。橋梁上部結(jié)構(gòu)砼施工完，達到養(yǎng)生齡期，進行預(yù)應(yīng)力張拉后，需要利用支架系統(tǒng)進行施工的橋梁附屬工程完工，且同條件試件抗壓強度達到設(shè)計強度100時，才能進行現(xiàn)澆箱梁的底模與支架的拆除。拆除原則：先上后下、后裝先拆，先裝后拆、一步一清。拆除時間：在箱梁混凝土達到設(shè)計強度且箱梁預(yù)應(yīng)力張拉完成后。拆除設(shè)備：可用25t汽車吊等起吊設(shè)備。為方便支架系統(tǒng)拆除、加快拆除速度，卸載采用兩端向中間對稱分組進行。拆除方法如下：（1）利用扳手等旋松頂托螺

56、栓進行卸載，使底模脫離箱梁底；（2）解除底模與側(cè)模、底模與底模之間的連接螺栓；（3）利用吊車拆除翼緣板和側(cè)模模板，人工分塊移動底模至翼緣板位置，然后用吊車調(diào)到地面上；（4）拆除分配梁和頂托；（5）按從上向下的順序拆除碗扣腳手支架，并拆除邊清理，將碗扣支架按種類進行分類分塊集中堆放，以便周轉(zhuǎn)使用。（6）支架拆除后，按一步一清，工完場清的原則，將橋梁下、施工圍檔內(nèi)的場地清理干凈，并清掃，待施工圍檔拆除后，還道于民，盡快恢復(fù)交通，并為橋下輔道的施工創(chuàng)造條件。6安全保證措施6.1組織保障為確保施工安全，經(jīng)理部將成立安全領(lǐng)導(dǎo)小組，由項目經(jīng)理任組長。經(jīng)理部設(shè)專職安全員1人，各工區(qū)設(shè)兼職安全員1人，具體負責(zé)安全工作的實施。建立健全安全保證體系，確保施工的安全。詳見安全生產(chǎn)保證體系框圖。6.2措施保障6.2.1一般規(guī)定 1、