特種設(shè)備超聲波探傷試題

1、第二部分 超聲波檢測(cè)共： 557題其中： 是非題 175題選擇題 279題問(wèn)答題 103題一、是非題1.1 受迫振動(dòng)的頻率等于策動(dòng)力的頻率。 （）1.2 波只能在彈性介質(zhì)中產(chǎn)生和傳播。 （×）1.3 由于機(jī)械波是由機(jī)械振動(dòng)產(chǎn)生的，所以波動(dòng)頻率等于振動(dòng)頻率。 （）1.4 由于機(jī)械波是由機(jī)械振動(dòng)產(chǎn)生的，所以波長(zhǎng)等于振幅。 （×） 1.5 傳聲介質(zhì)的彈性模量越大，密度越小，聲速就越高。 （）1.6 材料組織不均勻會(huì)影響聲速，所以對(duì)鑄鐵材料超聲波探傷和測(cè)厚必須注意這個(gè)問(wèn)題。 （） 1.7 一般固體介質(zhì)中的聲速隨溫度升高而增大。 （×）1.8 由端角反射率試驗(yàn)結(jié)果推斷，使用

2、K>=1.5的探頭探測(cè)單面焊焊縫根部未焊透缺陷,靈敏度較低，可能造成漏檢。 （）1.9 超聲波的擴(kuò)散衰減的大小與介質(zhì)無(wú)關(guān)。 （）1.10 超聲波的頻率越高，傳播速度越快。 （×）1.11 介質(zhì)能傳播橫波和表面波的必要條件是介質(zhì)具有切變彈性模量。 （）1.12 頻率相同的縱波，在水中的波長(zhǎng)大于在鋼中的波長(zhǎng)。 （×）1.13 既然水波能在水面?zhèn)鞑ィ敲闯暠砻娌ㄒ材苎匾后w表面?zhèn)鞑ァ?（×）1.14 因?yàn)槌暡ㄊ怯蓹C(jī)械振動(dòng)產(chǎn)生的，所以超聲波在介質(zhì)中的傳播速度即為質(zhì)點(diǎn)的振動(dòng)速度。 （×） 1.15 如材質(zhì)相同，細(xì)鋼棒（直徑<波長(zhǎng)）與鋼鍛件的聲速相同。

3、 （×）1.16 在同種固體材料中,縱、橫波聲速之比為常數(shù)。 （）1.17 水的溫度升高時(shí)超聲波在水中的傳播速度亦隨著增加。 （） 1.18 幾乎所有的液體（水除外），其聲速都隨著溫度的升高而減小。 （）1.19 波的疊加原理說(shuō)明，幾列波在同一介質(zhì)中傳播并相遇時(shí)，都可以合成一個(gè)波繼續(xù)傳播。 （×）1.20 介質(zhì)中形成駐波時(shí)，相鄰兩波節(jié)或波腹之間的距離是一個(gè)波長(zhǎng)。 （×）1.21 具有一定能量的聲束，在鋁中要比在鋼中傳播的更遠(yuǎn)。 （×）1.22 材料中應(yīng)力會(huì)影響超聲波傳播速度，在拉應(yīng)力時(shí)聲速減小，在壓應(yīng)力時(shí)聲速增大，根據(jù)這一特性，可用超聲波測(cè)量材料的內(nèi)應(yīng)力

4、。 （）1.23 材料的聲阻抗越大，超聲波傳播時(shí)衰減越大。 （×）1.24 平面波垂直入射到界面上，入射聲壓等于透射聲壓和反射聲壓之和。 （×）1.25 平面波垂直入射到界面上，入射能量等于透射能量和反射能量之和。 （）1.26 超聲波的擴(kuò)散衰減與波型，聲程和傳播介質(zhì)、晶粒度有關(guān)。 （×）1.27 對(duì)同一材料而言，橫波的衰減系數(shù)比縱波大得多。 （）1.28 界面上入射聲束的折射角等于反射角。 （×）1.29 當(dāng)聲速以一定角度入射到不同介質(zhì)的界面上，會(huì)發(fā)生波形轉(zhuǎn)換。 （）1.30 在同一固體材料中，傳播縱、橫波時(shí)聲阻抗不一樣。 （）1.31 聲阻抗是衡量介

5、質(zhì)聲學(xué)特性的重要參數(shù)，溫度變化對(duì)材料的聲阻抗無(wú)任何影響。 （×）1.32 超聲波垂直入射到平界面時(shí)，聲強(qiáng)反射率與聲強(qiáng)透射率之和等于1。 （）1.33 超聲波垂直入射到異質(zhì)界面時(shí)，界面一側(cè)的總聲壓等于另一側(cè)的總聲壓。 （）1.34 超聲波垂直入射到Z2>Z1界面時(shí)，聲壓透過(guò)率大于1，說(shuō)明界面有增強(qiáng)聲壓的作用。 （×）1.35 超聲波垂直入射到異質(zhì)界面時(shí)，聲壓往復(fù)透射率與聲強(qiáng)透射率在數(shù)值上相等。 （）1.36 超聲波垂直入射時(shí)，界面兩側(cè)介質(zhì)聲阻抗差愈小，聲壓往復(fù)透射率愈低。 （×）1.37 當(dāng)鋼中的氣隙（如裂紋）厚度一定時(shí)，超聲波頻率增加，反射波高也隨著增加。

6、（）1.38 超聲波傾斜入射到異質(zhì)界面時(shí)，同種波型的反射角等于折射角。 （×）1.39 超聲波傾斜入射到異質(zhì)界面時(shí)，同種波型的折射角總大于入射角。 （×）1.40 超聲波以10°角入射至水/鋼界面時(shí),反射角等于10°。 （）1.41超聲波入射至鋼/水界面時(shí),第一臨界角約為14.5°。 （×）1.42 第二介質(zhì)中折射的橫波平行于界面時(shí)的縱波入射角為第一臨界角。 （×）1.43 如果有機(jī)玻璃/鋁界面的第一臨界角大于有機(jī)玻璃/鋼界面第一臨界角,則前者的第二臨界角也一定大于后者。 （×）1.44 只有當(dāng)?shù)谝唤橘|(zhì)為固體介質(zhì)時(shí)

7、,才會(huì)有第三臨界角。 （）1.45 橫波斜入射至鋼/空氣界面時(shí)，入射角在30°左右時(shí),橫波聲壓反射率最低。 （）1.46 超聲波入射到C1<C2的凹曲面時(shí),其透過(guò)波發(fā)散。 （×）1.47超聲波入射到C1>C2的凸曲面時(shí),其透過(guò)波聚焦。 （）1.48 以有機(jī)玻璃作聲透鏡的水浸聚焦探頭,有機(jī)玻璃/水界面為凹曲面。 （×）1.49 介質(zhì)的聲阻抗愈大，引起的超聲波的衰減愈嚴(yán)重。 （×）1.50 聚焦探頭輻射的聲波，在材質(zhì)中的衰減小。 （×）1.51 超聲波探傷中所指的衰減僅為材料對(duì)聲波的吸收作用。 （×）1.52 超聲平面波不存在

8、材質(zhì)衰減。 （×）2.1 超聲波頻率越高，近場(chǎng)區(qū)的長(zhǎng)度也就越大。 （）2.2 對(duì)同一直探頭來(lái)說(shuō)，在鋼中的近場(chǎng)長(zhǎng)度比在水中的近場(chǎng)長(zhǎng)度大。 （×）2.3 聚焦探頭的焦距應(yīng)小于近場(chǎng)長(zhǎng)度。 （） 2.4 探頭頻率越高，聲速擴(kuò)散角越小。 （）2.5 超聲波探傷的實(shí)際聲場(chǎng)中的聲束軸線上不存在聲壓為零的點(diǎn)。 （）2.6 聲束指向性不僅與頻率有關(guān)，而且與波型有關(guān)。 （）2.7 超聲波的波長(zhǎng)越長(zhǎng)，聲束擴(kuò)散角就越大，發(fā)現(xiàn)小缺陷的能力也就越強(qiáng)。 （×）2.8 因?yàn)槌暡〞?huì)擴(kuò)散衰減，所以檢測(cè)應(yīng)盡可能在近場(chǎng)區(qū)進(jìn)行。 （×）2.9 因?yàn)榻鼒?chǎng)區(qū)內(nèi)有多個(gè)聲壓為零的點(diǎn)，所以探傷時(shí)近場(chǎng)區(qū)缺

9、陷往往會(huì)漏檢。 （×）2.10 如超聲波頻率不變，晶片面積越大，超聲場(chǎng)的近場(chǎng)長(zhǎng)度越短。 （×）2.11 面積相同，頻率相同的圓晶片和方晶片，超聲場(chǎng)的近場(chǎng)長(zhǎng)度一樣長(zhǎng)。 （）2.12 面積相同，頻率相同的圓晶片和方晶片，其聲束指向角亦相同。 （×）2.13 超聲場(chǎng)的近場(chǎng)長(zhǎng)度越短，聲束指向性越好。 （×）2.14 聲波輻射的超聲波的能量主要集中在主聲束上。 （）2.15 聲波輻射的超聲波，總是在聲束中心軸線上的聲壓為最高。 （×）2.16 探傷采用低頻是為了改善聲束指向性，提高探傷靈敏度。 （×） 2.17 超聲場(chǎng)中不同橫截面上的聲壓分布規(guī)

10、律是一致的。 （×）2.18 在超聲場(chǎng)的未擴(kuò)散區(qū)，可將聲源輻射的超聲波看成平面波，平均聲壓不隨距離的增加而改變。 （）2.19 斜角探傷橫波聲場(chǎng)中假想聲源的面積大于實(shí)際聲源面積。 （×）2.20 頻率和晶片尺寸相同時(shí)，橫波聲束指向性比縱波好。 （）2.21 圓晶片斜探頭的上指向角小于下指向角。 （×）2.22 如斜探頭入射點(diǎn)到晶片的距離不變，入射點(diǎn)到假想聲源的距離隨入射角的增加而減小。 （）2.23 200mm處4長(zhǎng)橫孔的回波聲壓比100mm處2長(zhǎng)橫孔的回波聲壓低。 （）2.24 球孔的回波聲壓隨距離的變化規(guī)律與平底孔相同。 （）2.25 同聲程理想大平面與平底孔

11、回波聲壓的比值隨頻率的提高而減小。 （）2.26 軸類工件外圓徑向探傷時(shí)，曲底面回波聲壓與同聲程理想大平面相同。 （）2.27 對(duì)空心圓柱體在內(nèi)孔探傷時(shí)，曲底面回波聲壓比同聲程大平面低。 （×）3.1 超聲波探傷中，發(fā)射超聲波是利用正壓電效應(yīng)，接受超聲波是利用逆壓電效應(yīng)。 （×）3.2 增益100db就是信號(hào)強(qiáng)度放大100倍。 （×）3.3 與鋯鈦酸鉛相比，石英作為壓電材料有性能穩(wěn)定、機(jī)電耦合系數(shù)高、壓電轉(zhuǎn)換能量損 失小等優(yōu)點(diǎn)。 （×）3.4 與普通探頭相比，聚焦探頭的分辨力較高。 （）3.5 使用聚焦透鏡能提高靈敏度和分辨力，但減小了探測(cè)范圍。 （）3

12、.6 點(diǎn)聚焦探頭比線聚焦探頭靈敏度高。 （）3.7 雙晶探頭只能用于縱波檢測(cè)。 （×）3.8 B型顯示能展現(xiàn)工件內(nèi)缺陷的埋藏深度。 （）3.9 C型顯示能展現(xiàn)工件中缺陷的長(zhǎng)度和寬度，但不能展現(xiàn)深度。 （）3.10 通用AVG曲線采用的距離是以近場(chǎng)長(zhǎng)度為單位的歸一化距離，適用于不同規(guī)格的探頭。 （）3.11 在通用AVG曲線上，可直接查得缺陷的實(shí)際聲程和當(dāng)量尺寸。 （×）3.12 A型顯示探傷儀，利用D.G.S曲線板可直觀顯示缺陷的當(dāng)量大小和缺陷深度。 （）3.13 電磁超聲波探頭的優(yōu)點(diǎn)之一是換能效率高，靈敏度高。 （×）3.14 多通道探傷儀是由多個(gè)或多對(duì)探頭同時(shí)

13、工作的探傷儀。 （×）3.15 探傷儀中的發(fā)射電路亦稱觸發(fā)電路。 （×）3.16 探傷儀中的發(fā)射電路亦可產(chǎn)生幾百伏到上千伏的電脈沖去激勵(lì)探頭晶片振動(dòng)。 （）3.17 探傷儀的掃描即為控制探頭在工件探傷面上掃查的電路。 （×）3.18 探傷儀發(fā)射電路中的阻尼電阻的阻值愈大，發(fā)射強(qiáng)度愈弱。 （×）3.19 調(diào)節(jié)探傷儀“深度細(xì)調(diào)”旋鈕時(shí)，可連續(xù)改變掃描線掃描速度。 （）3.20 調(diào)節(jié)探傷儀“抑制”旋鈕時(shí)，抑制越大，儀器動(dòng)態(tài)范圍越大。 （×）3.21 調(diào)節(jié)探傷儀“延遲”旋鈕時(shí)，掃描線上回波信號(hào)間的距離也將隨之改變。 （×）3.22 不同壓電晶

14、體材料中聲速不一樣，因此不同壓電材料的頻率常數(shù)也不相同。 （）3.23 不同壓電材料的頻率常數(shù)不一樣，因此用不同壓電材料制作的探頭其標(biāo)稱頻率不可能相同。 （×）3.24 壓電晶片的壓電應(yīng)變常數(shù)（d33）大，則說(shuō)明該晶片接收性能好。 （×）3.25 壓電晶片的壓電電壓常數(shù)（g33）大，則說(shuō)明該晶片的接收性能好。 （）3.26 探頭中壓電晶片背面加吸收塊是為了提高機(jī)械品質(zhì)因素Qm,減少機(jī)械能損耗。 （×）3.27 工件表面比較粗糙時(shí)，為防止探頭磨損和保護(hù)晶片，宜選用硬保護(hù)膜。 （×）3.28 斜探頭楔塊前部和上部開(kāi)消聲槽的目的是使聲波反射回晶片處，減少聲能損

15、失。 （×）3.29 由于水中只能傳播縱波，所以水浸探頭只能進(jìn)行縱波探傷。 （×）3.30 雙晶直探頭傾角越大，交點(diǎn)離探測(cè)面越遠(yuǎn)，覆蓋區(qū)越大。 （×）3.31 有機(jī)玻璃聲透鏡水浸聚焦探傷，透鏡曲率半徑愈大，焦距愈大。 （）3.32 利用IIW試塊上50mm孔與兩側(cè)面的距離，僅能測(cè)定直探頭盲區(qū)的大致范圍。 （）3.33 當(dāng)斜探頭對(duì)準(zhǔn)IIW2試塊上的R50曲面時(shí)，熒光屏上的多次反射回波是等距離的。 （×）3.34 中心切槽的半圓試塊，其反射特點(diǎn)是多次回波總是等距離出現(xiàn)的。 （）3.35 與IIW試塊相比CSK-IA試塊的優(yōu)點(diǎn)之一是可以測(cè)定斜探頭的分辨力。 （

16、） 3.36 調(diào)節(jié)探傷儀的“水平”旋鈕，將會(huì)改變儀器的水平線性。 （×） 3.37 測(cè)定儀器的“動(dòng)態(tài)范圍”時(shí)，應(yīng)將儀器的“抑制”、“深度補(bǔ)償”旋鈕置于“關(guān)”的位置。 （）3.38 盲區(qū)和始波寬度是同一概念。 （×）3.39 測(cè)定組合靈敏度時(shí)，可先調(diào)節(jié)儀器的“抑制”旋鈕，使電噪聲電平10，再進(jìn)行測(cè)定。 （×）3.40 測(cè)定“始波寬度”時(shí)，應(yīng)將儀器的靈敏度調(diào)至最大。 （×）3.41 為提高分辨力，在滿足探傷靈敏度要求情況下，儀器的發(fā)射強(qiáng)度盡量調(diào)得低一些。 （）3.42 在數(shù)字化智能超聲波探傷儀中，脈沖重復(fù)頻率又稱為采樣頻率。 （×）3.43 雙晶探

17、頭主要用于近表面缺陷的探測(cè)。 （）3.44 溫度對(duì)斜探頭折射角有影響，當(dāng)溫度升高時(shí)，折射角將變大。 （）3.45 目前使用最廣的測(cè)厚儀是共振式測(cè)厚儀。 （×）3.46 在鋼中折射角為60°的斜探頭，用于探測(cè)鋁時(shí)，其折射角將變大。 （×）3.47 “發(fā)射脈沖寬度”就是指發(fā)射脈沖的持續(xù)時(shí)間。 （）3.48 軟保護(hù)膜探頭可以減少粗槽表面對(duì)探傷的影響。 （）3.49 脈沖反射式和穿透式探傷，使用的探頭是同一類型的。 （×）3.50 束指向角較小且聲束截面較窄的探頭稱作窄脈沖探頭。 （×）4.1 在液浸式檢測(cè)中，返回探頭的聲能還不到最初值的1。 （）4.

18、2 垂直探傷時(shí)探傷面的粗槽度對(duì)反射波高的影響比斜角探傷嚴(yán)重。 （）4.3 超聲脈沖通過(guò)材料后，其中心頻率將變低。 （）4.4 串列法探傷適用于檢查垂直于探傷面的平面缺陷。 （）4.5 “靈敏度”意味著發(fā)現(xiàn)小缺陷的能力，因此超聲波探傷儀靈敏度越高越好。 （×） 4.6 所謂“幻影回波”，是由于探傷頻率過(guò)高或材料晶粒粗大引起的。 （×）4.7 當(dāng)量法用來(lái)測(cè)量大于聲束截面的缺陷尺寸。 （×）4.8 半波高度法用來(lái)測(cè)量小于聲束截面的缺陷的尺寸。 （×）4.9 串列式雙探頭法探傷即為穿透法。 （×）4.10 厚焊縫采用串列法掃查時(shí)，如焊縫余高磨平，則不存

19、在死區(qū)。 （×）4.11 曲面工件探傷時(shí)，探傷面曲率半徑愈大，耦合效果愈好。 （）4.12 實(shí)際探傷時(shí)，為提高掃查速度減少雜波的干擾，應(yīng)將探傷靈敏度適當(dāng)降低。 （×）4.13 采用當(dāng)量法確定的缺陷尺寸一般小于缺陷的實(shí)際尺寸。 （）4.14 當(dāng)工件中缺陷在各個(gè)方向的尺寸均大于聲束截面時(shí)，才能采用測(cè)長(zhǎng)法確定缺陷的長(zhǎng)度。 （×） 4.15 絕對(duì)靈敏度法測(cè)量缺陷指示長(zhǎng)度時(shí)，測(cè)長(zhǎng)靈敏度高，測(cè)得的缺陷長(zhǎng)度大。 （）4.16 當(dāng)工件內(nèi)存在較大的內(nèi)應(yīng)力時(shí)，將使超聲波的傳播速度及方向發(fā)生變化。 （）4.17 超聲波傾斜入射至缺陷表面時(shí)，缺陷反射波高隨入射角的增大而增高。 （

20、5;）5.1 鋼板探傷時(shí)，通常只根據(jù)缺陷波情況判定缺陷。 （×）5.2 當(dāng)鋼板中缺陷大于聲束截面時(shí)，由于缺陷多次反射波相互干涉容易出現(xiàn)“疊加效應(yīng)”。 （×）5.3 厚鋼板探傷中，若出現(xiàn)缺陷的多次反射，說(shuō)明缺陷的尺寸一定較大。 （）5.4 較薄鋼板采用低波多次法探傷時(shí)，如出現(xiàn)疊加效應(yīng)，說(shuō)明鋼板中缺陷尺寸一定很大。 （×）5.5 復(fù)合鋼板探傷時(shí)，可從母材一側(cè)探傷，也可從復(fù)合材料一側(cè)探傷。 （）5.6 用板波法探測(cè)厚度5mm以下薄板時(shí)，不僅能檢出內(nèi)部缺陷，同時(shí)能檢出表面缺陷。 （）5.7 鋼管水浸聚焦探傷時(shí)，不宜采用線聚焦探頭探測(cè)較短缺陷。 （）5.8 采用水浸聚焦探頭

21、檢驗(yàn)鋼管時(shí)，聲透鏡的中心部分厚度應(yīng)為/2的整數(shù)倍。 （）5.9 鋼管作手工接觸法周向探傷時(shí)，硬從順、逆時(shí)針兩個(gè)方向各探測(cè)一次。 （）5.10 鋼管水浸探傷時(shí)，水中加入適量活性劑是為了調(diào)節(jié)水的聲阻抗，改善透聲性。 （×）5.11 鋼管水浸探傷時(shí)，如鋼管中無(wú)缺陷，熒光屏上只有始波和界面波。 （×）5.12 用斜探頭對(duì)大口徑鋼管作接觸法周向探傷時(shí)，其跨距比同厚度平板大。 （×）6.1 對(duì)軸類鍛件探傷時(shí)，一般來(lái)說(shuō)以縱波直探頭從徑向探測(cè)效果最佳。 （）6.2 使用斜探頭對(duì)軸類鍛件作圓柱面軸向探測(cè)時(shí)，探頭應(yīng)用正反兩個(gè)方向掃查。 （）6.3 對(duì)餅形鍛件，采用直探頭作徑向探測(cè)是最

22、佳的探傷方法。 （×）6.4 調(diào)節(jié)鍛件探傷靈敏度的底波法，其含義是鍛件掃查過(guò)程中依據(jù)底波變化情況評(píng)定鍛件質(zhì)量等級(jí)。 （×）6.5 鍛件探傷中，如缺陷引起底波明顯下降或消失時(shí)，說(shuō)明鍛件中存在較嚴(yán)重的缺陷。 （）6.6 鍛件探傷中，如缺陷被探傷人員判定為白點(diǎn)，則應(yīng)按密集缺陷評(píng)定鍛件等級(jí)。 （×）6.7 鑄鋼件超聲波探傷，一般以縱波直探頭為主。 （）7.1 焊縫超聲波探傷中，裂紋等危害性缺陷的反射波幅一般很高。 （）7.2 焊縫橫波探傷中，如采用直射法，可不考慮結(jié)構(gòu)反射、變型波等干擾回波的影響。 （×）7.3 采用雙探頭串列法掃查焊縫時(shí)，位于焊縫深度方向任何部

23、位的缺陷，其反射波均出現(xiàn)在熒光屏上同一位置。 （）7.4 焊縫探傷所用斜探頭，當(dāng)楔塊底面前部磨損較大時(shí)，其K值將變小。 （）7.5 焊縫橫波探傷時(shí)常采用液態(tài)的耦合劑，說(shuō)明橫波可以通過(guò)液態(tài)介質(zhì)薄層。 （×）7.6 當(dāng)焊縫中的缺陷與聲束成一定角度時(shí)，探測(cè)頻率較高時(shí)，缺陷回波不易被探頭接收。 （）7.7 窄脈沖聚焦探頭的優(yōu)點(diǎn)是能量集中，穿透力強(qiáng)，所以適合于奧氏體鋼焊縫檢測(cè)。 （×）7.8 一般不采用堆焊層一側(cè)探測(cè)的方法檢測(cè)堆焊層缺陷。 （）7.9 鋁焊縫探傷應(yīng)選用較高頻率的橫波專用斜探頭。 （）7.10 裂縫探傷中，裂紋的回波比較尖銳，探頭轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，波很快消失。 （×）二

24、：選擇題1.1 以下關(guān)于諧振動(dòng)的敘述，哪一條是正確的（ A ） A. 諧振動(dòng)就是質(zhì)點(diǎn)在作勻速圓周運(yùn)動(dòng)。B. 任何復(fù)雜振動(dòng)都可以視為多個(gè)諧振動(dòng)的合成。C. 在諧振動(dòng)中，質(zhì)點(diǎn)在位移最大處受力最大，速度為零。D. 在諧振動(dòng)中，質(zhì)點(diǎn)在平衡位置速度最大，受力為零。1.2 以下關(guān)于阻尼振動(dòng)的敘述，哪一條是錯(cuò)誤的（ D ）A. 阻尼使振動(dòng)物體的能量逐漸減小。B. 阻尼使振動(dòng)物體的振幅逐漸減小。C. 阻尼使振動(dòng)物體的運(yùn)動(dòng)速率逐漸減小。D. 阻尼使振動(dòng)周期逐漸變長(zhǎng)。1.3 超聲波是頻率超出人耳聽(tīng)覺(jué)的彈性機(jī)械波，其頻率范圍約為：（ A ） A. 高于2萬(wàn)赫茲 B. 110MHzC. 高于200Hz D. 0.25

25、15MHz1.4 在金屬材料的超聲波探傷中，使用最多的頻率范圍是（ C ） A. 1025MHz B. 11000KHz C. 15MHz D. 大于20000Hz1.5 機(jī)械波的波速取決于（ D ） A. 機(jī)械振動(dòng)中質(zhì)點(diǎn)的速度。 B. 機(jī)械振動(dòng)中質(zhì)點(diǎn)的振幅。C. 機(jī)械振動(dòng)中質(zhì)點(diǎn)的振動(dòng)頻率。 D. 彈性介質(zhì)的特性。 1.6 在同種固體材料中，縱波聲速CL,橫波聲速CS,表面波聲速CR之間的關(guān)系是：（ C ）A .CR>CS>CL B. CS>CL>CR C. CL>CS>CR D. 以上都不對(duì)1.7 在下列不同類型超聲波中，哪種波的傳播速度隨頻率的不同而改變

26、（ B ）A. 表面波。 B. 板波。 C. 疏密波。 D. 剪切波。1.8 超聲波入射到異質(zhì)界面時(shí)，可能發(fā)生（ D ） A. 反射。 B. 折射。 C. 波型轉(zhuǎn)換。 D. 以上都是。1.9 超聲波在介質(zhì)中的傳播速度與（ D ）有關(guān)。 A. 介質(zhì)的彈性。 B. 介質(zhì)的密度。 C. 超聲波類型。 D. 以上都是。1.10 在同一固體材料中，縱、橫波聲速之比，與材料的（ C ）有關(guān)。 A. 密度。 B. 彈性模量。 C. 泊松比。 D. 以上都是。1.11 質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)方向垂直于波的傳播方向的波是（ B ） A. 縱波。 B. 橫波。 C. 表面波。 D. 蘭姆波。1.12 在流體中可傳播（ A ）A

27、. 縱波。 B. 橫波。 C. 縱波、橫波及表面波。 D. 切變波。1.13 超聲縱波、橫波和表面波速度主要取決于（ C ）A. 頻率。 B. 傳聲介質(zhì)的幾何尺寸。C. 傳聲材料的彈性模量和密度。 D. 以上都不全面，須視具體情況定。1.14 板波的速度主要取決于（ D ）A. 頻率。 B. 傳聲介質(zhì)的幾何尺寸。C. 傳聲材料的彈性模量和密度。 D. 以上都不全面，須視具體情況定。1.15 鋼中超聲波縱波聲速為590000cm/s，若頻率為10MHz則其波長(zhǎng)為（ C ） A. 59mm B. 5.9mm C. 0.59mm D. 2.36mm1.16 下面哪種超聲波的波長(zhǎng)最短（ A ） A.

28、水中傳播的2MHz縱波。 B. 鋼中傳播的2.5MHz橫波。C. 鋼中傳播的5MHz縱波。 D. 鋼中傳播的2MHz表面波。1.17 一般認(rèn)為表面波作用于物體的深度大約為（ C ） A. 半個(gè)波長(zhǎng)。 B. 一個(gè)波長(zhǎng)。 C. 兩個(gè)波長(zhǎng)。 D. 3.7個(gè)波長(zhǎng)。1.18 鋼中表面波的能量大約在距表面多深的距離會(huì)降低到原來(lái)的1/25（ B ） A. 五個(gè)波長(zhǎng)。 B. 一個(gè)波長(zhǎng)。 C. 1/10個(gè)波長(zhǎng)。 D. 0.5個(gè)波長(zhǎng)。1.19 脈沖反射法超聲波探傷主要利用超聲波傳播過(guò)程中的（ B ） A. 散射特性。 B. 反射特性。 C. 透射特性。 D. 擴(kuò)散特性。1.20 超聲波在彈性介質(zhì)中傳播時(shí)有（ D

29、）A. 質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)和質(zhì)點(diǎn)移動(dòng)。 B. 質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)和振動(dòng)傳遞。C. 質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)和能量傳播。 D. B和C1.21 超聲波在彈性介質(zhì)中的速度是（ B ）A. 質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)的速度。 B.聲能的傳播速度。 C. 波長(zhǎng)和傳播時(shí)間的乘積。 D.以上都不是。1.22 若頻率一定，下列哪種波型在固體彈性介質(zhì)中傳播的波長(zhǎng)最短（ D ） A. 剪切波。 B. 壓縮波。 C. 橫波。 D. 瑞利表面波。1.23 材料的聲速和密度的乘積稱為聲阻抗，它將影響超聲波（ B ） A. 在傳播時(shí)的材質(zhì)衰減。 B. 從一個(gè)介質(zhì)到達(dá)另一個(gè)介質(zhì)時(shí)在界面上的反射和透射。C. 在傳播時(shí)的散射。 D. 擴(kuò)散角大小。1.24 聲阻抗是（ C ） A

30、. 超聲振動(dòng)的參數(shù)。 B. 界面的參數(shù)。 C. 傳聲介質(zhì)的參數(shù)。 D. 以上都不對(duì)。1.25 當(dāng)超聲波由水垂直射向鋼時(shí)，其透射系數(shù)大于1，這意味著（ D ） A. 能量守恒定律在這里不起作用。 B. 透射能量大于入射能量。C. A與B都對(duì)。 D.以上都不對(duì)。1.26 當(dāng)超聲波由鋼垂直射向水中，其反射系數(shù)小于0，這意味著（ B ） A. 透射能量大于入射能量。 B. 反射超聲波振動(dòng)相位與入射聲波互成180°C. 超聲波無(wú)法透入水中。 D. 以上都不對(duì)。1.27 垂直入射于異質(zhì)界面的超聲波束的反射聲壓和透射聲壓（ C ） A. 與界面兩邊材料的聲速有關(guān)。 B. 與界面兩邊材料的密度有關(guān)。

31、C. 與界面兩邊材料的聲阻抗有關(guān)。 D. 與入射聲波波型有關(guān)。1.28 在液浸探傷中，哪種波會(huì)迅速衰減（ C ） A. 縱波。 B. 橫波。 C. 表面波。 D. 切變波。1.29 超聲波傳播過(guò)程中，遇到尺寸與波長(zhǎng)相當(dāng)?shù)恼系K時(shí)，將發(fā)生（ B ） A. 只繞射，無(wú)反射。 B. 即繞射也反射。C. 只反射無(wú)繞射。 D. 以上都可能1.30 在同一固體介質(zhì)中，當(dāng)分別傳播縱、橫波時(shí)，它的聲阻抗將是（ C ） A. 一樣。 B. 傳播橫波時(shí)大。 C. 傳播縱波時(shí)大。 D. 無(wú)法確定。1.31 超聲波垂直入射到異質(zhì)界面時(shí)，反射波與透過(guò)波聲能的分配比例取決于（ C ） A. 界面兩側(cè)介質(zhì)的聲速。 B. 界面

32、兩側(cè)介質(zhì)的衰減系數(shù)。C. 界面兩側(cè)介質(zhì)的聲阻抗。 D. 以上全部。1.32 在同一界面上，聲強(qiáng)透過(guò)率T與聲壓反射率r之間的關(guān)系是（ B ） A. T=r×r B. T1r×r C. T1r D. T1r1.33 在同一界面上，聲強(qiáng)反射率R與聲強(qiáng)透過(guò)率之間的關(guān)系（ D ） A. R+T=1 B. T=1R C. R=1T D. 以上全對(duì)。1.34 超聲波傾斜入射到異質(zhì)界面時(shí)，其傳播方向的改變主要取決于（ B ） A. 界面兩側(cè)介質(zhì)的聲阻抗。 B. 界面兩側(cè)介質(zhì)的聲速。 C. 界面兩側(cè)介質(zhì)的衰減系數(shù)。 D. 以上全部。1.35 傾斜入射到異質(zhì)界面的超聲波束的反射聲壓與透射聲壓與

33、哪一因素有關(guān)（ D ） A. 反射波波型。 B. 入射角度。 C. 界面兩側(cè)的聲阻抗。 D. 以上都是。1.36 縱波垂直入射到水浸法超聲波探傷，若工件底面全反射，計(jì)算底面回波聲壓公式為（ A ） A. T=4Z1Z2/(Z2+Z1)2 B. T=(Z2Z1)/(Z2+Z1)C. T=2Z2/(Z2+Z1) D. T=4Z1Z2/(Z2+Z1)2 1.37 一般的說(shuō)，如果頻率相同，則在粗晶材料中穿透能力最強(qiáng)的振動(dòng)波型為（ B ） A. 表面波。 B. 縱波。 C. 橫波。 D. 三種波型的穿透能力相同。1.38 不同振動(dòng)頻率，而在鋼中有最高聲速的波型是（ A ） A. 0.5MHz的縱波。 B

34、. 2.5MHz的橫波。 C. 10MHz的爬波。 D. 5MHz的表面波。1.39 在水/鋼界面上，水中入射角為17°，在鋼中傳播的主要振動(dòng)波型是（ C ） A. 表面波。 B. 橫波。 C. 縱波。 D. B和C1.40 當(dāng)超聲縱波由有機(jī)玻璃以入射角15°射向鋼界面時(shí)，可能存在（ D ） A. 反射縱波。 B. 反射橫波。 C.折射縱波和折射橫波。 D.以上都有。1.41 如果將用于鋼的K2探頭去探測(cè)鋁（CFe3.23km/s，CAl3.10km/s）則K值會(huì)（ B ） A. 大于2 B. 小于2 C. 仍等于2 D.還需其他參數(shù)才能確定。1.42 如果超聲波由水以20

35、°入射到鋼界面，則在鋼中橫波折射角為（ A ） A. 約48° B. 約24° C. 39° D. 以上都不對(duì)。1.43 第一臨界角是（ C ） A. 折射縱波等于90°時(shí)的橫波入射角。 B. 折射橫波等于90°時(shí)的縱波入射角。C. 折射縱波等于90°時(shí)的縱波入射角。 D. 入射縱波接近90°時(shí)的折射角。1.44 第二臨界角是（ B ）A. 折射縱波等于90°時(shí)的橫波入射角。 B. 折射橫波等于90°時(shí)的縱波入射角。C. 折射縱波等于90°時(shí)的縱波入射角。 D. 入射縱波接近90

36、76;時(shí)的折射角。1.45 要在工件中得到純橫波，探頭入射角必須（ C ） A. 大于第二臨界角。 B. 大于第一臨界角。C. 在第一和第二臨界角之間。 D. 小于第二臨界角。1.46 一般均要求斜探頭楔塊材料的縱波速度小于被檢材料的縱波聲速，因?yàn)橹挥羞@樣才有可能（ A ） A. 在工件中得到純橫波。 B. 得到良好的聲束指向性。C. 實(shí)現(xiàn)聲速聚焦。 D. 減少近場(chǎng)區(qū)的影響。1.47 縱波以20°入射角自水入射至鋼中，下圖中哪一個(gè)聲束路徑是正確的（ D ） A B C D1.48 用入射角為52°的斜探頭探測(cè)方鋼，下圖中哪一個(gè)路徑是正確的（ D ） A B C D1.49

37、直探頭縱波探測(cè)具有傾斜底面的鍛鋼件，下圖哪一個(gè)聲束路徑是正確的（ B ） ABCD1.50 第一介質(zhì)為有機(jī)玻璃（CL=2700m/s），第二介質(zhì)為銅（CL=4700 m/s；CS=2300 m/s）,則第二臨界角為（ D ） A.sin1（2700/4700） B.sin1（2700/2300） C.sin1（2300/2700） D.以上都不對(duì)1.51 用4MHz鋼質(zhì)保護(hù)膜直探頭經(jīng)甘油耦合后，對(duì)鋼試件進(jìn)行探測(cè)，若要得到最佳透聲效果，其耦合層厚度為（甘油CL=1920m/s）（ D ） A. 1.45mm B. 0.20mm C. 0.7375mm D. 0.24mm 1.52 用直探頭以水為透聲楔塊使鋼板對(duì)接焊縫中得到橫波檢測(cè)，此時(shí)探頭聲束軸線相對(duì)于探測(cè)面的傾角范圍為（ B ） A. 14.7°27.7° B. 62.3°75.3 C. 27.2°56.7° D. 不受限制1.53 有一個(gè)不銹鋼復(fù)合鋼板，不銹鋼復(fù)合層聲阻抗Z1，基體鋼板聲阻抗Z2，今從鋼板一側(cè)以2.5MHz直探頭直接接觸法探測(cè)，則界面上聲壓透射率公式為（ C ） A. (Z2Z1)/(Z1+Z2