懸挑防護架方案

1、華興.麗景天城A區(qū)14號樓、E戶型懸挑防護架搭設方案文件編號： 版本/修訂狀態(tài)： 受控狀態(tài)： 分發(fā)號： 編制人： 審核人： 批準人： 巴中市華興建筑有限公司麗景天城A區(qū)14號樓、E戶型工程項目部二七年八月華興.麗景天城A區(qū)14號樓、E戶型懸挑防護架搭設方案第一節(jié) 工程概況華興.麗景天城A區(qū)14號樓、E戶型工程，位于巴中市后壩開發(fā)區(qū)，建筑面積約7885.00m2，14號樓建筑高度23.35m，6+1層底框結構；E戶型高度23.35m，6+1層磚混結構；基礎均為人工挖孔灌注樁基礎。第二節(jié) 編制方案依據(jù)1、 建筑施工扣件式腳物架安全技術規(guī)范JGJ130-20012、 建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JG

2、J80-91第三節(jié) 地面一層防護本工程屬商住樓建筑物，一層采用落地式單排腳手架立網防護封閉施工。、立網防護架立桿基礎，采用素土夯實，上鋪0.3m連砂石鋪平夯實，連砂石上鋪5cm木板或水泥板或500×500×100的路塊鋪墊平穩(wěn)，作為立網架立桿基礎。、立桿間距1.47m，步距1.82m，立桿下設掃地桿，立桿材質要求桿直無彎曲、無裂縫、無嚴重銹蝕。立桿搭設的垂直度偏差不大于±100mm，立網與建筑物距離不小于0.9m（便于邊梁支模）。、立桿接頭：立網架立桿采用對接的方法進行，立網架搭設第一根時，采用6m與3m或4m桿錯開使用，將立網架立桿接頭錯開，禁止同一段連接兩根以

3、上立桿接頭在一個水平面上。立桿接頭用對接扣件連接，禁止用活動扣件錯接。、小橫桿設置：防護架小橫桿間距1.4m，靠立網架一側用鋼管卡子固定在大橫桿上，伸出管卡長度不少于100mm，靠建筑物一側放在建筑物樓板上，或固定在內架上，室內長度不少于1m。、大橫桿設置：大橫桿步距視樓層高低確定，原則上兩層密目網一層樓，門市部分樓層較高，可設三道密目網，但必須保持每層樓面與立網大橫桿相平，以便對施工層、拆模層臨邊立網與建筑物之間封閉。第四節(jié) 作業(yè)區(qū)防護棚搭設作業(yè)區(qū)為材料堆放和制作場，施工作業(yè)人員集中地，建筑物修建到二層時，在靠作業(yè)面一側搭設寬6m，高4.5m高的安全防護棚，防護棚用鋼管和架板搭設，防護棚立桿

4、間距1.5m，下設掃地桿，防護棚頂部用6m管搭設頂棚桿，頂棚桿中部設兩道大橫桿連接，頂部大橫桿與立桿搭接處下部設大橫桿連接立桿，立桿的少距不大于2m。防護棚立桿和項部大橫桿1/3處設置八字撐，使頂部防護棚架板重量壓力分散。防護棚用架板滿鋪封閉，架板上用竹膠板或竹席再封閉，并用鐵絲綁扎牢固，防止狂風吹落防護棚上材料發(fā)生安全事故。防護棚作業(yè)面臨邊搭設1.2m高的防護欄桿，防護攔桿用鋼管、管卡搭設，上桿1.2m，中桿0.7m，下桿0.18m，防護欄桿內側掛安全網，安全網內側再掛竹膠板封閉，四周用鐵絲綁扎牢固。防護架上桿用雙股鐵絲或鋼管斜拉，以防止發(fā)生外傾。第五節(jié) 懸挑腳手架（立網防護架）搭設1、 在

5、二樓樓面開始實行懸挑架防護，懸挑架一次防護三層建筑，三層建筑完成，以下層另埋預埋件懸挑。懸挑預埋件用A18-22鋼筋制作成“”形，環(huán)高20-25cm，環(huán)的孔徑為10-15cm，環(huán)埋入樓板板務下部分長度不少于20cm（兩側必須壓在板筋下），禁止環(huán)筋過短而不壓在板筋下錨固，設在砼中。預埋環(huán)，環(huán)與環(huán)之間縱向間距1.2m，橫向第一排環(huán)距梁邊0.3m，第二排環(huán)距梁邊1.6m，懸挑架鋼管從鋼筋環(huán)中穿過。懸挑鋼管伸出建筑邊梁不少于1m，末端（根部）伸出預埋環(huán)不少于0.5m，鋼管與預埋之間的空隙用用方墊緊。2、 懸挑桿作為立網架的基礎，立網架第一道大橫桿設在懸挑桿上部，立桿設置在緊靠懸挑桿處，立網架與建筑物之

6、間的寬度不少于0.9m，立桿與立桿間距不大于1.5m，步距視其樓層高度確定，保持大橫桿與樓層地面成水平，首層用架板嚴密封閉，并用鐵絲綁扎牢固，禁止出現(xiàn)探頭板和空隙。3、 懸挑架封閉小橫桿設置：小橫桿間距1.4m，靠立網架一側用管卡固定在立網架大橫桿上，另一側放置在樓層樓板上，外側伸出管卡外側不少于0.08m，放樓板一側不少于1m，用于封閉層鋪設架板使用。4、 立網架與建筑物拉結：立網架采用鋼管抱柱實行層層拉結，除鋼管鋼性拉結外，再采用A6或A12。5#鋼繩與建筑物進行吊拉，其角度45-60度，豎向間距3-4m，水平間距不超過1m，立網架一律用管卡連接，不得使用鐵絲綁扎。第六節(jié) 網架立桿首層拉結

7、：懸挑立網架搭設時同層未澆注砼柱，無法進行抱柱拉結時，采用斜拉結，其方法：選用3m桿上部斜拉固定在懸挑架第二步大橫桿和立桿交界處，下部固定在懸挑桿根部預埋環(huán)后的懸挑桿上，用管卡固定。斜拉桿間距每隔4m設置一根。懸挑架管卡的扭力矩不小于45N.M。第七節(jié) 懸挑架鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范。 一、參數(shù)信息: 1.腳手架參數(shù) 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.47米，立桿的橫距為1.00米，立桿的步距為1.60 米； 計算的腳手架為單排腳手架搭設高度

8、為 30.3 米，立桿采用單立管； 內排架距離墻長度為0.30米； 小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為 2； 采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；扣件抗滑承載力系數(shù)為 0.80； 連墻件采用兩步兩跨，豎向間距 3.20 米，水平間距2.94 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數(shù) 施工荷載均布參數(shù)(kN/m2):1.000；腳手架用途:其它用途； 同時施工層數(shù):3； 3.風荷載參數(shù) 本工程地處四川省巴中地區(qū)，基本風壓為0.300，風荷載高度變化系數(shù)z為1.130，風荷載體型系數(shù)s為1.200； 考慮風荷載； 4.靜荷載參數(shù) 每米立

9、桿數(shù)承受的結構自重標準(kN/m2):0.1343； 腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110； 安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):4； 腳手板類別:竹笆片腳手板； 4.水平懸挑支撐梁 懸挑水平鋼梁采用14b號槽鋼 ，其中建筑物外懸挑段長度1.30米，建筑物內錨固段長度 1.50 米。 與樓板連接的螺栓直徑(mm):22.00；樓板混凝土標號:C35； 5.拉繩與支桿參數(shù) 支撐數(shù)量為:1； 懸挑水平鋼梁上面采用鋼絲繩、下面采用支桿與建筑物拉結。鋼絲繩安全系數(shù)為:10.000；鋼絲繩與墻距離為(m):1.000；支桿與梁

10、夾角為(度):50；最里面支點距離建筑物 0.80 m,支桿采用 48.0×4mm鋼管。 二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.300×1.470/3=0.147 kN/m ；活荷載標準值: Q=1.000×1.470/3=0.490 kN/m；荷載的計算值: q=1.2×0.038+1.2×0.147+1.4×0.490

11、= 0.908 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =0.908×1.0002/8 = 0.114 kN.m； = Mqmax/W =22.354 N/mm2； ( 小橫桿的計算強度小于 205.0 N/mm2,滿足要求！)3.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標準值q=0.038+0.147+0.490 = 0.675 kN/m ； 最大撓度 V = 5.0×0.675×1000.04/(384×2.060×105×21900.

12、0)=0.350 mm；(小橫桿的最大撓度小于 1000.0 / 150=6.667 與10 mm,滿足要求！) 三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038×1.000=0.038 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.300×1.000×1.470/3=0.147 kN；活荷載標準值: Q= 1.000×1.000×1.470/3=0.490 kN；荷載的計算值: P=(1.2×0.038+1.2×0.147+1.4×0

13、.490)/2=0.454 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.038×1.470×1.4702=0.010 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×0.454×1.470= 0.178 kN.m； M = M1max + M2max = 0.010+0.178=0.188 kN.m 抗彎強度:= 0.188×106/5080.0=37.016 N/mm2；3.撓度計算最大

14、撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax= 0.677×0.038×1470.04 /(100×2.060×105×121900.0) = 0.048 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： P=（0.038+0.147+0.490）/2=0.338kN V= 1.883×0.338×1470.03/ ( 100 ×2.060×105×121900

15、.0) = 0.804 mm； 最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.048+0.804=0.853 mm；(大橫桿的最大撓度小于 1470.0 / 150=9.8 或者 10 mm,滿足要求！) 四、扣件抗滑力的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿

16、傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.038×1.470=0.056 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.300×1.000×1.470/2=0.221 kN； 活荷載標準值: Q = 1.000×1.000×1.470 /2 = 0.735 kN； 荷載的計算值: R=1.2×(0.056+0.221)+1.4×0.735=1.361 kN；( R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! ) 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載

17、。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1445 NG1 = 0.145×30.300 = 4.378 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.30 NG2= 0.300×4×1.470×(1.000+0.3)/2 = 1.147 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用鋼管欄桿，標準值為0.11 NG3 = 0.110×4×1.470/2 = 0.323 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005

18、 NG4 = 0.005×1.470×30.300 = 0.223 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.071 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 1.000×1.000×1.470×3/2 = 2.205 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.300 kN/m2；Uz - 風荷載高度變化系

19、數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 1.130 ； Us - 風荷載體型系數(shù)：Us =1.200 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.300×1.130×1.200 = 0.285 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.071+ 1.4×2.205= 10.372 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.071+ 0.85×1

20、.4×2.205= 9.909 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.285×1.470×1.6002/10 = 0.128 kN.m； 六、立桿的穩(wěn)定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =10.372 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數(shù) ：K = 1.155 ； 計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ：U = 1.800 計算長度 ,由公式 lo = kuh

21、 確定 ：lo = 3.326 m；Lo/i = 211.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.163 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 10372.000/(0.163×489.000)=130.130 N/mm2；(立桿穩(wěn)定性計算 = 130.130 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！) 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =9.909 kN； 計算立桿的

22、截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數(shù) ： K = 1.155 ； 計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ：U = 1.800 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.326 m； Lo/i = 211.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.163 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 9909.216/(0.163×489.000)+127521.451/5080.00

23、0 = 149.423 N/mm2；(立桿穩(wěn)定性計算 = 149.423 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！) 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.285 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 9.408 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 3.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：NLw = 1.4×Wk×Aw = 3.751 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No

24、= 6.751 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300.000/15.800的結果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=×A×f=0.949×4.890×10-4×205.000×103 = 95.133 kN；(Nl=6.751<Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！) 八、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支

25、點。 本工程中，腳手架排距為1000mm，內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 800mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 609.40 cm4，截面抵抗矩W = 87.10 cm3，截面積A = 21.31 cm2。 受腳手架集中荷載 N=1.2×6.071 +1.4×2.205 = 10.372 kN； 水平鋼梁自重荷載 q=1.2×21.310×0.0001×78.500 = 0.201 kN/m； 懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖 經過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN)懸挑腳

26、手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 經過連續(xù)梁的計算得到 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1 = 21.349 kN； R2 = -0.403 kN； R3 = 0.360 kN。 最大彎矩 Mmax= 5.211 kN.m； 截面應力 =M/1.05W+N/A= 5.211×106 /( 1.05 ×87100.0 )+ 0.000×103 / 2131.0 = 56.981 N/mm2；(水平支撐梁的計算強度 =56.981 小于 215.000 N/mm2,滿足要求！) 九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算: 水平鋼梁采用14b號槽鋼,計算公式如下 其中b - 均

27、勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： 經過計算得到強度： b = 570 ×9.5×60.0× 235 /( 800.0×140.0×235.0) = 2.90 由于b大于0.6，查鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.973。 經過計算得到強度 = 5.211×106 /( 0.973×87100.00 )= 61.504 N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 = 61.504 小于 f = 215.000 N/mm2 ,滿足要求! 十、拉繩與支桿的受力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的

28、軸力RUi、支桿的軸力RDi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力； RDicosi為支桿的頂力對水平桿產生的軸拉力。 當RAH>0時，水平鋼梁受壓；當RAH<0時，水平鋼梁受拉；當RAH=0時，水平鋼梁不受力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini+RDisini 且有 RUicosi=RDicosi 可以得到 按照以上公式計算得到由左至右各桿件力分別為RU1=18.702kNRD1=13.491kN 十一、拉繩與支桿的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)的內力計算： 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU與支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，分別為 RU = 18.7

29、02kN RD = 13.491kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 計算中Fg取18.702kN，=0.820,K=10.000,得到： 鋼絲繩最小直徑必須大于22.000mm才能滿足要求! 下面壓桿以 48.0×4mm鋼管計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計

30、算： 其中 N - 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N = 13.491kN；- 軸心受壓斜桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i查表得到 = 0.537； i - 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i =1.578cm； l - 受最大壓力斜桿計算長度，l = 1.700m； A - 受壓斜桿凈截面面積，A =4.893cm2； - 受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是51.343 N/mm2； f - 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 215N/mm2； （受壓斜桿的穩(wěn)定性計算< f,滿足要求!） 鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環(huán)強度計算 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環(huán)的拉力N，為

31、N=RU=18.702kN 鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環(huán)強度計算公式為 其中 f 為吊環(huán)受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2； （ 所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環(huán)最小直徑 D=(1870.234×4/3.142×125.000) 1/2 =14.000mm;） 斜撐支桿的焊縫計算： 斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為斜撐支桿的軸向力，N=13.491kN； lw為斜撐支桿件的周長，取150.796mm； t為斜撐支桿的厚度，t=3.500mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.000N/mm2；經過計算得到焊縫抗拉強度 = 13490.667/(150.796×3.500) = 25.561N/mm2。 （對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!） 十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=0.403kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為: 其中 f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規(guī)范10.9.8f = 50N/mm2； （ 所需要的水平鋼梁與樓板