江蘇某高層框剪結(jié)構(gòu)住宅樓室外消防通道高大模板施工方案(含模板支撐計算書)

1、目目 錄錄 一、工程概況一、工程概況.3 3 二、編制依據(jù)二、編制依據(jù).4 4 三、荷載選擇三、荷載選擇.4 4 四、材料選擇四、材料選擇.4 4 五、施工方法：五、施工方法：.5 5 六、模板設(shè)計六、模板設(shè)計.8 8 （一）梁模板設(shè)計（按（一）梁模板設(shè)計（按 200*470200*470 設(shè)計）設(shè)計） .8 8 （二）（二）100100 厚樓板設(shè)計厚樓板設(shè)計 .8 8 （三）樓梯模板設(shè)計（三）樓梯模板設(shè)計 .8 8 七、模板支撐系統(tǒng)驗收要求七、模板支撐系統(tǒng)驗收要求.8 8 八、模板拆除八、模板拆除.9 9 九、安全及應(yīng)急措施九、安全及應(yīng)急措施.9 9 十、附件：模板支撐系統(tǒng)計算書十、附件：模

2、板支撐系統(tǒng)計算書.1010 附錄一、附錄一、200*470200*470 大梁模板支撐系統(tǒng)設(shè)計計算書大梁模板支撐系統(tǒng)設(shè)計計算書 .1111 1 1、荷載計算、荷載計算 .1111 2 2、梁底多層板驗算、梁底多層板驗算 .1111 3 3、梁底木方驗算、梁底木方驗算 .1212 4 4 梁底鋼管小橫桿驗算梁底鋼管小橫桿驗算 .1313 5 5、梁側(cè)大橫桿驗算、梁側(cè)大橫桿驗算 .1414 6 6、大橫桿兩端立桿承載力驗算、大橫桿兩端立桿承載力驗算 .1414 附錄二、附錄二、100100 厚走道板模板支承系統(tǒng)設(shè)計計算書厚走道板模板支承系統(tǒng)設(shè)計計算書 .1515 1 1、荷載計算、荷載計算 .15

3、15 2 2、底模多層板驗算、底模多層板驗算 .1515 3 3、板底、板底 50*10050*100 方木驗算方木驗算 .1616 4 4、鋼管大楞驗算、鋼管大楞驗算 .1717 5 5、鋼管立桿穩(wěn)定性驗算、鋼管立桿穩(wěn)定性驗算 .1818 附錄三樓梯模板支承系統(tǒng)設(shè)計計算書附錄三樓梯模板支承系統(tǒng)設(shè)計計算書 .2020 1 1、荷載計算、荷載計算 .2020 2 2、底模多層板驗算、底模多層板驗算 .2020 3 3、板底、板底 50*10050*100 方木驗算方木驗算 .2121 4 4、鋼管大楞驗算、鋼管大楞驗算 .2323 5 5、鋼管立桿穩(wěn)定性驗算、鋼管立桿穩(wěn)定性驗算 .2424 附錄

4、四附錄四 支撐立桿豎向荷載值計算支撐立桿豎向荷載值計算 .2525 附錄五、地基承載力驗算附錄五、地基承載力驗算 .2626 十一、附圖十一、附圖.2828 1 1、 15#15#、19#19#樓消防通道梁板樓梯支撐平面圖（軸線號為樓消防通道梁板樓梯支撐平面圖（軸線號為 15#15#樓）樓） .2828 2 2、圖一：梁板支撐示意圖、圖一：梁板支撐示意圖 .2828 3 3、圖二：樓梯模板支撐示意圖、圖二：樓梯模板支撐示意圖 .2828 4 4、圖三：南北立面垂直剪刀撐布置圖、圖三：南北立面垂直剪刀撐布置圖 .2828 5 5、圖四：橫向、圖四：橫向 4 4 道垂直剪刀撐布置圖道垂直剪刀撐布置

5、圖 .2828 新景花苑新景花苑 15#15#、19#19#樓室外消防通道高大模板施工方案樓室外消防通道高大模板施工方案 一、工程概況一、工程概況 新景花苑 15#及 19#樓，是該小區(qū)內(nèi)兩幢 15 層的住宅樓，結(jié)構(gòu)形式為框剪結(jié)構(gòu)。由于未 設(shè)消防電梯，故在十一層結(jié)平標高處設(shè)置消防通道，將兩單元樓梯轉(zhuǎn)向平臺相連。其中 15# 樓為四單元，在一、二單元和三、四單元各設(shè)一個消防通道；19#樓為兩單元，設(shè)一個消防 通道。三個消防通道在設(shè)計上完全一致。 消防通道在 y 向伸出 4 根懸挑梁，中間 2 根，兩端各 1 根，截面尺寸為 200*470,在 x 方向設(shè)兩道次梁，內(nèi)側(cè)次梁截面為 150*470，

6、外側(cè)次梁截面為 200*470；在通道兩端采用梁 板式樓梯，與高于通道 1.45m 的兩側(cè)樓梯平臺相連接，樓梯平臺梁截面為 200*300（下部） ， 和 200*470（上部懸挑梁） ，梯板厚 110mm，踏步高 150mm；中間通道平臺板厚 100mm。 由于該消防通道位于 11 層結(jié)平，其標高為 28.97m，本方案考慮采用落地鋼管腳手架支 撐系統(tǒng)，基層原土和回填土經(jīng)分層夯實后，澆筑 100 厚 c20 砼，內(nèi)配 6150 雙向筋，以整 板作為落地腳手架的支承面。 現(xiàn)以 15#樓一至二單元消防通道所標注軸線為例，將梁板布置列表如下： 部 位梁截面尺寸 梁頂標高 （m） 板頂標高 （m）

7、板 厚 （m） 踏步高 （m） 軸、軸、軸 8 1012 14 200*47028.97 1/9 軸、1/13 軸 200*30028.97 軸 g 150*47028.97 軸 h 200*47028.97 軸、軸 8 14 200*47030.42 1/9 軸1/13 軸交軸 g 軸 h 28.97100 軸1/9 軸交軸軸 8 g h 28.9730.32110150 1/13 軸軸交軸軸 14 g h 28.9730.32110150 二、編制依據(jù)二、編制依據(jù) 1、 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 （gb50204-2002） 2、 建筑施工扣件式鋼管腳手架施工安全技術(shù)規(guī)范 （jgj1

8、30、 j84-2001 ） 3、 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范jgj162-2008 4、 江蘇省建筑安裝工程施工技術(shù)操作規(guī)程-混凝土結(jié)構(gòu)工程 （dgj32/j30-2006） 5、施工圖紙 三、荷載選擇三、荷載選擇 模板及其支架荷載標準值及荷載分項系數(shù)，采用江蘇省建筑安裝工程施工技術(shù)操作規(guī) 程-混凝土結(jié)構(gòu)工程 （dgj32/j30-2006）附錄 a 中的數(shù)據(jù)： 序號名稱荷 載 1 木模板自重030 kn/m2 2 砼自重 24kn/m3 3 梁鋼筋自重 板鋼筋自重 1524 kn/m3 1124 kn/m3 計算水平面荷載20 kn/m2 4 振搗荷 載 計算垂直面荷載40 kn/m2 計算

9、底模及小橫桿時 40 kn/m2，計算彎矩時再 以集中力 2.5kn 驗算，取大值 計算大橫桿時24 kn/m2 5 施工人 員及設(shè) 備荷載 計算立桿及其他支承構(gòu)件10 kn/m2 四、材料選擇四、材料選擇 材料規(guī) 格性能指標及其他 鋼管q235 鋼 482.8 抗彎強度設(shè)計值：fm=205n/mm2 截面積：a=3.97cm2 慣性矩：i=10.2cm4 截面模量：w=4.25cm3 回轉(zhuǎn)半徑：i=1.60cm 彈性模量：e=2.06105 n/mm2 模板材 （松木） 50100 方 自重 30n/m 截面慣性距 ix=4166667mm4 截面最大抵抗距 wx=83333 mm3 順紋抗

10、剪：fv=1.4n/mm2 順紋抗壓：fc=10n/mm2 順紋抗拉：ft=8.0n/mm2 抗彎：fm=13n/mm2 彈性模量：e=9000n/mm2 多層板12 厚 根據(jù)江蘇省建筑安裝工程施工技術(shù)操作 規(guī)程-混凝土結(jié)構(gòu)工程 （dgj32/j30-2006）表 4.1.3-2 中的數(shù)據(jù)： 截面模量：w=24000mm3， 彈性模量：e=4050 n/mm2 慣性矩：i=144000mm4 靜彎曲強度垂直纖維向最小值：f=10.32n/mm2 抗剪：=1.2n/mm2 自重 0.066 kn/m2（現(xiàn)場秤量） 對拉螺栓 12【n】=12.9kn 扣件單扣件承載力 8 kn 五、施工方法：五、

11、施工方法： 1、本工程施工時，先將土方用機械開挖至2.870m 處，留下 200mm 深用人工開挖至 3.070m 處，以防基面土方擾動。驗槽后澆筑 100 厚 c20 砼基礎(chǔ)整板，內(nèi)配 6150 鋼筋 網(wǎng)片?；A(chǔ)整板以后可作為自行車坡道的墊層。待砼達到 100%強度后，開始搭設(shè)消防通道 支撐架。在立桿的縱向下部，墊 12#通長槽鋼（槽鋼面朝下） 。在基礎(chǔ)砼板的外側(cè)中部，設(shè) 500500800 深集水坑，以利排除積水。集水坑底用 c15 砼墊層，四周墻體采用 240 厚磚 墻，側(cè)面粉 20 厚 1:2 水泥砂漿。 2、本工程模板采用 12 厚膠合板、50*100 方木和 48*2.8 鋼管、鑄

12、件扣件連接。 3、支模系統(tǒng)搭設(shè)前，按專家論證后的方案，先進行專項安全技術(shù)交底，支撐系統(tǒng)由專 業(yè)架子工搭設(shè)。搭設(shè)完成經(jīng)檢查、驗收合格后方可澆筑砼。 4、本方案的難點主要是支撐架搭設(shè)高度較大，一是要考慮地面的承載力必須達到要求， 二是要考慮落地腳手架的穩(wěn)定、可靠。施工時必須注意以下方面： 4.1 土方開挖時，應(yīng)采用水準儀跟蹤開挖控制挖深，下部 200mm 必須人工開挖，不得擾 動原土持力層。 4.2 為防止局部不均勻下沉，采取鋼筋砼整板作為落地架的支承面。砼不低于 c20，內(nèi) 配 6150 雙向鋼筋，厚度不得低于 100mm。要做好澆筑后的砼養(yǎng)護，時間不少于 7 天。待 強度達到 100%后再開始

13、搭設(shè)落地架。落地架只能與樓層結(jié)平構(gòu)件拉結(jié)，不得與懸挑架拉結(jié)。 4.3 由于鋼管長度有限，立桿必須接長。立桿接長時必須采用對接扣件，不得搭接。立 桿上的對接扣件應(yīng)交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)布置在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯 開的距離不宜小于 500mm，各接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距的 1/3。當(dāng)接頭中心距主節(jié)點 大于 1/3 步距時，宜增設(shè)一道縱橫向水平拉桿。 4.4 嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定水平拉桿上，為此必須根據(jù)立桿設(shè) 置位置采取定點放線，同時應(yīng)校正立桿的垂直度，每根立管在固定時都要校正，總高偏差不 得大于 30mm。 4.5 本方案為窄長結(jié)構(gòu)，在外側(cè)四周自下而上設(shè)置

14、豎向連續(xù)剪刀撐，在軸右 400、1/9 8 軸、1/13 軸和軸左 400 設(shè)置四道橫向自下而上的豎向連續(xù)剪刀撐，在兩端形成兩個 14 4.782.15m 的格構(gòu)式剪刀撐，并在格構(gòu)式剪刀撐頂部與底部及樓層標高處的縱橫水平拉桿 上，共各設(shè) 12 道水平剪刀撐。豎向剪刀撐的夾角宜控制在 4560之間，最底端應(yīng)與地 面頂緊。剪刀撐桿件接長應(yīng)采用搭接，搭接長度500mm，扣件連接不少于兩只。剪刀撐設(shè) 置見平面圖和圖 3、圖 4。 4.6 因本方案中支架高度較高，考慮高寬比及穩(wěn)定性要求，在距基面 200mm 處設(shè)縱橫掃 地桿，支撐架按 1.45m 設(shè)一道縱橫水平拉桿。每隔一道水平拉桿（即一個樓層） ，設(shè)

15、 2 根 y 向和 2 根 x 向的水平拉桿，組成既能撐又能拉的水平支撐系統(tǒng)，2 根 y 向拉桿分別與支撐架 和 2 根 x 向的樓層拉桿連接，2 根 x 向樓層水平拉桿設(shè)在剪力墻的端頭空隙處，該水平支撐 系統(tǒng)可有效地控制支架不會出現(xiàn)向南和向北傾斜，具體位置見支撐平面布置圖。 4.7 在支撐架兩端各樓層面上，各設(shè) 1 根 y 向水平拉桿，與懸挑腳手架在結(jié)平梁上作拉 錨用的預(yù)埋立管扣緊扣牢，以增加支撐架在兩端的側(cè)向穩(wěn)定性，具體位置視梁上的預(yù)埋的拉 錨豎向鋼管位置，平面圖中僅為示意。 4.8 在落地架縱向兩端，設(shè)水平短鋼管與樓梯剪力墻或框架梁頂死，水平短鋼管在整體 架上必須至少連接兩個水平拉桿。每

16、層兩端各設(shè) 2 根。 4.9 在 10 層樓層上，所有的橫向（y 向）水平拉桿均和結(jié)平滿堂架拉結(jié)不少于 23 跨。 5、施工順序 5.1 總體施工順序：落地架搭好后，先施工 28.97m 標高的梁和板，然后施工兩側(cè)樓梯， 梯板縱向受力筋在 28.97m 標高的梯梁上預(yù)插。28.97m 標高與 11 層同標高結(jié)平一起澆筑， 兩端樓梯與 30.42m 樓梯平臺梁同時澆筑。 5.2 模板安裝及支撐系統(tǒng)施工順序： 立桿掃地桿及水平系桿梁底大楞（大橫桿）梁底小楞（小橫桿） 梁底模安裝 扎梁鋼筋骨架梁側(cè)模安裝固定板底鋼管大楞及另一個方向拉桿放置 50*100 方木小 楞 鋪 12 厚膠合板縫隙及高差處理、

17、刷脫劑綁板筋 留梯板插筋 驗收 澆梁板 砼 養(yǎng)護 樓梯縱橫水平系桿與立桿拉結(jié) 板底鋼管大楞 板底方木小楞（與大楞鋼管 捆綁牢固或設(shè)扣件擋?。?鋪 12 厚膠合板 支踏步板側(cè)板（三角形） 綁樓梯梁板筋 支踢腳模板驗收澆樓梯砼養(yǎng)護達到設(shè)計強度后拆模拆除落地架系統(tǒng)。 6、在施工 28.97m 標高梁板和支設(shè)樓梯模板前，凡支撐架部位及與樓層之間空隙處均用 50 厚木板先鋪好工作平臺，工作平臺下滿設(shè)尼龍安全網(wǎng)，外側(cè)防護欄桿加至工作面以上不 少于 1.2m，且用密目安全網(wǎng)完全封閉，然后再開始施工。 7、落地架必須待樓梯澆完且達到 100%強度后，由上而下先拆除樓梯模板和支承系統(tǒng)， 再拆梁底模板和支承系統(tǒng)，

18、在外裝飾完成后再拆除落地架。 8、梁和板（包括樓梯）的立桿在施工前必須按設(shè)計位置放線定點，做到位置準確，掃 地桿和各道縱橫水平拉桿必須保持縱橫成線，掃地桿離地 200，縱橫水平系桿步距1.45m 且均勻設(shè)置 。水平系桿接頭采用對接扣件連接。 9、模架鋼管的所有交匯點均要設(shè)扣件，每只扣件的擰緊力距必須用力矩扳手逐一檢查， 并控制在 4065n.m 范圍內(nèi)。 10、鋼管的壁厚必須逐根檢查，其壁厚不得小于 2.8mm，且不得使用有彎曲、銹蝕、變 形的鋼管。鋼管的彎曲率1，遇五級以上大風(fēng)、中大雨（霧、雪）天氣應(yīng)停止作業(yè)。 11、當(dāng)梁的跨度超過 4m 時，應(yīng)按 13起拱。 12、砼澆筑時 ，宜從梁中向兩

19、頭均勻?qū)ΨQ澆筑，以防支撐系統(tǒng)變形，470 高梁宜分兩 層澆筑；樓梯宜由下向上兩側(cè)對稱澆筑。砼不得在澆筑面上堆積太高，澆筑時砼應(yīng)分散下料， 最大不超過板面 100mm，施工人員應(yīng)分散作業(yè)。 六、模板設(shè)計六、模板設(shè)計 （一）梁模板設(shè)計（一）梁模板設(shè)計（按（按 200*470200*470 設(shè)計）設(shè)計） 梁底采用 12 厚多層板，板底采用 2 根 50*100 方木，小橫桿間距280mm，大橫桿設(shè) 于梁兩側(cè)，采用雙排立桿，立桿排距800，立桿縱距820mm，水平拉桿步距1800，在梁 下 5001000 設(shè)縱橫水平拉桿作加強。梁側(cè)模因高度最大為 470，側(cè)壓力不大，采用兩道鋼 管水平或斜撐，間距82

20、0（即在立桿處設(shè)置） 。模板支撐系統(tǒng)見圖 1。 （二）（二）100100 厚樓板設(shè)計厚樓板設(shè)計 板底采用 12 厚多層板，多層板下用 50*100 方木立放，方木間距不大于 205，方木擱置在 鋼管大楞上，鋼管立桿縱橫向間距820，縱橫水平系桿在梁下與梁同步設(shè)置。模板支撐系統(tǒng)見 圖 1。 （三）樓梯模板設(shè)計（三）樓梯模板設(shè)計 板底采用 12 厚多層板，多層板下用 50*100 方木立放，方木間距不大于 200，方木擱 置在鋼管大楞上，鋼管立桿縱橫向間距最大為 800*710，縱橫水平系桿在 28.97 大梁下與梁 同步設(shè)置，在 28.97m 梁頂設(shè)一道，在板底大楞和梁頂之間再加一道（采用踏步式

21、設(shè)置，交 錯需超過兩根立桿） 。模板支撐系統(tǒng)見圖 2 七、模板支撐系統(tǒng)驗收要求七、模板支撐系統(tǒng)驗收要求 1、鋼管扣件進場后進行材料驗收，提供鋼管、扣件合格證。 2、施工過程中：項目部管理人員、架子工組長同步檢查。 3、施工完畢后，由公司技術(shù)安全部門、現(xiàn)場項目經(jīng)理、安全員驗收。 4、驗收標準： 4.1 按施工方案搭設(shè)?；A(chǔ)回填土夯實系數(shù)不小于 0.92，分層夯實厚度250mm，夯實不少 于 34 遍；砼板厚不少于 100mm，鋼筋網(wǎng)片合格。 4.2 立桿垂直度全高不大于 30mm，位置準確。 4.3 梁、板底立桿扣件擰緊力矩 4065nm。 4.4 其他模板起拱、平整度等驗收內(nèi)容由項目部質(zhì)檢員按

22、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī) 范 （gb50204-2002）會同監(jiān)理人員共同驗收。 八、模板拆除八、模板拆除 1、梁模的側(cè)模在達到 1.2mpa 且保證棱角不受損害時，可先拆除外，其它模板拆除應(yīng)在 兩端樓梯砼強度達到 100%以后再進行拆除。拆除時應(yīng)按同條件養(yǎng)護試塊分別均達到 100%， 履行審批手續(xù)。 2、拆除時先支的后拆，后支的先拆，先拆上部樓梯，后拆下部梁板，待外裝飾結(jié)束后 拆落地架。 3、模板拆除應(yīng)連續(xù)拆完不間斷，逐塊拆除，不得大片撬落或拉倒。拆除的模板和支撐 材料應(yīng)向下傳遞或吊運，不得向下拋擲，并及時清運出場。 4、拆除區(qū)應(yīng)進行隔離，其它人員不得入內(nèi)，拆除下方不得有人員通過。操作人

23、員不得 站在拆除模板的下方。 5、拆除工具應(yīng)放在工具袋內(nèi)或系在身上，不得放置在操作面上。 九、安全及應(yīng)急措施九、安全及應(yīng)急措施 1、作業(yè)人員佩戴好安全防護用品。 2、支模前進行專項安全交底，并履行簽字手續(xù)。臨邊及操作平臺下未防護好時不得施工。 操作面上應(yīng)設(shè)置穩(wěn)固的工作平臺。 3、砼澆筑時，確保模板支架在施工中均衡受載，從中間向兩邊對稱均衡推進。 4、搭接時，鋼管、鋼筋等材料不得在結(jié)構(gòu)和施工面上集中堆放，宜少量分散吊運并立即分 散到各施工部位。 5、泵車下料時，宜采用汽車泵，不宜鋪設(shè)水平輸送管，以防產(chǎn)生水平推力使支撐移位。砼 堆放高度不得高于板面 100mm。 6、施工作業(yè)不要聚集在一起，應(yīng)分散

24、作業(yè)。 7、澆筑時應(yīng)派專人看模和修復(fù)鋼筋?？茨Ｈ藛T不得站在澆筑砼的下方，用強光手電照明監(jiān) 控支撐系統(tǒng)情況，包括梁板底和立桿是否位移下滑和出現(xiàn)異常情況。當(dāng)出現(xiàn)異常情況和聽到異常 響聲時，應(yīng)立即通知暫停施工，并報告主管人員、監(jiān)理，分析情況和排除險情并加固后再恢復(fù)施 工。當(dāng)情況危急時，應(yīng)果斷通知施工作業(yè)人員應(yīng)先撤離現(xiàn)場，再作具體分析和處理。 8、施工人員上下應(yīng)設(shè)木梯，人員撤離有快速穩(wěn)固的通道。 9、項目部接到異常報告時，應(yīng)會同監(jiān)理、業(yè)主進行分析，決定是否采取措施和如何采取措 施，待隱患消除后才能繼續(xù)作業(yè)。 10、一旦發(fā)生事故，應(yīng)立即向上級報告，按安全應(yīng)急預(yù)案搶救受傷人員，防止傷害擴大，并 保護好事故

25、現(xiàn)場。 十、附件：模板支撐系統(tǒng)計算書十、附件：模板支撐系統(tǒng)計算書 附錄一、附錄一、200*470200*470 大梁模板支撐系統(tǒng)設(shè)計計算書大梁模板支撐系統(tǒng)設(shè)計計算書 梁底采用 12 厚多層板，板下用 2 根 50*100 方木。小橫桿間距280，大橫桿設(shè)于梁兩 側(cè)支承小橫桿。梁底采用雙排立桿支承大橫桿，立桿排距800，立桿縱距820，水平縱橫 拉桿步距1800，在梁下 5001000 設(shè)縱橫水平拉桿作加強。梁側(cè)板采用兩道鋼管水平撐或 斜撐，間距820。 1 1、荷載計算、荷載計算 序號荷載名稱計算式值（kn/m） 1梁模板自重標準值0.3*（0.2+0.47*2） 0.342 2砼自重標準值

26、24*0.2*0.472.256 3鋼筋自重標準值 1.524*0.2*0.470.143 4砼振搗荷載標準值（水平） 2*0.20.4 荷載組合一： 由活荷載效應(yīng)控制時：q1=(+)*1.2+*1.4=(0.342+2.256+0.143)*1.2+0.4*1.4 1 2 3 4 =2.741*1.2+0.56=3.85kn/m 荷載組合二： 由永久荷載效應(yīng)控制時： q2=(+)*1.35+*0.7*1.4=(0.342+2.256+0.143)*1.35+0.4*0.7*1.4 1 2 3 4 =2.741*1.35+0.39=4.1 kn/m q2 q1 ， 故取 q=q2=4.1 kn

27、/m 2 2、梁底多層板驗算、梁底多層板驗算 多層板下 2 根方木，如圖： 按簡支梁計算，簡圖如下： q 2.1 底模多層板彎矩驗算：將梁縱向線荷載轉(zhuǎn)為橫向荷載 q=4.1*1.0/0.2=20.5n/mm m=ql2/8=20.5*2002/8=102500nmm =m/w=102500/24000=4.27n/mm210.32 n/mm2,滿足要求 2.2 底模多層板剪力驗算： 荷載組合時不包括活荷載和荷載分項系數(shù) +=0.342+2.256+0.143=2.741kn/m=2.741n/mm 1 2 3 將縱向線荷載轉(zhuǎn)成橫向線荷載 q=2.741*1.0/0.2=13.71 n/mm m

28、ax=5ql4/384ei=5*13.71*2004/(384*4050*144000)=0.49mm =l/250=200/250=0.8mm, max, 滿足要求 3 3、梁底木方驗算、梁底木方驗算 梁底 2 根木方，梁寬 200，木方按 100 寬為計算單元 鋼管小橫楞作為木方的支點，間距按最大 280 計算，并按三跨連續(xù)梁的計算簡圖如下： q 最不利荷載組合時的內(nèi)力系數(shù)：km=0.117,kv=0.617,kw=0.990 3.1 木方彎矩驗算 q=4.1*100/200=2.05 n/mm mmax=kmql2=0.117*2.05*2802=18804 nmm = mmax/w=1

29、8804/83333=0.23 n/mm213 n/mm2 ,滿足要求 3.2 抗剪強度驗算 =kvql=0.617*2.05*280=354n =3/2bh=3*354/(2*50*100)=0.11 n/mm21.4n/mm2 ,滿足要求 3.3 撓度驗算（荷載不包括活荷載和荷載分項系數(shù)） +=2.741n/mm 1 2 3 q=2.741*100/200=1.37 n/mm max=kwql4/100ei=0.99*1.37*2804/(100*9000*4166667)=0.02mm =l/400=280/400=0.7mm, max ,滿足要求 4 4 梁底鋼管小橫桿驗算梁底鋼管小橫

30、桿驗算 4.1 彎矩驗算 小橫桿間距為 280，立桿橫距（排距）800，按最不利集中荷載的計算簡圖如下： p 小橫桿上的集中荷載 p=4.1kn/m*0.28m=1.15kn mmax=pl/4=11.5*1000*800/4=230000 nmm = mmax/w=230000/4250=54.12n/mm2205 n/mm2 ,滿足要求 4.2 撓度驗算 撓度計算不計活荷載及荷載分項系數(shù) +=2.741n/mm 1 2 3 p=2.741*0.28=0.77kn max=pl3/48ei=0.77*1000*8003/(48*206000*102000)=0.39mm =l/400=800

31、/400=2mm max ,滿足要求 5 5、梁側(cè)大橫桿驗算、梁側(cè)大橫桿驗算 大橫桿承受小橫桿傳來的集中荷載，小橫桿間距為 820/3=273，大橫桿跨度等于立桿縱 距 820，梁的線荷載為 4.1kn/m，小橫桿荷載作用在兩根大立桿上，故： p=4.1*0.273/2=0.56kn 計算簡圖如下： pppp 5.1 抗彎驗算 mmax=pa=0.56*1000*273=152880 nmm = mmax/w=152880/4250=35.97 n/mm2205 n/mm2 ,滿足要求 5.2 撓度驗算（不包括活荷載和荷載分項系數(shù)） p=(+)*0.273/2=2.741*0.273/2=0.

32、374kn 1 2 3 max= pa(3l34a2)/24ei=0.374*1000*273*(3*8203-4*2732)/(24*206000*102000) =1.756*1011/(5.04*1011)=0.35mm =l/4=820/400=2.05mm max 滿足要求 6 6、大橫桿兩端立桿承載力驗算、大橫桿兩端立桿承載力驗算 大梁上的線荷載為 4.1kn/m，立桿縱距為 820，梁荷載由兩根立桿承擔(dān) 立桿荷載 n=4.1*0.82/2=1.68kn8kn 扣件抗滑滿足要求 當(dāng)立桿水平系桿步距為 1800 時，=0.481 =n/a=1.68*1000/(0.481*397)=

33、8.8n/mm2205 n/mm2 滿足要求 結(jié)論：根據(jù)以上計算，模板設(shè)計完全滿足要求 附錄二、附錄二、100100 厚走道板模板支承系統(tǒng)設(shè)計計算書厚走道板模板支承系統(tǒng)設(shè)計計算書 板底采用 12 厚多層板，多層板下用 50*100 方木立放作小楞，小楞間距205，鋼管立 桿間距縱橫820mm。水平系桿間距1800。 1 1、荷載計算、荷載計算 序號荷載名稱計算式值（kn/m2） 1模板自重標準值 0.30.3 2砼自重標準值 24*0.12.4 3鋼筋自重標準值 1.124*0.10.1124 4施工人員及設(shè)備荷載 4.04 荷載組合一： 由活荷載效應(yīng)控制時：q1=(+)*1.2+*1.4=(

34、0.3+2.4+0.1124)*1.2+4*1.4 1 2 3 4 =2.8124*1.2+5.6=8.97kn/m2 荷載組合二： 由永久荷載效應(yīng)控制時：q2=(+)*1.35+*0.7*1.4=2.8124*1.35+4*0.7*1.4 1 2 3 4 =3.80+3.92=7.72 kn/m2 q1 q2 ， 故取 q=q1=8.97kn/m2 2 2、底模多層板驗算、底模多層板驗算 2.1 彎矩驗算 按照簡支梁計算，多層板下木方間距為 205 2.1.1 施工荷載為均布荷載時，計算簡圖如下： q 此時線荷載 q=q1*1.0=8.97*1.0=8.97kn/m=8.97n/mm 最大彎

35、矩 m1=8.97*205*205/8=47121 nmm 2.1.2 施工荷載為集中荷載時（集中荷載按 2.5kn 驗算） ，計算簡圖如下： q p=2.5kn 多層板自重線荷載設(shè)計值 q=0.066*1.0*1.2=0.08 kn/m 跨中集中荷載設(shè)計值 p=2.5*1.4=3.5kn 此時最大彎矩 m2=0.08*0.2052/8+3.5*0.205/4=0.1798knm=179800nmm 2.1.3 由于 m2m1 ,故多層板強度驗算采用 m2=179800 nmm =m/w=179800/24000=7.49n/mm210.32 n/mm2 滿足要求 2.2 撓度驗算（不包括活荷

36、載及荷載分項系數(shù)） 荷載 q=（+)*1.0=2.8124*1.0=2.8124kn/m=2.8124n/mm 1 2 3 最大撓度 max=5ql4/384ei=5*2.8124*2054/(384*4050*144000)=0.1mm =l/250=200/250=0.8mm max 滿足要求 2.3 剪應(yīng)力驗算 v=ql/2=8.97*205/2=919n =3v/2bh=3*919/(2*1000*12)=0.11 n/mm21.2 n/mm2 滿足要求 3 3、板底、板底 50*10050*100 方木驗算方木驗算 木方間距 205，鋼管大楞間距 820 3.1 彎矩驗算 3.1.1

37、 木方上施工荷載為線荷載時的計算簡圖如下： q 木方上的線荷載為：q=8.97kn/m2*0.205m=1.84kn/m=1.84 n/mm 此時最大彎矩 m1=ql2/8=1.84*8202/8=154652 nmm 3.1.2 木方上施工荷載為集中荷載時（集中荷載以 2.5kn 驗算） ，計算簡圖如下： q p=2.5kn 木方自重線荷載設(shè)計值：q=0.03*1.2=0.036 kn/m 跨中集中荷載設(shè)計值：p=2.5 kn*1.4=3.5kn 此時最大彎矩值 m2=0.036*0.82/8+3.5*0.82/4=0.72knm =720000 nmm 3.1.3 由于 m2m1 ,故木方

38、彎矩應(yīng)按 m2驗算強度 =m2/w=720000/83333=8.64 n/mm213 n/mm2 3.2 剪應(yīng)力驗算 v= ql/2=1.84*820/2=754n =3v/2bh=3*754/(2*50*100)=0.23n/mm2=1.4 n/mm2 滿足要求 3.3 撓度驗算（荷載不包括活荷載和荷載分項系數(shù)） q=（+)*0.205=（0.3+4.44+0.21）*0.205=0.58n/mm 1 2 3 max=5ql4/384ei=5*0.58*8204/(384*9000*4166667)=0.09mm =l/400=820/400=2.05mm max 滿足要求 4 4、鋼管大

39、楞驗算、鋼管大楞驗算 4.1 荷載計算 序號荷載名稱計算式值（kn/m2） 1模板自重標準值 0.30.3 2砼自重標準值 24*0.12.4 3鋼筋自重標準值 1.124*0.10.1124 4施工人員及設(shè)備荷載 2.42.4 荷載組合一： 由活荷載效應(yīng)控制時： q1=（+)*1.2+*1.4=(0.3+2.4+0.1124)*1.2+2.4*1.4 1 2 3 4 =2.8124*1.2+3.36=6.17 kn/m2 荷載組合二： 由永久荷載效應(yīng)控制時：q2=（+)*1.35+*0.7*1.4=2.8124*1.35+2.4*0.7*1.4 1 2 3 4 =6.15kn/m2 q1q2

40、 ，故取 q=q1=6.17kn/m2 木方上的線荷載為：6.17*0.205=1.26 kn/m 方木作用在鋼管大楞上的集中荷載為 p=1.26*0.82=1.03 kn=1030n 4.2、彎矩驗算 鋼管大楞上承受木方傳來的集中荷載 p，方木間距 205，其計算簡圖如下： ppppp mmax=pl/2=1030*820/2=422300nmm = mmax/w=422300/4250=99.36n/mm2205 n/mm2 滿足要求 4.3 撓度驗算（荷載不包括活荷載及荷載分項系數(shù)） p=（+)*0.205*820=(0.3+2.4+0.1124)*0.205*820=473n 1 2

41、3 max=19pl3/384ei=19*473*8203/(384*206000*102000)=0.61mm =l/400=820/400=2.05mm max 滿足要求 5 5、鋼管立桿穩(wěn)定性驗算、鋼管立桿穩(wěn)定性驗算 5.1 荷載計算 序號荷載名稱計算式值（kn/m2） 1模板自重標準值 0.30.3 2砼自重標準值 24*0.12.4 3鋼筋自重標準值 1.124*0.10.1124 4施工人員及設(shè)備荷載 1.01.0 荷載組合一： 由活荷載效應(yīng)控制時： q1=（+)*1.2+*1.4=2.8124*1.2+1.0*1.4 =4.77kn/m2 1 2 3 4 荷載組合二： 由永久荷載

42、效應(yīng)控制時：q2=（+)*1.35+*0.7*1.4 1 2 3 4 =2.8124*1.35+1.0*0.7*1.4=4.78kn/m2 q2q1 ，故取 q=q2=4.78kn/m2 5.2 立桿荷載及扣件抗滑驗算 立桿最大間距為 820*600，每根立桿承受的荷載為 4.78*0.82*0.6=2.35kn 2.35kn8kn，故抗滑扣件滿足要求 5.3 立桿穩(wěn)定性驗算 當(dāng)水平系桿步距為 1800 時，=0.481 =n/a=2.53*1000/(0.481*397)=12.3 n/mm2205 n/mm2 滿足要求 結(jié)論：此設(shè)計方案經(jīng)以上驗算，完全符合要求 附錄三樓梯模板支承系統(tǒng)設(shè)計計

43、算書附錄三樓梯模板支承系統(tǒng)設(shè)計計算書 板底采用 12 厚多層板，多層板下用 50*100 方木立放作小楞，小楞間距200，擱置在 大楞上；鋼管縱橫向立桿間距最大為 710*800，水平縱橫拉桿設(shè)置：在 28.97m 梁下同梁同 步設(shè)置，在 28.97m 梁頂設(shè)一道，梯板底設(shè)一道，28.97m 梁頂與梯板底之間設(shè)一道，由于該 道高度為 01350，故采用踏步式設(shè)置，但交錯重疊拉結(jié)兩根立桿。 1 1、荷載計算、荷載計算 序號荷載名稱計算式值（kn/m2） 1模板自重標準值 0.30.3 2砼自重標準值 24*0.1854.44 3鋼筋自重標準值 1.124*0.1850.21 4施工人員及設(shè)備荷載

44、 4.04 荷載組合一： 由活荷載效應(yīng)控制時：q1=(+)*1.2+*1.4=(0.3+4.44+0.21)*1.2+4*1.4 1 2 3 4 =4.95*1.2+5.6=11.54kn/m2 荷載組合二： 由永久荷載效應(yīng)控制時：q2=(+)*1.35+*0.7*1.4=4.95*1.35+4*0.7*1.4 1 2 3 4 =6.68+3.92=10.6 kn/m2 q1 q2 ， 故取 q=q1=11.54kn/m2 由于樓梯為斜面，斜面面積大于水平投影面積，樓梯水平長 2340、高 1350 折成水平面 荷載為：（23402+13502）1/22340=2700/2340=1.15 q

45、=1.15*11.54=13.27 kn/m2 作為荷載驗算 2 2、底模多層板驗算、底模多層板驗算 2.1 彎矩驗算 按照簡支梁計算，多層板下木方間距按 200 計算 2.1.1 施工荷載為均布荷載時，計算簡圖如下： q 此時線荷載 q=q*1.0=13.27*1.0=13.27kn/m=13.27n/mm 最大彎矩 m1=13.27*200*200/8=66350 nmm 2.1.2 施工荷載為集中荷載時（集中荷載按 2.5kn 驗算） ，計算簡圖如下： q p=2.5kn 多層板自重線荷載設(shè)計值 q=0.066*1.0*1.2=0.08 kn/m 跨中集中荷載設(shè)計值 p=2.5*1.4=

46、3.5kn 此時最大彎矩 m2=0.08*0.22/8+3.5*0.2/4=0.1754knm=175400nmm 2.1.3 由于 m2m1 ,故多層板強度驗算采用 m2=179800 nmm =m2/w=175400/24000=7.31n/mm210.32 n/mm2 滿足要求 2.2 撓度驗算（不包括活荷載及荷載分項系數(shù)） 荷載 q=（+)*1.15*1.0=（0.3+4.44+0.21）*1.15*1.0=5.69kn/m=5.69n/mm 1 2 3 其中 1.15 系數(shù)為斜面折算成水平投影系數(shù) 最大撓度 max=5ql4/384ei=5*5.69*2004/(384*4050*1

47、44000)=0.2mm =l/250=200/250=0.8mm max 滿足要求 2.3 剪應(yīng)力驗算 v=ql/2=13.27*200/2=1327n =3v/2bh=3*1327/(2*1000*12)=0.17 n/mm21.2 n/mm2 滿足要求 3 3、板底、板底 50*10050*100 方木驗算方木驗算 木方間距 200，鋼管大楞間距 800 3.1 彎矩驗算 3.1.1 木方上施工荷載為線荷載時的計算簡圖如下： q 木方上的線荷載為：q=13.27 kn/m2*0.2m=2.65 kn/m=2.65 n/mm 此時最大彎矩 m1=ql2/8=2.65*8002/8=2120

48、00 nmm 3.1.2 木方上施工荷載為集中荷載時（集中荷載以 2.5kn 驗算） ，計算簡圖如下： q p 木方自重線荷載設(shè)計值：q=0.03*1.2=0.036 kn/m 跨中集中荷載設(shè)計值：p=2.5 kn*1.4=3.5kn 此時最大彎矩值 m2=0.036*0.82/8+3.5*0.8/4=0.703knm =703000 nmm 3.1.3 由于 m2m1 ,故木方彎矩應(yīng)按 m2驗算強度 =m2/w=703000/83333=8.44 n/mm213 n/mm2 3.2 剪應(yīng)力驗算 v= ql/2=2.65*800/2=1060n =3v/2bh=3*1060/(2*50*100

49、)=0.32n/mm21.4 n/mm2 滿足要求 3.3 撓度驗算（荷載不包括活荷載和荷載分項系數(shù)） q=（+)*0.2*1.15(斜面轉(zhuǎn)成水平面系數(shù))=（0.3+4.44+0.21） 1 2 3 *1.15*0.2=1.14kn/m=1.14n/mm max=5ql4/384ei=5*1.14*8004/(384*9000*4166667)=0.16mm =l/400=800/400=2mm max 滿足要求 4 4、鋼管大楞驗算、鋼管大楞驗算 4.1 荷載計算 序號荷載名稱計算式值（kn/m2） 1模板自重標準值 0.30.3 2砼自重標準值 24*0.1854.44 3鋼筋自重標準值

50、1.124*0.1850.21 4施工人員及設(shè)備荷載 2.42.4 荷載組合一： 由活荷載效應(yīng)控制時： q1=（+)*1.2+*1.4=(0.3+4.44+0.21)*1.2+2.4*1.4 1 2 3 4 =4.95*1.2+3.36=9.3 kn/m2 荷載組合二： 由永久荷載效應(yīng)控制時：q2=（+)*1.35+*0.7*1.4=4.95*1.35+2.4*0.7*1.4 1 2 3 4 =9.03kn/m2 q1q2 ，故取 q=q1=9.3kn/m2 , 乘以斜面轉(zhuǎn)化為平面荷載系數(shù)后，q=9.3*1.15=10.7 kn/m2 木方上的線荷載為：10.7*0.2=2.14 kn/m 方

51、木作用在鋼管大楞上的集中荷載為 p=2.14*0.8=1.712 kn=1712 n 4.2、彎矩驗算 鋼管大楞上承受木方傳來的集中荷載 p，方木間距 200，其計算簡圖如下： ppppp mmax=pl/2=1712*800/2=684800nmm = mmax/w=684800/4250=161.13n/mm2205 n/mm2 滿足要求 4.3 撓度驗算（荷載不包括活荷載及荷載分項系數(shù)） p=（+)*0.2*800*1.15(斜面系數(shù))=4.95*0.2*800*1.15=911n 1 2 3 max=19pl3/384ei=19*911*8003/(384*206000*102000)

52、=1.1mm =l/400=800/400=2mm max 滿足要求 5 5、鋼管立桿穩(wěn)定性驗算、鋼管立桿穩(wěn)定性驗算 5.1 荷載計算 序號荷載名稱計算式值（kn/m2） 1模板自重標準值 0.30.3 2砼自重標準值 24*0.1854.44 3鋼筋自重標準值 1.124*0.1850.21 4施工人員及設(shè)備荷載 1.01.0 荷載組合一： 由活荷載效應(yīng)控制時： q1=（+)*1.2+*1.4=4.95*1.2+1.0*1.4 =7.34kn/m2 1 2 3 4 荷載組合二： 由永久荷載效應(yīng)控制時：q2=（+)*1.35+*0.7*1.4 1 2 3 4 =4.95*1.35+1.0*0.7*1.4=7.66kn/m2 q2q1 ，故取 q=q2=7.66kn/m2 , 乘以斜面轉(zhuǎn)化為平面荷載系數(shù)后， q= 7.66*1.15=8.81 kn/m2 5.2 立桿荷載及扣件抗滑驗算 立桿最大間距為 710*800 n=8.81*0.71*0.8=5kn8kn，抗滑