扣件式鋼管模板支架的設計計算

1、扣件式鋼管模板支架的設計計算省市建設有限公司二 o 一四年七月十八日前言近幾年，國內連續(xù)發(fā)生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000 年 10 月，南京電視臺新演播大廳雙向預應力井式屋蓋混凝土澆筑途中，發(fā)生了36m 高扣件式鋼管梁板高支撐架倒塌的重大傷亡事故。從此以后,模板支架設計和使用安全問題引起了人們的高度注意。雖然采用鋼管腳手架桿件搭設各類模板支架已是現(xiàn)代施工常用的做法，但由于缺少系統(tǒng)試驗和深入研究，因而尚無包括其設計計算方法的專項標準。幾年來，鋼管模板支架和高支撐架(h4m 的模板支架 )，均采用建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 （jgj130-2001 ） （以下簡稱扣件架規(guī)范 ）中

2、“模板支架計算”章節(jié)提供的有關公式及相應規(guī)定來進行設計計算的，但是慘痛的“事故”教訓和深入的試驗研究，已經充分揭示了扣件架規(guī)范中“模板支架計算”對于高支撐架的計算確實尤其是存在重要疏漏，致使計算極容易出現(xiàn)不能完全確保安全的計算結果。在新規(guī)范或標準尚未頒布之前，為了保證扣件式鋼管梁板模板支架的使用安全，總工室參考近期發(fā)表的論文，論著以及相關的技術資料，收集整理了有關“扣件式鋼管梁板模板支架”的設計計算資料，提供給公司工程技術人員設計計算參考使用；與此同時， 扣件架規(guī)范中“模板支架計算”的相關公式、計算資料，相應停止使用。特此說明！總工程師室二 o 一四年七月十八日目錄contents 第一節(jié)模板

3、支架計算,1-1 第二節(jié)關于模板支架立桿計算長度l 有關問題的探討,2-1 第三節(jié)模板支架的構造要求 ,3-1 第四節(jié)梁板樓板模板高支撐架的構造和施工設計要求,4-1 第五節(jié)模板支架設計計算實例 ,5-1 第六節(jié)附錄：模板支架設計計算資料,6-1 附錄 a扣件式鋼管腳手架每米立桿承受的結構自重、常用構配件與材料自重附錄 b鋼管截面特性附錄 c鋼材的強度設計值附錄 d鋼材和鋼鑄件的物理性能指標附錄 eq235-a 鋼軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)附錄 f立桿計算長度 l 修正系數(shù)表第一節(jié)模板支架計算代替扣件架規(guī)范中5.6“模板支架計算”1、參與模板支架荷載效應組合的各項荷載及其荷載標準值應符合現(xiàn)行國家標

4、準混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范 （gb50204）的有關規(guī)定。2、模板支架立桿的穩(wěn)定性應按下列公式計算：* 不組合風荷載時fgan（11）* 組合風荷載時fwmwgan（22）式中：n計算立桿段的軸向力設計值g軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)， 應根據長細比由附錄f 表 f 取值，當250時，g=27320；長細比， =il0；0l計算長度，應按本章計算規(guī)定計算；i截面回轉半徑，應按附錄b 表 b 采用；a立桿的截面面積，應按附錄b 表 b 采用；mw計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩；f鋼材的抗壓強度設計值，應按附錄c 采用。3、模板支架立桿的軸向力設計值n，應按下列公式計算：* 不組合風荷載時n=1

5、.2ngk+1.4nqk（13）* 組合風荷載時n=1.2ngk+0.851.4nqk（14）式中：ngk模板及支架自重，新澆混凝土自重與鋼筋自重標準值產生的軸向力總和；nqk施工人員及施工設備荷載標準值、振搗混凝土時產生的荷載標準值產生的軸向力總和。4、模板支架立桿的計算長度0l應按下式計算：hkkl2101式中：k1立桿計算長度的安全保證系數(shù)；查附錄g 表 g-1 k2立桿計算長度的搭設高度影響附加系數(shù)；查附錄g 表 g-3 h立桿步距；5、模板支架立桿的壓縮變形值與在自重和風荷載作用下的抗傾覆計算，應符合現(xiàn)行國家標準 混凝土結構工程施工與驗收規(guī)范 （gb50204）的有關規(guī)定。第二節(jié)關于

6、模板支架立桿計算長度0l有關問題的探討一、原構件架規(guī)范第5.3.3條規(guī)定立桿計算長度0l應按下式計算：0l=hk式中：k計算長度附加系數(shù)；取k=1.55；考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度，按表1 選用。h立桿步距在模板支架設計計算時， 構件架規(guī)范第5.6.2 條中規(guī)定：ahl201在扣件式鋼管腳手架計算時，規(guī)范規(guī)定按上述公式計算，但在模板支架計算時，因多種原因，不宜再用上式計算，建議選用下列公式：010lkl二、根據腳手架整體試驗研究以及近期論文、論著均指出如下問題：1、ahl201公式是在缺少相應試驗和使用統(tǒng)計資料的情況下，借鑒并采用了英國標準腳手架實施規(guī)范bs5975：1982 第 4

7、6.2條的規(guī)定。但是，英國標準ahl201的應用條件必須具備：構架是接近“幾何不可變桿系結構”（斜桿設置占構架框格的一半）；采用許應力設計法，取k=2的要求時，必須使ha)54.0367.0(；然而，當步距 h=1.8m，要達到 k=2 必須ma97.066.0而這又恰與限制a的初衷相違背。在ma97.066.0時，就滿足不k=2 的要求，因此也就不能完全確保設計和使用的安全。建議在模板支架設計時，尤其是在高支撐架設計，不宜再采用ahl201的計算公式。2、 混凝土工程模板與支架技術一書中，對中國、英國的兩類不同構架模板支架計算方法進行分析比較后，提出了用hkkl2101的計算公式來代替原構件

8、架規(guī)范ahl201的計算公式，其計算結果能確保設計和使用的安全。（其理論推導和試驗分析可詳見混凝土工程模板與支架技術一書，此處不再定述） 。3、hkkl2101計算公式中的有關問題：hkkl2101公式，其中：01l混凝土工程模板與支架技術 稱為：立桿的計算長度01l；筆者認為01l與0l在概念上容易混淆， 實際上，01l系代替原扣件架規(guī)范 的 h+2a，在hkl0公式中相當于 h，因此稱為立桿步距的計算長度（或稱步距修正值）較為妥當。* k1考慮安全保證要求的立桿計算長度附加系數(shù)（簡稱為：立桿計算長度的安全保證系數(shù)）；可查附錄 f，從 f-1 表中選用。說明：k1相當于hkl0公式中 k 的

9、作用，原扣件架規(guī)范經定值為k=1.55；此值適于 h1.8m 的情況，而模板支架多采用較小的步距，因此建議采用g-1表中數(shù)值。由于引進了k1系數(shù)，因此，在模板支架設計計算時010lkl的計算公式中，取 k=1，這與 值計算時令 k=1 的假定也完全一致。* k2及其計算高度 h0的取值k2考慮搭設高度影響的立桿計算長度附加系數(shù)（簡稱為：立桿計算長度的搭設高度影響附加系數(shù)） ；可查附錄 g，從 g-2 表中選用。說明： . k2 是對照英國標準hk的系數(shù)。hk為對計算高度 h04m的支架穩(wěn)定承載能力的調降系數(shù))4(005.0110hkh； （當 h04m時，hk=0） ，將hk轉化為對立桿計算長

10、度的增大系數(shù)k2，其值列入表 g-2。. 計算高度 h0的取值：當支架未設置有強勁的約束作用的雙水平加強層（即間距為步距h 的相鄰的兩個水平層都加設適量的角部斜桿和中部剪刀撐，加強其整體水平剛度）時，h0取支架的支撐高度，即立桿支座板上皮至頂部承力托板下皮（或支撐點）之間的豎向距離。當模板支架設有雙水平加強層時，h0可取雙水平加強層之間距離與支座（托）板至雙水平加強層之間距離的最大值。*考慮側移影響受連接橫桿約束的立桿計算長度相逢正系數(shù)。可按附錄g g-3 表中選用。三、立桿計算長度0l的取值根據一、二的分析，筆者認為：在當前國家尚未頒發(fā)新標準之前，為了確保模板支架的使用安全，建議：采用混凝土

11、工程模板與支架技術介紹的計算方法。即：1、用hkkl2101計算“模板支架立桿步距的計算長度” ；2、. 模板支架立桿計算長度：010lkl式中：考慮模板支架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，按下表1 采用。01l模板支架立桿步距的計算長度按hkkl2101公式計算。.模板支架模板支架立桿的計算長度系數(shù)表 1 類別立桿橫距（ m）連墻件布置二步三跨三步三跨雙排架1.05 1.5 1.7 1.30 1.55 1.75 1.55 1.60 1.80 單排架1.50 1.80 2.00 說明：模板支架設計時，值可按如下原則考慮* 當支架橫向的立桿排數(shù)5 排時，按“二步三跨”連墻考慮；*當支架橫向的立桿

12、排數(shù)4排時，按“三步三跨”連墻考慮；四、結論：模板支架設計計算時，立桿的計算長度0l應按下式計算：010lkl式中：k立桿計算長度附加系數(shù)，對于模板支架設計時，可取k=1；模板支架立桿的計算長計系數(shù)；可查表1 10l模板支架立桿步距的計算長度，可以按hkkl2101進行計算。第三節(jié)模板支架的構造要求一、搭設模板支架所用的構配件應遵守建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 （jg1302001） “3 構配件”中有關條款的規(guī)定。二、模板支架立桿的構造應符合下列規(guī)定：1、模板支架立桿的構造應符合下列條款的規(guī)定；. 每根立桿底部應設置底座或墊板。. 腳手架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣

13、件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩距與距離不應小于500mm （圖 3-1 ） 。圖3-1 縱橫向掃地桿構造1- 橫向掃地桿 ; 2-縱向掃地桿10005002000. 腳手架底層步距不應大于2m （圖 3-1） 。. 立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。2、支架立桿應豎直設置， 2m 高度的垂直允許偏差為15mm；3、設在支架立桿根部的可調底座，當其伸出長度超過300mm 時，應采取可靠措施固定。4、當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿

14、應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于 25mm。三、滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規(guī)定：1、滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置；2、高于 4m 的模板支架，其兩端與中間每隔4 排立桿從頂層開始向下每隔2 步設置一道水平剪馬撐；3、剪刀撐的構造應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（jg1302001）第 6.6.2 條的規(guī)定。第四節(jié)梁板樓板模板高支撐架的構架和施工設計要求支撐高度在 4m 以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架。模板高支撐架搭設時，除應遵守“二.模板支架的構造要求”相關規(guī)定外，還應遵守下列各項要求。1、模板支架的構造要求（1）

15、、立柱構造及其平面布置設計要求1） 、梁板模板高支撐架的立柱可視設計荷載情況采用單立桿或雙立桿；2） 、立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保其在兩個方向（x，y）均具有足夠的設計剛度；3） 、采用雙立桿時，一般應采用同一方向的雙桿布置，以適應水平桿的設置要求；4） 、當梁板荷載相差較大時，梁下和板下可采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距，而另一個方向不變距，以確保水平桿件的連續(xù)設置要求。（2） 、立桿步距的設計要求1） 、當架體構造荷載（自重）在立桿不同高度段所引起的軸向力變化不大時，可采用等步距設置；當中部有加強層或支架很高、使其軸向力沿高度分布的變化較大時， 可采用“下小上大”的變步

16、距設，但步距的變化亦不宜過多（見圖 4-1） ；單水平加強層單水平加強層圖 模板支架的不平架強層構造雙水平加強層桁架構造2） 、一般情況下，模板支架的步距以0.91.5m 為宜，不宜超過 1.5m。（3） 、整體性構造層設置當支撐架的高度較高（例如20m）或者其橫向高寬比 6 時，為了加強其構架的整體剛度，應視需要設置一至數(shù)道整體性水平加強層，有兩種形式：. 單水平加強層，即每隔4m 6m沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且必須與立桿相連接， 設斜桿的框格數(shù)量應大于該水平層框格總數(shù)的1/3（見圖4-2） ；. 雙水平加強層，在支撐架的頂部和中部每隔10m 15m設置雙水平加強層，在其間的四周和

17、中部每隔10m 15m設豎向斜桿，形成連接上下水平層的構造桁架，使其形成具有較大剛度和變形約束能力的空間結構層。在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設置整體性水平加紡織品層。6單水平加強層等步距圖4-2 模板支架的豎向構造變步距1015m剪刀撐雙向水平加強層（4） 、剪刀撐設置沿支架四周外立面應滿設剪刀撐，中部可視需要并依構架框格的大小，每10m 15m設 1 道。（5） 、頂部承載支撐點設計最好在立桿頂部裝設支托板（構件） ，支托底板至支架頂層橫桿的高度不宜大于 0.4m。當支撐點位于頂層橫桿時，應盡量靠近立桿，且不宜200mm。支承橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當

18、設計荷載，n12kn 時，可用雙扣件，當n12kn 時，應改用頂托方式。此外，還應遵守扣件架規(guī)范的相關構造要求。2、梁板模板支架的搭設和使用要求（1）搭設要求1） 、嚴各按設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；2） 、確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的規(guī)定；3） 、斜桿應盡量與立桿連接，節(jié)點構造符合規(guī)范規(guī)定；4）|確保每個扣件的擰緊扭力矩都控制在45nm 60 nm ；5） 、地基支座的設置和承載能力均應達到設計要求。（2） 、施工使用要求1） 、精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架均衡受載，宜采用從中部開始向兩邊擴展的澆筑方式；2） 、嚴格控制實際施工

19、荷載不超過設計荷載，在荷載計算時應考慮出現(xiàn)的最大荷載，并提出控制要求，在施工中設專人對施工荷載進行監(jiān)控；3） 、在確保安全的前提下，在澆筑開始后，派人檢查支架及其支承情況，發(fā)現(xiàn)有下沉、松動和變形情況時，及時予以解決。有條件時，可采用應力檢測監(jiān)控和攝像監(jiān)控。第五節(jié)模板支架設計計算實例實例：現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板，樓板厚120mm，層高 3.6m，施工采用 183.5mm鋼管搭設滿堂腳手架做木模板支承架，樓板底立桿縱距、橫距相等，即mllba9. 0步距=1.535m，梁底立桿橫距mlb6.01立桿縱向距mlb45. 01，模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度a=150mm 。 模板

20、支架搭設符合本規(guī)范構造要求。施工地區(qū)為北京市郊區(qū)。如圖5-1 驗算模板支架。圖5-1小橫向水平桿 2. 木方 3. 縱向水平桿4. 立桿 5. 大橫向水平桿 6. 砼樓板 7. 木墊板一、荷載計算：（設計計算）1、樓板底一縱、橫距內（計算單元內）模板支架自重立桿（3.6-0.05-0.13）0.0384=3.420.0384 =0.1313(kn) 橫桿 0.930.0384 =0.1037(kn) 縱桿 0.930.0384 =0.1037(kn) 直角扣件 ( 支架頂主節(jié)點處按增加一扣件考慮)713.210-3=0.0924(kn) 對接扣件49 .05.6104.183 =0.0102(

21、kn) 剪刀撐（每隔四排垂直兩個方向設置剪刀撐，計算支架自重時，考慮含剪刀撐計算單元，剪刀撐斜桿與地面的傾角近似取為a=60o）26042.360sin0384.09 .042.3200ctg=0.2765(kn)旋轉扣件（剪刀撐每步與立桿相交處或與水平桿相交處均有旋轉扣件扣接）26042.39.0106.14603ctg=0.0799(kn)2、梁底一縱、橫距內（計算單元內）模板支架自重立桿（3.6-0.05-0.13）0.0384 =0.1313(kn) 橫桿（0.3+0.2+0.75 2）0.0384 =0.0768(kn) 縱橫 40.45 0.0384 =0.0691(kn) 直角扣

22、件（梁底主節(jié)點處按培養(yǎng)加一扣件考慮）1013.210-3=0.132(kn) 對接扣件345.0275.05 .6104.183 =0.0081(kn) 剪刀撐（近似取） 0.2765+0.0799 =0.3564(kn) 合計 0.77(kn) 3、荷載標準值、永久荷載標準值：樓板底模板支架自重標準值0.80 kn 梁底模板支架自重標準值0.77 kn 樓板木模板自重標準值0.3 kn/m2 樓板鋼筋自重標準值每立方鋼筋混凝土1.1 kn 梁鋼筋自重標準值每立方鋼筋混凝土1.5 kn 新澆筑混凝土自重標準值24 kn/m3、可變荷載標準值施工人員及設備荷載標準值1.0 kn/m2振搗混凝土時

23、產生的荷載標準值2.0 kn/m2二、驗算混凝土樓板模板支架1、大橫向水平桿驗算、計算簡圖：混凝土樓板模板下大橫向水平桿按二跨連續(xù)梁計算（計算變形宜按三跨連續(xù)梁計算），二跨連續(xù)梁計算簡圖如圖5-2 。圖5-2、荷載計算*作用大橫向水平桿永久線荷載標準值mknqk/98.212. 09. 02412. 09.01.19. 03 .01作用大橫向水平桿永久線荷載設計值：q1=1.2qk1=1.22.98=3.58kkn/m *作用大橫向水平桿可變線荷載標準值: qk2=10.9+20.9=2.7kn/m 作用大橫向水平桿可變線荷載設計值q2=1.4qk2=1.4 2.7=3.78 kn/m * 作

24、用大橫向水平桿線荷載設計值mknqqq/36.778. 358.321強度計算：大橫向水平桿受最大彎距mknqlmb75.09.036.7125.0125. 022抗彎強度fmmnmmnwm2236/204/64.1471008.51075.0滿足要求。撓度計算：按二跨連續(xù)梁計算的撓度滿足要求及mm，mmmmqqeilkkb61509001 .51000510011019.121006.2100)7.2912.098.2521.0(900)912.0521.0(100454214按三跨連續(xù)梁計算的撓度滿足要求mm，mmqqeilkkb1.52 .11019.121006. 2100)7 .29

25、9. 098.2677.0(900)99.0677.0(100454214.說明：a、現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板起拱高度為跨度的1/10003/1000。支架的壓縮變形值或彈性撓度，控制為相應的結構計算跨度的1/1000。b、按二跨梁計算的最大彎矩與最大支反力，比按三、四、五跨連續(xù)梁計算的最大彎矩與最大支反力取值大，計算偏安全?；炷临Y梁、板通常留置施工縫到主梁距離與模板支架兩跨長基本相符。施工現(xiàn)場往往存在混凝土梁間跨約為模板支架二跨長現(xiàn)象。c、三跨連續(xù)梁計算的最大撓度取值比按二、四、五跨連續(xù)梁計算的最大撓度取值大。2、扣件的抗滑承載力計算：大橫向水平桿傳給立桿最大豎向力設計值knrknqlrcb8

26、28.89.036. 725.125.1滿足要求。3、混凝土樓板模板支架立桿計算：支架立桿的軸向力設計值為大橫向水平桿傳給立桿最大豎向力與樓板底模板支架自重產生的軸向力設計值之和。即knrn21.92.180.025.82.180.0橫板支架立桿的計算長度hkkl2101式中：k1安全保證的立桿0l附架系數(shù)，查表 f-1 得 k1=1.163 k2搭設高度影響的立桿0l附架系數(shù)，查表 f-2，得 k2=1.0 考慮側移影響0l修正系數(shù)，查表f-3，得：1.4 )( 5. 2535.14. 10.1163.10ml由規(guī)范公式 5.3.3得ilkil010按規(guī)范表計算模板支架立桿計算長度時，取k=

27、1 210347.23758.12505 .1不能滿足要求， 但較為接近！ 可以采鄧調整支架步跨來解決，如：底層步距調為h1=1.5m，第二層采鄧加一根縱向水平桿，可滿足要求！查本附錄 e 表 e 得 g=0.13 由規(guī)范公式 5.3.1-1驗算支架立桿穩(wěn)定性即：fmmnmmnan223/205/88.14413. 01021.9滿足要求。三、驗算混凝土梁模板支架：1、小橫向水平桿計算：. 計算間圖：混凝土梁模板下小橫向水平桿按簡支梁計算，計算簡圖如下圖5-3 圖5-3. 荷載計算：小橫向水平桿受恒荷載作用產生的集中力標準值knpk88. 1)5.124(45.06 .025.03 .025.

28、02)12. 06 .0(45. 01小橫向水平桿受活荷載作用產生的集中力標準值：knpk34.045. 025.0245.025. 012傳給小橫向水平桿集中力標準值：knpppkkk22.234. 088.121傳給小橫向水平桿集中力設計值：knpppkk73. 234.04 .188.12 .14. 12.121. 強度計算：作用小橫向水平桿的最大彎矩mknplmb41.046.073.24/1抗彎強度fmmnmmnwm2236/205/71.801008.51041.0滿足要求。. 撓度計算：撓度mmlmmeilpbbk41504.01019.121006.2481060022.248

29、1453313說明：小橫模具按中部受集中力作用計算（計算簡圖4-3）計算結構偏安全。模板支架設計時，可根據小機桿實際受力裝態(tài)確定受力簡圖。2、扣件的抗滑承載力計算：小橫向水平桿傳給立桿豎向力設計值knrknprc837.1273.22滿足要求。3、混凝土梁模板支架立桿計算：模板及支架自重、 新澆混凝土自重與鋼筋自重標準值產生的軸向力總和（計算單元內混凝土梁及其模板自重已含在r 中，此處不計算）knngk70.1)225.075.0(45.012.01.1)225.075.0(12.045.02477.0)225.075.0(45.03.0施工人員及施工設備荷載標準值、振搗混凝土時產生的荷載標準

30、值產生的軸向力總和knnqk84.0225.075.045.02)225.075.0(45.01由規(guī)范 5.6.2條公式 5.6.2-1 得支架立桿的軸向力設計值 （同時考慮計算單元內混凝土梁部分對立桿產生的豎向力）knnnnqkgk59.437.184. 04 .170. 12.14. 12.1模板支架立桿的計算長度hkkl2101k1查附錄 f 表 f-1，得 k1=1.163 k2查附錄 f 表 f-2，得 k2=1.0 查附錄 f 表 f-3，得=1.28 )(285. 2535.128.10.1163. 12101mhkkl由規(guī)范公式 5.3.3得長細比ilkil010取 k=1 2

31、1093.21658.15.2285.1滿足要求。查本附錄 e 表 e 得 g=0.154 由規(guī)范公式 5.3.1-1驗算支架立桿穩(wěn)定性即fmmnmmnan223/205/95.60489154.01059. 4滿足要求。4、模板支架立桿段受風荷載作用計算：本例模板支架按兩個步距考慮，取風荷載設計值在立桿段產生的彎矩為：87.04. 185.020hlmsz模板支架未設密目式安全立網封閉，立桿縱距mla9. 0，立桿步距 h=1.535m 擋風系數(shù)1202.0048.0535.19. 0)535.19. 0325. 0535. 19.0(2 .12 .1hlaan風荷載體型系數(shù)267.0)85

32、.01 (1202.02 .1)1(2.1s施工地區(qū)為北京市郊區(qū)，模板支架立桿段計算部位取底部，地面粗糙度類別為 b 類，風壓高度變化系數(shù)0. 1z，基本風壓20/45.0mknmknm03.08535.19.045.0267.00 .17 .04.185.02對計算立桿段風荷載產生的附加應力236/91.51008.51003.0mmnwm%5%9 .220591.5/ f立桿段受風荷載作用可忽略不計。附錄模板支架設計計算資料附錄 a 扣件式鋼管腳手架每米立桿承受的結構自重、常用構配件與材料自重表 a-1 483.5 鋼管腳手架每米立桿承受的結構自重標準值gk（kn/m）步距（m）腳手架類

33、型縱距（m）1.2 1.5 1.8 2.0 2.1 1.20 單排0.1581 0.1723 0.1865 0.1958 0.2004 雙排0.1489 0.1611 0.1734 0.1815 0.1856 1.35 單排0.1473 0.1601 0.1732 0.1818 0.1861 雙排0.1379 0.1491 0.1601 0.1674 0.1711 1.50 單排0.1384 0.1505 0.1626 0.1706 0.1746 雙排0.1291 0.1394 0.1495 0.1562 0.1596 1.80 單排0.1253 0.1360 0.1467 0.1539 0.

34、1575 雙排0.1161 0.1248 0.1337 0.1395 0.1424 2.00 單排0.1195 0.1298 0.1405 0.1471 0.1504 雙排0.1094 0.1176 0.1259 0.1312 0.1338 注: 1、雙排腳手架每米立桿承受的結構自重標準值是指內、外立桿的平均值；單排腳手架每米立桿承受的結構自重標準值系按雙排腳手架外立桿等值采用；2、當采用 513 鋼管時，每米立桿承受結構自重標準值可按表中數(shù)值乘以0.96 采用。表 a-2 常用構配件與材料、人員的自重名稱單位自重備注扣件：直角扣件旋轉扣件對接扣件n/個13.2 14.6 18.4 - 人n

35、800-850 - 灰漿車、磚車kn/輛2.04-2.50 - 普通磚 240mm 115mm 53mmkn/m318-19 684 塊/m3，濕灰砂磚kn/m318 砂:石灰=92:8 瓷面磚 150mm 150mm 8mmkn/m317.8 5556塊/m3陶瓷錦磚（馬騫克） =5mm kn/m30.12 - 石灰砂漿、混合砂漿kn/m317 - 水泥砂漿kn/m320 - 素混凝土kn/m322-24 - 加氣混凝土kn/m35.5-7.5 - 泡沫混凝土kn/m34-6 - 附錄 b 鋼管截面特性表 b 鋼管截面特性外 徑，d 壁 厚t 截面積a （cm2）慣性矩i （cm4）截面模量

36、w （cm3）回轉半徑i（cm）每米長質量(kg/m) （mm）48 51 3.5 3.0 4.89 4.52 12.19 13.08 5.08 5.13 1.58 1.70 3.84 3.55 附錄 c 鋼材的強度設計值 (n/mm2) 鋼材抗拉、抗壓和抗彎f抗剪fv端面承壓（刨平頂緊）fce牌號厚度或直徑(mm) q235鋼16 215 125 325 16-40205 120 40-60200 115 60-100190 110 q345鋼16310 180 400 16-35295 170 35-50265 155 50-100250 145 q390鋼16350 205 415 16

37、-35335 190 35-50315 180 50-100295 170 q420鋼16380 220 440 16-35360 210 35-50340 195 50-100325 185 附錄 d 鋼材和鋼鑄件的物理性能指標彈性模量 e （n/mm2）剪變模量 g （n/mm2）線膨脹系數(shù) a （以每計）質量密度 p （kg/m3）206103791031210-67850 附錄 e 基本設計規(guī)定指標一、扣件、底座的承載力設計值應按表e-1 采用。表 e-1 扣件、底座的承載力設計值（kn）項目承載力設計值對接扣件（抗滑）3.20 直角扣件、旋轉扣件（抗滑）8.00 底座（抗滑）40.0

38、0 注：扣件螺栓擰緊扭力矩值不應小于10n.m ，且不應大于 6510n.m二、受彎構件的撓度不應超過表e-2 中規(guī)定的容許值表 e-2 受彎構件的容許撓度構件類別容許撓度 腳手板，縱向、橫向水平桿l/150 與 100mm 懸挑受彎桿件l/400 注：l為受彎構件跨度。三、受壓、受拉構件的長細比不應超過表e-3 中規(guī)定的容許值。表 e-3 受壓、受拉構件的容許長細比構件類別容許長細比 立桿雙排架210 單排架230 橫向斜掌、剪刀撐中的壓桿250 拉桿350 注：計算 時，立桿的計算長度按扣件架規(guī)范 （5.3.3 ）hkl0式計算，但 k 值取 1.00 ，本表中其它桿件的計算長度0l 按l

39、ll27.10計算。附錄 f q235-a 鋼軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)表 f 穩(wěn)定系數(shù)表0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 1.000 0.997 0.995 0.992 0.989 0.987 0.984 0.981 0.979 0.976 10 0.974 0.971 0.968 0.966 0.963 0.960 0.958 0.955 0.952 0.949 20 0.947 0.944 0.941 0.938 0.936 0.933 0.930 0.927 0.924 0.921 30 0.918 0.915 0.912 0.909 0.906 0.903 0.899 0.89

40、6 0.893 0.889 40 0.886 0.882 0.879 0.875 0.872 0.868 0.854 0.861 0.858 0.855 50 0.852 0.849 0.846 0.843 0.839 0.836 0.832 0.829 0.825 0.822 60 0.818 0.814 0.810 0.806 0.802 0.797 0.793 0.789 0.784 0.779 70 0.755 0.770 0.765 0.760 0.755 0.750 0.744 0.739 0.733 0.728 80 0.722 0.716 0.710 0.704 0.698 0

41、.692 0.686 0.680 0.673 0.667 90 0.661 0.654 0.648 0.641 0.634 0.626 0.618 0.611 0.603 0.595 100 0.588 0.580 0.573 0.566 0.558 0.551 0.544 0.537 0.530 0.523 110 0.516 0.509 0.502 0.496 0.489 0.483 0.476 0.470 0.464 0.458 120 0.452 0.446 0.440 0.434 0.428 0.423 0.417 0.412 0.406 0.401 130 0.396 0.391

42、0.386 0.381 0.376 0.371 0.367 0.362 0.357 0.353 140 0.349 0.344 0.340 0.336 0.332 0.328 0.324 0.320 0.316 0.312 150 0.308 0.305 0.301 0.298 0.294 0.291 0.287 0.284 0.281 0.277 160 0.274 0.271 0.268 0.265 0.262 0.259 0.256 0.253 0.251 0.248 170 0.245 0.243 0.240 0.237 0.235 0.232 0.230 0.227 0.225 0.

43、223 180 0.220 0.218 0.216 0.214 0.211 0.209 0.207 0.205 0.203 0.201 190 0.199 0.197 0.195 0.193 0.191 0.189 0.188 0.186 0.184 0.182 200 0.180 0.179 0.177 0.175 0.174 0.172 0.171 0.169 0.167 0.166 210 0.164 0.163 0.161 0.160 0.159 0.157 0.156 0.154 0.153 0.152 220 0.150 0.149 0.148 0.146 0.145 0.144

44、0.143 0.141 0.140 0.139 230 0.138 0.137 0.136 0.135 0.133 0.132 0.131 0.130 0.129 0.128 240 0.127 0.126 0.125 0.124 0.123 0.122 0.121 0.120 0.119 0.118 250 0.117 - - - - - - - - - 注：當 250時，27320附錄 g 立桿計算長度0l 修正系數(shù)表表 g-1 模板支架立桿計算長度附加系數(shù)k1 步距 h（m）h 0.90.9h 1.21.2h 1.51.5h 2.1k11.243 1.185 1.167 1.163 注:本表摘自 p427表 4-43 表 g-1 模板支架立桿計算長度附加系數(shù)k2 h (m) h+2a (或h) h0 (m) 4 6 8 10 12 14 16 1