高層建筑多臺塔吊工程施工設計方案

1、下載可編輯目錄1.一、工程概況2二、地質(zhì)地貌情況3三、塔機的型號及技術性能指標簡介41、 QTZ63 型塔吊42、 QT80EA 型塔吊型號及技術性能指標簡介5四、塔吊基礎設計91、 QTZ63 塔式起重機基礎設計92、 QT80EA 塔式起重機基礎設計11QT80EA13.一. 參數(shù)信息13二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算14三. 矩形承臺彎矩的計算14四. 矩形承臺截面主筋的計算16五. 矩形承臺截面抗剪切計算16六.樁承載力驗算17七.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算17QTZ6319 .一. 參數(shù)信息19二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算20三. 矩形承臺彎矩的計算20四.

2、 矩形承臺截面主筋的計算22五. 矩形承臺截面抗剪切計算23六.樁承載力驗算23七.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算24.專業(yè) .整理 .下載可編輯一、工程概況1、工程名稱 ：昌黎六合上城一期工程2、工程地點 ：秦皇島市昌黎縣匯文東街與東山路交叉口西北部3、結構類型 ：框簡結構4、建筑面積 ：本工程總建筑面積為139562.5 平方米，其中地下約 25649.5 平方米，地上約 113913 平方米 。5、建筑層數(shù) ：101# 樓地下一層 ，地上 17 層； 102# 樓地下一層 ，地上 17 層； 103# 樓地下二層 ，地上 24 層；104# 107# ，地上均為兩層 ，地上均為 18 層

3、；小區(qū)南邊商業(yè)為二層 ；東邊商業(yè)為二層和三層交錯布置 。6、建筑層高 ：人防地下室高度4.4 米；101# 樓為一層地下室 ，地下室層高 3.45 米，第一層高度為 3.9 米，第二層高度為 3.6 米，第三層以上為標準層 ，標準層層高為 2.9 米，建筑物高度為 52.2 米； 102# 為一層地下室 ，地下室層高 3.85 ，第一層高度為 3.9 米，第二層高度為3.6 米，第三層以上為標準層 ，標準層層高為 2.9 米，建筑物高度為 52.2 米；103# 樓為兩層地下室 ，地下室層高分別為3.3 米和 3.5 米，第一層高度為4.8米，第二層高度為4.3 米，第三層高度為3.6 米，第

4、四層以上為標準層 ，標準層的高度為 2.9 米，建筑物高度為 73.93 米；104# 樓、106# 樓、107# 樓為兩層地下室 ，地下室層高分別為3.5 和 3.35 米，地下室以上為標準層 ，層高均為 2.9 米，建筑物高度均為56.5 米。105# 樓為兩層地下室 ，地下室層高分別為3.5 和 3.35 米，地上一層為 3.9 米，二層為 3.6 米，三層及以上為標準層2.9 米，建筑物高度為 58.2 米。7、平面尺寸 ：本工程 101# 樓地面的平面布置長 67.1 米，寬 15.2 米；102# 樓地面的平面布置長 38.6 米，寬 15.2 米；103# 樓地面的平面布置長 4

5、7.4 米，寬 18.4 米；地車庫地面平面布置長 173.8 米，寬 93 米，地車庫上分別成丁字形布置四棟 104# 107# 樓，其中 104# 樓平面布置長 66.82 米，寬 14.9 米；105# 樓幸而布置長 63.5 米，寬 13.3 米；106# 樓平面布置長 66.9 米，寬 15 米； 107# 樓平面布置長.專業(yè) .整理 .下載可編輯68.9 米，寬 12.9 米。8 塔吊安裝數(shù)量 ：基礎類型為整板基礎 ；為滿足平面垂直運輸及施工需要 ，我公司在一期施工場地投入 6 臺 QTZ63 塔吊；每臺主架安裝高度根據(jù)建筑物的高度不同進行調(diào)整 。9、塔吊安裝部位 ：101# 樓安

6、裝在 M/30-32 軸之間； 102# 和 103 共用一臺塔吊，具體安裝在 103# 樓 1/C-D 軸間；104# 樓 B/16-20 軸之間 ； 105# 樓安裝在 G/24-26 軸之間；106# 樓安裝在 M/26-28 軸之間； 107# 樓安裝在 B/26-28 軸之間，安裝具體位置詳見塔吊安裝平面圖 。二、編制依據(jù)1、建筑地基基礎設計規(guī)范 （GB5007-2002 ）2、建筑樁基礎設計規(guī)范 （GJ94-94）3、產(chǎn)品使用說明書三、地質(zhì)地貌情況1、本工程地質(zhì)勘測報告由秦皇島市建筑設計院2011 年 4 月 15 日提供的 昌黎縣六合上城一期工程巖土工程勘察報告。2、基巖條件第一

7、層：雜土層，地層厚度 ：0.2 2.7 米；第二層：粉質(zhì)粘土層 ，地層厚度 ： 0.5 5.4 米；第三層：細砂層，地層厚度 ：8.5 13.6 米；本工程持力層為第三層細砂層 ，地基承載力特征值 ：250KPa 3、地下水的腐蝕性及抗浮設防水位場地內(nèi)地下水對混凝土及混凝土中的鋼筋具有微腐蝕性，抗浮設防水位為 ：11.0 米（黃海高程 ）。.專業(yè) .整理 .下載可編輯四、塔機的型號及技術性能指標簡介（一）、 QTZ63 型塔吊QTZ63(5013) 塔式起重機是按行業(yè)標準設計的新型建筑用塔式起重機 ，該機為水平臂架 、小車變幅 ，上回轉(zhuǎn)自升式用途塔機 ，允許初始安裝高度為 48.4 米，允許最

8、大安裝高度為 120 米。其主要特點如下 ：1 、該機各項性能參數(shù)及技術指標均達到國內(nèi)領先水平 ，最大起重力矩為 790KN ·m ，有效工作幅度 350 米，最大額定起重量 6 噸，其中最大工作幅度達50 米。2、塔機工作速度快 、高速性能好 、工作平穩(wěn) 、效率高，起升機構基本實現(xiàn)了重載低速 ，輕載高速 。小車變幅機構具有三種速度滿足工作需要，回轉(zhuǎn)機構設有常開式停止器 ，使塔機就位準確 ，便于安全作業(yè) 。3、塔機安全保護裝置齊全 ，配置有重量限位器 、力矩限制器 、高度限位器 、回轉(zhuǎn)限位器 、小車防斷繩裝置 、小車防斷軸裝置及回轉(zhuǎn) 、變幅機構的制動器等安全裝置，且均為機械式或機電一

9、體化產(chǎn)品 ，靈敏可靠 ，能適應于惡劣的施工環(huán)境 ，確保塔機工作的安全可靠 ，同時還設有安全休息平臺 ，護欄等勞動安全保護設施 ，以保障塔機裝拆 、檢修及司機上下通行時的人身安全 。4、該機上部采用液壓頂升 ，增加或減少標準節(jié) ，使塔機能隨著建筑物的升高而平穩(wěn)地升高 ，同時塔機的起生能力不因塔機的升高而降低 。 其起升機構采用電磁離合器換檔變速 ，同時采用帶有渦流制動器的電動機 ，使得起升機構獲的理想的起升速度及荷重的慢就位 。 小車牽機構均裝有電磁盤式制動器 ，使工作機構速度高且平穩(wěn)可靠 。附著式的最大起升高度可達 120m ，附著式起重機的底架可直接安裝在建筑物上或建筑物近旁的混凝土基礎上

10、。為了減少塔身計算長度以保持其設計起重能力，設有五套附著裝置 。5、第一附著裝置距基礎面13m （2 層），第二附著裝置距第一附著點15m （ 7.專業(yè) .整理 .下載可編輯層）（為了工程進度需要 ，不受塔吊自由高度的影響 ，在基礎面至第一道附著增加一道），第三附著裝置距第二附著點 15m （ 12 層），第四附著裝置距第三附著點 15m （16 層），起重懸高 （第四附著點至臂根距離 ）不大于 20m ，附著點的高度可允許根據(jù)樓層的高度做些適當?shù)恼{(diào)整 。（二）、 QTZ63 （5013 ）型塔吊整機起重特征及技術性能1、大漢 QTZ63（5013 ）起重荷載特征表3幅度（m ）14 16 1

11、8 20 22 24 26 28 30 13.22二倍3.003.003.003.003.003.003.002.862.632.43吊重率（噸）四倍6.005.644.894.303.833.403.132.862.632.43率2、大漢 QTZ63（5013 ）整機技術性能起重機技術參數(shù)參數(shù)名稱單位設計值公稱起重力矩KN ·m630最大額定起重量噸6.0工作幅度m350最大幅度處額定起重量噸1.3獨立式m40起升m120高度二倍率附著式m60四倍率倍率/a=2a=4起升起升m/min8.540804.252040機構速度速度t331.2662.4相應最大起重量.專業(yè) .整理 .下

12、載可編輯電機型號/YZTD225L2 4/8/32功率KW24/24/5.4轉(zhuǎn)速r/min1400/720/165回轉(zhuǎn)速度r/min1400/720/165回轉(zhuǎn)電機型號/YZR132M2 6機構功率KW3.7*2轉(zhuǎn)速r/min908變幅機構附件：.專業(yè) .整理 .下載可編輯（一）塔吊出廠安全認可證（二）塔吊出廠合格證（三）塔吊使用說明書塔機附著預埋件塔機附著預埋件主體柱、梁混凝土0054-0004塔機旋轉(zhuǎn)中心塔機附著安裝平面圖塔機附著預埋件F 3F 40054-0004塔機附著預埋件主體柱、梁混凝土F 1F 2塔機旋轉(zhuǎn)中心.專業(yè) .整理 .下載可編輯1、附著支撐應在澆筑主體梁、柱時按生產(chǎn)廠家給

13、出的固定尺寸預埋。2、主體結構附著處強度：塔吊附著預埋件處的柱、梁應加強 ，在梁或柱角部增加25、8100 加密箍：長度在 2 米范圍內(nèi) 。3、基礎配筋圖 181705.300 18170 10250 18170 18170剖面圖平面圖.專業(yè) .整理 .下載可編輯五、塔吊基礎設計1、QTZ63 塔式起重機基礎設計（1）采用預應力管樁DN500 ，4 根，中距 2500 ，樁有效長度 16.0m 。1JL11JL1111棟2棟QTZ63基礎平面圖QTZ63基礎平面圖.專業(yè) .整理 .1JL11JL1下載可編輯地下室底板 181705.300 10250 8150 251251-1 剖面1剖面（2

14、）CT：18170 ，雙層雙向 ，做成鋼筋籠形式承臺尺寸4000 ×4000 ；承臺厚度 ： 1500 ；基礎梁（ JL1）600 ×1200 ；面 425；底 425,箍筋 8150.砼強度為 C30（3）樁芯鋼筋籠520；螺旋箍筋 8150 ，入樁 2m ，錨入承臺 1.5m ，C30膨脹砼。（4）承臺與 DN500 樁應保持有 10cm 的錨入，承臺底 C10 墊層，10cm 厚。承臺面標高 -5.30.專業(yè) .整理 .下載可編輯（5）施工時應做好位移和沉降觀測 ，發(fā)現(xiàn)異常情況 ，應立即停止使用 ，排除問題方可使用 。2、QT80EA 塔式起重機基礎設計（1）采用預應

15、力管樁DN500 ，4 根，中距 3000 ，樁有效長度 16.0m 。1JL113棟.專業(yè) .整理 .QT80EA基礎平面圖下載可編輯1JL114棟QT80EA基礎平面圖地下室底板 181705.300 10250 8150 251251-1 剖面1剖面（2）CT：18170 ，雙層雙向 ，做成鋼筋籠形式.專業(yè) .整理 .下載可編輯承臺尺寸 ： 4200×4200 ；承臺厚度 ：1500 ；基礎梁（JL1） 600 ×1200 ；面筋 4 25 ；底 425 ，箍筋 8150 ，砼強度為 C30（3）樁芯鋼筋籠 520；螺旋箍筋 8150 埋入樁 2m ，錨入承臺 1.5

16、m ，C30膨脹砼。（4）承臺與 DN500 樁應保持有 10cm 的錨入，承臺底 C10 墊層，10cm 厚。承臺面標高 -5.3（5）施工時應做好位移和沉降觀測 ，發(fā)現(xiàn)異常情況 ，應立即停止使用 ，排除問題方可使用 。塔吊樁基礎的計算書（ QT80EA ）一. 參數(shù)信息塔吊 型 號 ： QT80EA ， 自 重 （ 包 括壓 重 ） F1=556kN ， 最 大 起 重 荷 載F2=80.00kN塔吊傾覆力距 M=1726kN.m ，塔吊起重高度 H=110.00m ，塔身寬度 B=1.5m.專業(yè) .整理 .下載可編輯混凝土強度 ：C30，鋼筋級別 ：級，承臺長度 Lc 或?qū)挾?Bc=4.

17、20m樁直徑或方樁邊長 d=0.50m ，樁間距 a=3.00m ，承臺厚度 Hc=1.50m 基礎埋深 D=1.50m ，承臺箍筋間距 S=150mm ，保護層厚度 ： 50mm二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算1、塔吊自重 （包括壓重 ）F1 =556kN2、塔吊最大起重荷載F2=80.00kN作用于樁基承臺頂面的豎向力F =1.2 ×(F +F2)=763.2 kN塔吊的傾覆力矩M =1.4 ×1726=2416.4 kN.m三. 矩形承臺彎矩的計算計算簡圖 ：預制樁預制樁圖中 x 軸的方向是隨機變化的 ，設計計算時應按照傾覆力矩 M 最不利方向進行驗算。1、樁

18、頂豎向力的計算 （依據(jù)建筑樁基礎技術規(guī)范 JGJ94-94 的第條）其中n 單樁個數(shù) ， n=4 ；F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F(xiàn)=1.2× 1280.02=1536.02kN ；.專業(yè) .整理 .下載可編輯G 樁基承臺的自重 ，G=1.2 ×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0 ×Bc×Bc×D）=1428.84kN ；Mx,My 承臺底面的彎矩設計值（kN.m ）；xi,yi 單樁相對承臺中心軸的 XY 方向距離 （ m）； Ni 單樁樁頂豎向力設計值 （kN ）。經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設計值:Nm

19、ax= （ 763.2+1428.84 ） / 4 + （2416.4+890.3 ）×（3.00×1.414 / 2 ） / 【2×（ 3.00×1.414 / 2 ） 2】=1327.52kNNmin= （763.2+1428.84 ）/ 4 （ 2416.4+890.3 ）×（3.00 ×1.414 / 2 ） / 【2×（ 3.00×1.414 / 2 ） 2】= 231.5KN2、管樁的承載力和管樁進入土層考慮N= dLii+0.9Gs> Nmin（安全）式中：抗拔允許摩阻力與受壓允許摩阻力的比例系

20、數(shù) ：0.40.7 Li 第 i 層土層厚度 i 第 i 層土層樁摩擦系數(shù)Gs 單樁自重 ：Gs=3.14× (05.×2 0.52-0.105 × 0105).× 10 × 2.5 ×N=0.4 ×3.14×0.5×（1.32 ×24+1.79 ×53+2.16 ×64+3.73 ×24+2.15 ×32+3.43 ×84.5+6.49 ×58） +0.9 ×39.6=719.76 KN 231.5 KN3、矩形承臺彎矩的計

21、算（依據(jù)建筑樁基礎技術規(guī)范JGJ94-94的第 5.6.1條）其中Mx1,My1 計算截面處 XY 方向的彎矩設計值 （ kN.m ）； xi,yi 單樁相對承臺中心軸的 XY 方向距離 （m）；Ni1 扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值（k）， Ni1=Ni G/n 。經(jīng)過計算得到彎矩設計值：.專業(yè) .整理 .下載可編輯N= （ 763.2+1428.84 ） /4+2416.4 ×（ 3.00/2 ） /【4 ×（ 3.00/2 ） 2 】=950.74kNMx1=My1=2×（950.74 1428.84 / 4 ）×（1.50 0.75 ）四.

22、矩形承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002 ）第 7.2 條受彎構件承載力計算。式中 1 系數(shù)，當混凝土強度不超過 C50 時， 1 取為 1.0,當混凝土強度等級為 C80 時， 1 取為 0.94,期間按線性內(nèi)插法確定 ；fc 混凝土抗壓強度設計值 ；h0 承臺的計算高度 。fy 鋼筋受拉強度設計值 ，fy=300N/mm2。經(jīng)過計算得s=890.3 ×106 / （1.00 ×14.30 ×4200.00 ×1388 2） =0.009=1 （ 12×0.009）0.5=0.009s=1 0.009 / 2=0

23、.996Asx=Asy=890.3 ×10 6 / （0.996 ×1388×300.00 ）=2146.68mm 2 承臺配筋選取雙層雙向配 18170 ，As=6104.16mm 2 ，可滿足要求 。五. 矩形承臺截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁基礎技術規(guī)范 （JGJ9494）的第條和第條。根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY 方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱.專業(yè) .整理 .下載可編輯性，記為 V=1005.24kN 我們考慮承臺配置箍筋的情況 ，斜截面受剪承載力滿足下面公式：其中0 建筑樁基重要性系數(shù) ，取 1.0； 剪切系數(shù) , =0.20 ；fc 混凝土軸心

24、抗壓強度設計值 ， fc=14.30N/mm2；b0 承臺計算截面處的計算寬度 ， b 0=4200mm ； h0 承臺計算截面處的計算高度 ， h0=1450mm ； fy 鋼筋受拉強度設計值 ， fy=300.00N/mm 2 ； S 箍筋的間距 ，S=150mm 。經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋 !六. 樁承載力驗算樁承載力計算依據(jù) 建筑樁基礎技術規(guī)范 （JGJ94-94）的第條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1536.02kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：其中0 建筑樁基重要性系數(shù) ，取 1.0；fc 混凝土軸心抗壓強度設計值 ， fc

25、=14.30N/mm2；A 樁的截面面積 ，A=0.188m 2。經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋 !七. 樁豎向極限承載力驗算及樁長計算樁承載力計算依據(jù) 建筑樁基礎技術規(guī)范 （JGJ94-94）的第條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值.專業(yè) .整理 .下載可編輯N=1005.24kN樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式：最大壓力 ：其中R 最大極限承載力 ；Qsk 單樁總極限側阻力標準值:Qpk 單樁總極限端阻力標準值:Qck 相應于任一復合基樁的承臺底地基土總極限阻力標準值:qck 承臺底 1/2 承臺寬度深度范圍 （5m ）內(nèi)地基土極限阻力標

26、準值；s, p 分別為樁側阻群樁效應系數(shù) ，樁端阻群樁效應系數(shù) ； c 承臺底土阻力群樁效應系數(shù) ；按下式取值 ：s, p,c 分別為樁側阻力分項系數(shù) ，樁端阻抗力分項系數(shù) ，承臺底土阻抗力分項系數(shù) ；qsk 樁側第 i 層土的極限側阻力標準值 ，按下表取值 ；qpk 極限端阻力標準值 ，按下表取值 ；u 樁身的周長 ，u=1.571m ；Ap 樁端面積 ,取 Ap=0.19m 2；li 第 i 層土層的厚度 ,取值如下表 ；厚度及側阻力標準值表如下 :序號土厚度 (m)土側阻力標準值土端阻力標準值土名稱(kPa)(kPa)11.324825素填土.專業(yè) .整理 .下載可編輯21.795312

27、70粉質(zhì)粘土32.16644350中砂43.73241270淤泥質(zhì)土52.15323150細砂63.4384.56550粗砂76.49588400砂質(zhì)粘性土由于樁的入土深度為 16m, 所以樁端是在第 7層土層。最大壓力驗算 :R=1.57 ×（1.3×24×1+1.79 ×53 ×1.2+2.16 ×64×1.26+3.73 ×24×1.05+2.15 ×32 ×1.26+3.43 ×84.5×1.26+1.44 ×58×1.26 ）/ 1.6

28、5+1.35 ×8400.00 ×0.19 / 1.65+0.47×882.00 / 1.70=2465.99kN上式計算的 R 的值大于最大壓力1327.52kN, 所以滿足要求 !塔吊樁基礎的計算書（ QTZ63 ）一. 參數(shù)信息塔吊 型 號 ： QTZ63 ， 自 重 （包 括 壓 重 ） F1=411.6kN ， 最 大起 重 荷 載F2=60.00kN塔吊 傾覆 力距，塔吊起 重高 度H=100.00m ， 塔身 寬度B=1.6m混凝土強度 ：C30,鋼筋級別 ：級，承臺長度 Lc 或?qū)挾?Bc=4.00m.專業(yè) .整理 .下載可編輯樁直徑或方樁邊長 d

29、=0.50m ，樁間距 a=2.50m ，承臺厚度 Hc=1.50m 基礎埋深 D=1.50m ，承臺箍筋間距 S=150mm ，保護層厚度 ： 50mm二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算1、塔吊自重 （包括壓重 ）F1 =411.6 kN2、塔吊最大起重荷載F2=60.00kN作用于樁基承臺頂面的豎向力F =1.2 ×(F +F2)=565.92 kN塔吊的傾覆力矩M =1.4 ×1783.6=2497.04 kN.m三. 矩形承臺彎矩的計算計算簡圖 ：預制樁預制樁圖中 x 軸的方向是隨機變化的 ，設計計算時應按照傾覆力矩 M 最不利方向進行驗算。1、樁頂豎向力的計

30、算 （依據(jù)建筑樁基礎技術規(guī)范 JGJ94-94 的第條）其中n 單樁個數(shù) ， n=4 ；F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F(xiàn)=1.2× 697.00=836.40kN ；G 樁基承臺的自重 ，G=1.2 ×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0 ×Bc×Bc×D）.專業(yè) .整理 .下載可編輯=1296.00kN ；Mx,My 承臺底面的彎矩設計值（kN.m ）；xi,yi 單樁相對承臺中心軸的 XY 方向距離 （ m）； Ni 單樁樁頂豎向力設計值 （kN ）。經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設計值：Nmax= （ 56

31、5.92+1296.00 ）/ 4+ （2497.04+576.8 ）×（2.50 ×1.414 / 2 ） / 【2×（2.50×1.414 / 2 ） 2】=1335.03kNNmin= （ 565.92+1296.00 ） /4 2497.04 ×（2.5 ×1.414 /2 ） / 【2×（2.5 ×1.414 / 2 ）2】= 404.07KN2、管樁的承載力和管樁進入土層考慮N= dLii+0.9Gs> Nmin（安全）式中：抗拔允許摩阻力與受壓允許摩阻力的比例系數(shù)：0.40.7Li 第 i 層土

32、層厚度 i 第 i 層土層樁摩擦系數(shù)Gs 單樁自重 ：Gs=3.14× (05.×2 0.52-0.105 × 0105).×10 × 2.5 × 939.8=.6KNN=0.4 ×3.14×0.5×（1.32 ×24+1.79 ×53+2.16 ×64+3.73 ×24+2.15 ×32+3.43 ×84.5+6.49 ×58） +0.9 ×39.6=719.76 KN404.07 KN3、矩形承臺彎矩的計算（依據(jù)建筑樁基礎

33、技術規(guī)范JGJ94-94 的第條）其中 Mx1,My1 計算截面處 XY 方向的彎矩設計值 （ kN.m ）； x i,yi 單樁相對承臺中心軸的 XY 方向距離 （m ）；Ni1 扣 除 承 臺 自 重 的 單 樁 樁 頂 豎 向 力 設 計 值 （ kN ） ，Ni1=Ni G/n 。經(jīng)過計算得到彎矩設計值：.專業(yè) .整理 .下載可編輯N= （ 565.92+1296.00 ） /4+2497.04 ×（2.50 /2 ） / 【4 ×（2.50 /2 ） 2 】=964.89kNMx1=My1=2×（964.89-1296.00 / 4）×（1.2

34、5-0.80 ）四. 矩形承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002 ）第 7.2 條受彎構件承載力計算。式中 1 系數(shù)，當混凝土強度不超過 C50 時， 1 取為 1.0,當混凝土強度等級為 C80 時， 1 取為 0.94,期間按線性內(nèi)插法確定 ；fc 混凝土抗壓強度設計值 ；h0 承臺的計算高度 。fy 鋼筋受拉強度設計值 ，fy=300N/mm2。經(jīng)過計算得s=576.80 ×106 / （ 1.00×14.30 ×4000.00 ×1388 2）=0.007=1- （1-2 ×0.007 ） 0.5=0.007

35、s=1-0.007/ 2=0.997Asx=Asy=576.8× 106/（0.997 × 1388× 300.00）=1373.33mm 2 。承臺配筋選取雙層雙向配三級鋼18170 ， As=5850mm 2 ，可滿足要求。.專業(yè) .整理 .下載可編輯五. 矩形承臺截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁基礎技術規(guī)范 （JGJ94-94）的第條和第條。根據(jù)第二步的計算方案可以得到 XY 方向樁對矩形承臺的最大剪切力 ,考慮對稱性，記為 V=1029.89kN 我們考慮承臺配置箍筋的情況 ，斜截面受剪承載力滿足下面公式：其中0 建筑樁基重要性系數(shù) ，取 1.0； 剪切系數(shù) , =0.20 ；fc 混凝土軸心抗壓強度設計值 ， fc=14.30N/mm2；b0 承臺計算截面處的計算寬度 ， b 0=4000mm ； h0 承臺計算截面處的計算高度 ， h0=1388mm ； fy 鋼筋受拉強度設計值 ， fy=300.00N/mm 2 ； S 箍筋的間距 ，S=150mm 。經(jīng)過計算承