施工電梯接料平臺施工方案

1、靖江市新橋醫(yī)院工程施工電梯專項方案編制人： 日期: 審核人： 日期: 審批人： 日期: 江蘇鼎興建設有限公司 二0一五年一月一二日目 錄一、工程概況3二、編制依據3三、施工電梯接料平臺設計3四、架體拆除6五、文明施工6附件：施工升降機落地接料平臺計算書8施工升降機（貨梯）接料平臺方案一、工程概況本工程位于靖江市新橋鎮(zhèn)，東側為已建設的富江路，南側為建新路，西、北側為農田，醫(yī)院工程由一幢門急診醫(yī)技樓、一幢病房樓和一幢輔助樓組成，其中門急診醫(yī)技樓為四層、病房樓為九層、輔助樓為三層，建筑占地面積：5836.1，總建筑面積：24427，床位數250 個，停車位375個。結構形式：框架結構。為了保證周轉材

2、料運輸，提高經濟效益，根據本工程的特點結合實際施工情況， 該項目設置施工電梯1臺，本方案主要針對施工升降機接料平臺設計。二、編制依據1、施工圖紙2、建筑施工安全檢查標準(JGJ5999) 3、建筑機械使用安全技術規(guī)程（JGJ33-2001）（J119-2001）4、高處作業(yè)安全技術規(guī)范(JGJ8091)5、施工升降機安全規(guī)則(GB/T100551996)6、施工升降機技術條件(GB/T100541996)7、龍門架及井架物料提升機安全技術規(guī)范（JGJ88-92）8、施工現(xiàn)場機械設備安全技術規(guī)范(JGJ332001)三、施工升降機接料平臺設計1、搭設位置根據施工電梯方案，本工程設置1臺施工升降機

3、，部位在：E/5-6軸處，接料平臺位于電梯與主樓之間。2、搭設要求施工電梯接料平臺搭設從室外地坪開始搭設，立桿橫向間距為1450mm，縱向間距為800，步距為：為1800mm和1300mm間隔布置，出入口處為1800mm?？紤]結構安全，在接料平臺的側面增設一道加強立桿，考慮結構穩(wěn)定在每次樓面處，將平臺采用四根48*3.0的連墻桿穿孔固定于墻梁上。平 面 圖正 立 面 圖側 立 面 圖3、搭設流程 回填土夯實澆筑砼墊層放線定位放掃地桿豎立桿并與掃地桿扣緊掃地大橫桿與立桿、掃地桿扣緊安一步小橫桿并與各立桿扣緊安一步大橫桿隨層做架空板防護安裝安全門重復安裝至頂設安全警示標志。4、搭設過程安全技術措施

4、：（1）、架體搭設作業(yè)下方10m范圍內應設置警戒和危險標志，禁止行人通過；（2）、參加施工作業(yè)人員和指揮人員，必須持作業(yè)證上崗，每天早上應量血壓，身體不適高處作業(yè)人員不準登高作業(yè)。（3）、登高作業(yè)人員必須戴安全帽，穿安全鞋，系安全帶，配工具袋；（4）、遇有五級大風及其以上或大雨、雷雨或臺風，必須停止高處作業(yè)；（5）、架設前應先檢查桿件、配件是否符合質量要求，虛焊或焊縫脫焊、裂縫、變形等，不準使用。（6）、接料平臺搭設在建筑物臨邊部位，安全防護應隨層搭設，并做好班前教育活動。5、安全防護措施（1）、安全門高度為1.8m，寬度為1.45m，采用兩扇門（每扇門寬度為0.725m）進行安裝，為了安全起

5、見，要求采用輕質角鋼作為門的框架，在至少1.0m高度范圍內用鐵皮做為防護，1.0m以上采用鋼絲網作為防護。門與架體之間采用焊接（用插銷將門與架體立桿焊接到一起），兩扇門之間采用插銷直接進行固定。（2）、接料平臺架體搭設完成后，接料平臺板要求用模板進行滿鋪，未經驗收不準投入使用。（3）、遇六級大風及其以上或臺風大雨天氣，應暫停作業(yè)使用。（4）、應經常檢查架體的桿件是否發(fā)生變形和連接松動情況，經常觀察牢固情況，發(fā)現(xiàn)問題并及時加以解決。（5）、架體上方進行安裝作業(yè)時，其下方應暫停作業(yè)。四、架體拆除1、架體拆除應從頂至下的順序:外圍安全網橫桿立桿連墻件。2、拆除前應搭好拆除平臺。拆除平臺不應大于3節(jié)高

6、度。3、拆除作業(yè)中，嚴禁從高處向下拋擲物件。4、墻柱連墻件不得提前拆除,在拆除前，應先設置臨時支撐。5、拆除作業(yè)應在白天天氣好的時候進行。因故中斷作業(yè)時應采取臨時穩(wěn)固措施。6、拆除過程的安全技術措施與安裝過程要求相同。7、拆除前作業(yè)下方10m范圍內必須設置警戒，禁止行人通過。8、裝拆人員必須戴好安全帽、登高人員必須系好安全帶才作業(yè)。五、文明施工1、材料進場后應分規(guī)格編碼堆放，堆放要按規(guī)定場地整齊放好，做到一頭齊。2、施工現(xiàn)場要經常保持整潔衛(wèi)生，安裝后應當把余下的材料運回堆放場地，把雜物清理干凈運走。3、四周安全網掛鉤要整齊。4、要定時檢查，清理場地，如有不符合安全文明施工的馬上整改。附件：施工

7、升降機鋼管落地接料平臺計算書一、參數信息:1.基本參數立桿橫向間距或排距l(xiāng)a(m):1.45，立桿步距h(m)：1.55（平均）；立桿縱向間距l(xiāng)b(m):0.40，平臺支架計算高度H(m)：42.00；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.10，平臺底鋼管間距離(mm)：600.00；鋼管類型(mm):48×3.0，扣件連接方式：單扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數腳手板自重(kN/m2):0.300；欄桿自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷載(kN/m2):5.000；施工均布荷載(kN/m2):4.000；3.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標

8、準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。二、縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；截面慣性矩 I = 10.78cm4； 縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算：(1)腳手板與欄桿自重(kN/m)：q11 = 0.15 + 0.3×0.6 = 0.33 kN/m；(2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12 = 5×0.6 = 3 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 4×0.6 = 2.4 kN/m2.強度驗算:依照規(guī)范5.

9、2.4規(guī)定，縱向支撐鋼管按三跨連續(xù)梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 均布荷載：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12 = 1.2×0.33+ 1.2×3 = 3.996 kN/m；均布活載：q2 = 1.4×2.4 = 3.36 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.1×3.996×0.42 + 0.117 ×3.36×0.42 = 0.127 kN.m ；最大支座力 N = 1.1×3.996×

10、;0.4 + 1.2×3.36×0.4 = 3.371 kN；最大應力 = Mmax / W = 0.127×106 / (4490) = 28.248 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；縱向鋼管的計算應力 28.248 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓設計強度 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下: 均布恒載: q = q11 + q12 = 3.33 kN/m；均布活載： p = 2.4 kN/m； = (0.677 ×3.33+0.990×2.4

11、)×4004/(100×2.06×105×107800)=0.053 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0.053 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 1450/150與10 mm，滿足要求！三、橫向支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =3.371 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.236 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.111 mm ；最大支座力 Qmax = 3.117 kN ；

12、最大應力 = 52.548 N/mm2 ；橫向鋼管的計算應力 52.548 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 0.111 mm 小于 支撐鋼管的最大容許撓度 400/150與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑移的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 3.117 kN；R < 6.40 kN , 單扣件抗滑承

13、載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架立桿荷載標準值(軸力)計算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.129×42= 5.418 kN；(2)欄桿的自重(kN)：NG2 = 0.15×1.45 = 0.218 kN；(3)腳手板自重(kN)：NG3 = 0.3×0.4×1.45 = 0.174 kN；(4)堆放荷載(kN)：NG4 = 5×0.4×1.45 = 2.9 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8

14、.71 kN；2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 4×0.4×1.45 = 2.32 kN；3.因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×8.71+ 1.4×2.32 = 13.7 kN；六、立桿的穩(wěn)定性驗算:立桿的穩(wěn)定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 14.634 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2

15、)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； KH -高度調整系數：KH=1/(1+0.005×(42-4)=0.84； L0 - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.167； - 計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；= 1.78； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.

16、1 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 L0 = k1h = 1.167×1.78×1.55 = 3.21m；L0/i = 3210 / 15.9 = 201 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.188 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =13700 /( 0.188×424 )= 171.86N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性驗算 = 171.86 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！公式(2)的計算結果：L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受

17、壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.537 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =14633.963700 /( 0.537×424 )= 60.17N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性驗算 = 60.17N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值1.118 ；公式(3)的計算結果：L0/i = 2218 / 15.9 = 139 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.353 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =13700/( 0.353×424 )= 91.53N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性驗算 = 91.53 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則容易存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍