鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理題庫及答案(2)

1、B彈性極限feD極限強(qiáng)度fu需要進(jìn)行疲勞計(jì)算條件是：直接承受動(dòng)力荷載重復(fù)作用的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)大于或等AC4.A5X 1045X 105焊接部位的應(yīng)力幅計(jì)算公式為max 0.7min0.7max min應(yīng)力循環(huán)特征值應(yīng)力比p2X 1045X 106max min5.情況下，以下疲勞強(qiáng)度最低的是A對(duì)稱循環(huán)p =-1C脈沖循環(huán)p =06 與側(cè)焊縫相比，端焊縫的A疲勞強(qiáng)度更高C塑性更好7 鋼材的屈強(qiáng)比是指A比例極限與極限強(qiáng)度的比值C屈服強(qiáng)度與極限強(qiáng)度的比值max mind max將影響鋼材的疲勞強(qiáng)度。在其它條件完全相同A應(yīng)力循環(huán)特征值p=+1以壓為主的應(yīng)力循環(huán)靜力強(qiáng)度更高 韌性更好彈性極限與極限強(qiáng)度的比

2、值 極限強(qiáng)度與比例極限的比值1 以下情況中，屬于正常使用極限狀態(tài)的情況是A強(qiáng)度破壞B喪失穩(wěn)定C連接破壞D動(dòng)荷載作用下過大的振動(dòng)2 鋼材作為設(shè)計(jì)依據(jù)的強(qiáng)度指標(biāo)是A比例極限fpC屈服強(qiáng)度fy3.于&鋼材因反復(fù)荷載作用而發(fā)生的破壞稱為A塑性破壞B疲勞破壞C脆性斷裂D反復(fù)破壞.9 標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定：側(cè)焊縫的計(jì)算長度不超過60 hf，這是因?yàn)閭?cè)焊縫過長A不經(jīng)濟(jì)B弧坑處應(yīng)力集中相互影響大C計(jì)算結(jié)果不可靠D不便于施工10以下施焊方位中，操作最困難、焊縫質(zhì)量最不容易保證的施焊方位是立焊仰焊T形截面軸心受力構(gòu)件， 與節(jié)點(diǎn)板焊接連接，A平焊BC橫焊D那么肢11.有一由兩不等肢角鋼短肢連接組成的背、肢尖內(nèi)力分配系數(shù)

3、 k1、k2為A ki0.75, k2 0.25ki0.70,k2 0.30C k10.65, k2 0.35k10.75,k2 0.3512軸心受力構(gòu)件用側(cè)焊縫連接,側(cè)焊縫有效截面上的剪應(yīng)力沿焊縫長度方向的分布是A.兩頭大中間小C.均勻分布B.兩頭小中間大D.直線分布.13焊接剩余應(yīng)力不影響鋼構(gòu)件的B靜力強(qiáng)度A疲勞強(qiáng)度D剛度C整體穩(wěn)定ab15 標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定普通螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值只取螺栓鋼材抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的14.將以下圖a改為b是為了防止螺栓連接的A栓桿被剪壞B桿與孔的擠壓破壞C被連構(gòu)件端部被剪壞D桿受彎破壞0.8倍，是因?yàn)椤綜】A偏平安考慮B考慮實(shí)際作用時(shí)可能有偏心的影響C撬力的不利影響D上述A

4、、B、C16受剪栓釘連接中，就栓釘桿本身而言，不存在疲勞問題的連接是A普通螺栓B鉚釘連接B承壓型高強(qiáng)度螺栓D受剪摩擦型高強(qiáng)度螺栓17高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式P 09皆Aefu中，三個(gè)0.9不是A螺栓材料不均勻性的折減系數(shù)C附加平安系數(shù)【D】B超張拉系數(shù)D考慮擰緊螺栓時(shí)扭矩產(chǎn)生的剪力的不利影響。18以被連板件間之間的靜力摩擦力作為其極限值的連接是【C】A普通螺栓連接B鉚釘連接C摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接D承壓型高強(qiáng)度螺栓連接19.用螺栓連接的軸心受力構(gòu)件，除了要驗(yàn)算凈截面強(qiáng)度外，還要進(jìn)行毛截面強(qiáng)度驗(yàn)算的連接螺栓連接是【C】A普通粗制螺栓連接B普通精制螺栓連接C摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接D承壓型高強(qiáng)度

5、螺栓連接20.提高軸心受壓構(gòu)件的鋼號(hào)，能顯著提高構(gòu)件的【A】A靜力強(qiáng)度B整體穩(wěn)定直 < (10 0.1t中，入為C局部穩(wěn)定D 剛度21.鋼結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于軸心受壓鋼構(gòu)件整體穩(wěn)定的柱子曲線0-入關(guān)系曲線有多條的根本原因是考慮了【C】A材料非彈性B構(gòu)件的初彎曲C剩余應(yīng)力的影響D材料非均勻22 工字形截面軸心受壓鋼構(gòu)件局部穩(wěn)定的驗(yàn)算方法是【B】A和整體穩(wěn)定一樣驗(yàn)算應(yīng)力B驗(yàn)算寬厚比，且認(rèn)為是“細(xì)長柱C驗(yàn)算寬厚比，且認(rèn)為是“粗短柱D驗(yàn)算剛度23工字形、H 形截面軸心受壓構(gòu)件翼緣局部穩(wěn)定驗(yàn)算公式A繞x軸的長細(xì)比入繞y軸的長細(xì)比入yC min( x, y )D max( x , y)24采用格構(gòu)式軸心受壓

6、構(gòu)件，可以顯著提高 A 構(gòu)件的強(qiáng)度B 構(gòu)件繞虛軸的剛度C 構(gòu)件繞實(shí)軸的剛度D 構(gòu)件的局部穩(wěn)定25寬大截面軸心受壓鋼構(gòu)件腹板局部穩(wěn)定的處理方法：當(dāng)構(gòu)件的強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、剛度 綽綽有余時(shí)，應(yīng)采用 【 A 增加腹板厚度以滿足寬厚比要求B 設(shè)置縱向加勁肋C 任憑腹板 局部失穩(wěn)D 設(shè)置縱向加勁肋、橫向加勁肋和短加勁肋26焊接組合梁翼緣的局部穩(wěn)定保證通常是A 驗(yàn)算寬厚比增加翼緣厚度 C 設(shè)置縱向加勁肋 27焊接組合梁翼緣和腹板工字形截面A彎矩作用BC拉力作用 'DB 設(shè)置橫向加勁肋 D 設(shè)置短加勁肋 的連接焊縫承受的是 彎矩和剪力共同作用 剪力作用28直接承受動(dòng)力荷載的端焊縫強(qiáng)度提高系數(shù)為A 3

7、f=1.0B 3 f=1.22C3 f=1.05D 3 f=1.1529. 吊車鋼梁在設(shè)計(jì)荷載作用下應(yīng)按哪個(gè)應(yīng)力階段設(shè)計(jì)計(jì)算A彈性階段B彈塑性階段C全塑性階段D強(qiáng)化階段工字形組合截面吊車鋼梁在進(jìn)行抗彎強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，截面塑性局部開展系數(shù)取值為30.= y y =1.0B y x=1.05, y y=1.2x=1.15, y y=1.2Dy x=1.05, y y=1.1531. 以下截面中，抗扭剛度最大的截面形式是A 工字形截面BT 形截面CH 形截面D 箱形截面32. 靜力荷載作用下工字形截面梁的截面局部塑性開展系數(shù)為A r x=1.0,r y=1.0B rC r x=1.2,r y=1.05D

8、 r33. 格構(gòu)式構(gòu)件應(yīng)該用在當(dāng)用實(shí)腹式時(shí)A強(qiáng)度有余但剛度缺乏的情況C強(qiáng)度缺乏剛度也缺乏的情況34. 軸心受壓鋼構(gòu)件 如工字形截面 兩主軸方向較大者是因?yàn)锳這樣更為平安B 這樣更為經(jīng)濟(jì)C這樣更容易通過D材料力學(xué)公式中總體穩(wěn)定由較大長細(xì)比方向控制35. 在其它條件相同情況下，簡(jiǎn)支鋼梁在以下哪種受力情況下對(duì)應(yīng)的臨界彎矩值最低【CAycyx=1.05,r y=1.2x=1.05,r y=1.05B 強(qiáng)度缺乏但剛度有余的情況D 強(qiáng)度有余剛度也有余的情況翼緣和腹板的寬厚比驗(yàn)算時(shí)，公式中的長細(xì)比取截面【DA 全跨勻布荷載B 跨中一集中荷載C純彎曲D任意荷載36.某軸心受壓鋼構(gòu)件繞 x軸和繞y軸屬于同一條的

9、柱子曲線即血 -入關(guān)系曲線或表格，那么，兩軸等穩(wěn)定的條件是A.xyB. lx l yC. ix i yD. I x Iy37鋼材藍(lán)脆現(xiàn)象發(fā)生的溫度大約是A 200 0CB 2500C3000CD 35038鋼構(gòu)件的受剪連接中栓釘類型不同， 削弱最小的是A. 普通螺栓連接C.承壓型高強(qiáng)度螺栓連接0C0C孔洞對(duì)構(gòu)件強(qiáng)度削弱的程度不同。 孔洞對(duì)構(gòu)件強(qiáng)度【B.摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接D .鉚頂連接39.軸心受壓鋼構(gòu)件總體穩(wěn)定驗(yàn)算時(shí)，容許應(yīng)力折減系數(shù)$所對(duì)應(yīng)的長細(xì)比入是繞A兩主軸方向長細(xì)比中的較大者C繞弱軸方向的長細(xì)比40型鋼構(gòu)件不需要進(jìn)行A強(qiáng)度驗(yàn)算C 局部穩(wěn)定驗(yàn)算B兩主軸方向長細(xì)比中的較小者D 兩主軸方向

10、長細(xì)比中，所對(duì)應(yīng)的$較小者B總體穩(wěn)定驗(yàn)算D剛度驗(yàn)算41以下哪種情況屬于正常使用極限狀態(tài)A梁在動(dòng)載作用下的振動(dòng)B 動(dòng)載作用下的疲勞C板件的寬厚比驗(yàn)算D鋼梁腹板加勁肋的設(shè)置與計(jì)算42除了保證鋼梁腹板局部穩(wěn)定外，還要承受作用位置固定的集中荷載的加勁肋是A豎向橫向加勁肋C 短加勁肋43相同鋼號(hào)情況下，鋼板越厚，A強(qiáng)度越高、塑性越好C強(qiáng)度越低、塑性越好44焊接組合梁在彎矩作用下，B 水平縱向加勁肋D支承加勁肋B 強(qiáng)度越高、塑性越差D 強(qiáng)度越低、塑性越差 翼緣和腹板工字形截面的連接焊縫有效截面上承受的是CA拉應(yīng)力C剪應(yīng)力B壓應(yīng)力D拉、壓、剪應(yīng)力都有45受剪栓釘連接中，被連板件不 容許相對(duì)滑動(dòng)的連接是A普通

11、螺栓連接BC摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接46.角焊縫每個(gè)弧坑考慮的長度為鉚釘連接 承壓型高強(qiáng)度螺栓連接A 被焊板件厚度 tB 焊縫正邊尺寸焊腳尺寸hfC2倍被焊板件厚度2tD2 倍焊縫正邊尺寸 2hf47強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，不 考慮截面局部塑性開展的構(gòu)件是 ?A軸心受力構(gòu)件B受彎構(gòu)件C拉彎構(gòu)件D壓彎構(gòu)件48. 鋼梁當(dāng)確定的b> 0.6時(shí)，說明梁在【B】A彈性階段失穩(wěn)B彈塑性階段失穩(wěn)C全塑性階段失穩(wěn)D不會(huì)失穩(wěn)49. 當(dāng)綴條柱單肢的長細(xì)比不滿足不需進(jìn)行穩(wěn)定計(jì)算的規(guī)定時(shí)，需進(jìn)行單肢的穩(wěn)定性計(jì)算。這時(shí)，單肢穩(wěn)定計(jì)算應(yīng)按【A】A軸心受拉驗(yàn)算B軸心受壓驗(yàn)算C壓彎構(gòu)件驗(yàn)算50.梁截面改變的方法沒有?D拉彎構(gòu)件驗(yàn)算【D

12、】A改變翼緣寬度B改變翼緣厚度C改變梁的高度D改變腹板厚度1.鋼結(jié)構(gòu)的疲勞計(jì)算方法為容許應(yīng)力法。V2. 影響鋼結(jié)構(gòu)一般脆性斷裂的主要因素有：鋼材本身的質(zhì)量、應(yīng)力集中程度、低溫和應(yīng)力比。X ;無應(yīng)力比也可以換成鋼板厚度3對(duì)焊透的對(duì)接焊縫，當(dāng)滿足以下條件之一者，強(qiáng)度已滿足，無需進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算： 焊縫質(zhì)量得以保證即一、二級(jí)焊縫； 焊縫有效截面不低于焊件有效截面即采用引弧板°X ;同時(shí)滿足時(shí) 4試驗(yàn)說明：端焊縫的強(qiáng)度和塑性高于側(cè)焊縫。X ;塑性低于側(cè)焊縫5.軸心受壓鋼構(gòu)件柱子曲線 0 -入關(guān)系曲線有多條的原因是因?yàn)榭紤]了回轉(zhuǎn)半徑的不同。X ；剩余應(yīng)力的影響6當(dāng)摩擦型高強(qiáng)度螺栓的拉力N=0.8P

13、時(shí)，構(gòu)件間的有效夾緊力為零。所以，同時(shí)受剪和受拉的摩擦型高強(qiáng)度螺栓的抗剪承載力設(shè)計(jì)值為NVb=0.9n f卩P-0.8N t。X ；NVb=0.9n f卩P-1.25N t7應(yīng)力集中將引起三向同號(hào)受力，三向同號(hào)受力的屈服強(qiáng)度比單向受力高。所以，更不容 易發(fā)生脆性破壞。X;更有可能發(fā)生脆性破壞& 受剪摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接在動(dòng)荷載作用下，螺栓桿可能會(huì)發(fā)生疲勞破壞。X ;不可能會(huì)發(fā)生疲勞破壞9 提高鋼號(hào)對(duì)提高軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定承載力有顯著效果與鋼材設(shè)計(jì)強(qiáng)度成正比。X;無顯著效果10任何螺栓連接的構(gòu)件，由于孔洞對(duì)構(gòu)件截面有削弱，所以，強(qiáng)度驗(yàn)算只需要對(duì)凈截面進(jìn)行。 X ;摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接除

14、外11.雙肢格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件分肢間距是通過繞虛軸與繞實(shí)軸等穩(wěn)定原那么確定。“12寬厚比驗(yàn)算屬于正常使用極限狀態(tài)。X;承載能力極限狀態(tài)13.所有鋼構(gòu)件的剛度驗(yàn)算都是驗(yàn)算長細(xì)比。X ;除鋼梁外14對(duì)接焊縫的強(qiáng)度計(jì)算方法和焊件強(qiáng)度計(jì)算方法是一樣的。V15.栓釘桿直徑越小，被連板件越厚，越有可能栓釘桿與孔壁間擠壓控制受剪栓釘單個(gè)栓釘承載力。X;越有可能發(fā)生螺栓桿受剪皮壞16鋼梁從開始受荷載作用到破壞，要經(jīng)歷彈性階段、彈塑性階段、屈服階段和強(qiáng)化階段。X ;彈性階段、彈塑性階段、全塑性階段17通常情況下，鋼梁翼緣板和腹板的局部穩(wěn)定都是通過設(shè)置加勁肋來保證。X;鋼梁翼緣板通過限制寬厚比18. 鋼梁的最小梁

15、高由建筑高度控制決定°x ;由剛度條件19. 焊接剩余應(yīng)力是自相平衡的。V20. 焊接組合梁翼緣板與腹板的連接焊縫側(cè)焊縫的長度不受60hf的限制。V一、 簡(jiǎn)答題1. 極限狀態(tài)法按預(yù)定功能劃分為哪幾種極限狀態(tài)？答： 極限狀態(tài)法按預(yù)定功能劃分為承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。2. 鋼管混凝土中，為什么混凝土的強(qiáng)度能提高？答：因?yàn)樵谳^高應(yīng)力狀態(tài)下， 混凝土的泊松比大于鋼材泊松比， 這樣鋼管對(duì)其內(nèi)的混凝土形 成橫向“套箍作用 。3. 為什么以鋼材的屈服強(qiáng)度作為靜力強(qiáng)度設(shè)計(jì)指標(biāo)？答： 1 有強(qiáng)化階段作為平安儲(chǔ)藏； 2不致產(chǎn)生工程中不允許的過大變形； 3實(shí)測(cè)值較 為可靠； 4可以近似沿用虎克

16、定律。4. 為什么伸長率試驗(yàn)時(shí)要規(guī)定標(biāo)距長度？ 答：因?yàn)椴煌瑯?biāo)距的試件測(cè)出的伸長率大小不同。5. 防止脆性斷裂的措施有哪些？答： 1采用性能較好的鋼材； 2減少應(yīng)力集中程度； 3采用較薄厚度的鋼板組成構(gòu)件。6. 什么叫鋼材的硬化？答：鋼材因加工等原因使其強(qiáng)度提高，塑性降低的現(xiàn)象。7. 應(yīng)力集中如何影響鋼材的性能？ 答：應(yīng)力集中會(huì)導(dǎo)致三向同號(hào)受力，與單向受力相比，三向同好受力更容易發(fā)生脆性斷裂。8. 什么叫鋼材的塑性破壞？ 答：鋼材應(yīng)力到達(dá)或超過其屈服強(qiáng)度，破壞前有明顯變形給以預(yù)兆，破壞不突然。9. 影響鋼材疲勞破壞的主要因素有哪些？答：1 鋼材本身的質(zhì)量； 2應(yīng)力集中程度； 3應(yīng)力比； 4應(yīng)力

17、循環(huán)次數(shù)； 5應(yīng)力 幅。10. 鋼板厚度如何影響鋼材脆性斷裂？ 答：鋼板厚度越大，因應(yīng)力集中引起三向同號(hào)受力中板厚方向的應(yīng)力就越大，主剪應(yīng)力 就越小， 正應(yīng)力就越有可能起控制作用， 所以鋼板越厚， 越有可能發(fā)生度如何影響鋼脆性斷 裂。11. 各級(jí)焊縫的實(shí)際強(qiáng)度與母材強(qiáng)度的相對(duì)大小關(guān)系如何？標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定如何取值？ 答：各級(jí)焊縫的抗壓強(qiáng)度沒有明顯差異，可抗拉、抗剪就不同了。試驗(yàn)說明一、二級(jí)焊縫的 實(shí)際強(qiáng)度高于母材強(qiáng)度， 標(biāo)準(zhǔn)取母材強(qiáng)度；三級(jí)焊縫的拉、剪強(qiáng)度低于母材強(qiáng)度， 標(biāo)準(zhǔn)專門 規(guī)定了其取值。12. 焊縫質(zhì)量控制分為哪幾級(jí)？ 答：一、二及三級(jí)焊縫質(zhì)量控制。13. 對(duì)接焊縫不需要進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算的情況有哪

18、些？答：1同時(shí)滿足：保證焊縫質(zhì)量焊縫為一、二級(jí) ；采用引弧板保證焊縫 的有效截面 。 2采用斜焊縫，且焊縫的長度方向與受力方向的夾角的正切小于等于1.5。14. 為什么要規(guī)定角焊縫焊腳尺寸最大值和最小值？ 答：焊腳尺寸過小，施焊時(shí)冷卻速度過快而產(chǎn)生淬硬組織；焊腳尺寸過，會(huì)使母材形成“過 燒現(xiàn)象。15. 為什么要規(guī)定側(cè)面角焊縫的最大長度和最小長度？其值為多少？答： 1 側(cè)焊縫長度過小，焊件局部加熱嚴(yán)重，且起落弧應(yīng)力集中相互影響。所以，標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定側(cè)焊縫長度不小于 8hf和40mm 2側(cè)面角焊縫的長度過長，焊縫有效截面上剪應(yīng)力沿其 長度方向的應(yīng)力分布嚴(yán)重不均勻，標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，側(cè)焊縫長度不超過 60hf，如

19、超過，超過局部不計(jì)算其承載力。16. 焊接剩余應(yīng)力對(duì)結(jié)構(gòu)性能有何影響？答：焊接剩余應(yīng)力對(duì)鋼構(gòu)件的靜力強(qiáng)度無影響；焊接剩余應(yīng)力對(duì)鋼結(jié)構(gòu)的疲勞、剛度、穩(wěn)定等其他方面都不利。17. 為什么摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接時(shí)因螺栓孔對(duì)強(qiáng)度承載力的削弱比其他栓釘連接時(shí) ??？答：因?yàn)樗讏A心截面已通過摩擦力將局部力傳遞走了。18. 提高軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定性的措施有哪些？答：1采用寬展的截面以增加慣性矩；2增加約束以減少計(jì)算長度。19. 為什么軸心受壓構(gòu)件的柱子曲線有多條？ 答：因?yàn)榭紤]了剩余應(yīng)力的影響。20. 提高鋼材強(qiáng)度等級(jí)是否能明顯提高軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性？為什么？答：不能明顯提高。簡(jiǎn)單從整體穩(wěn)定計(jì)算公式來

20、看，似乎整體穩(wěn)定與鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f成正比，但穩(wěn)定系數(shù)0卻隨鋼材強(qiáng)度等級(jí)的提高而降低。21寬厚比限制值確實(shí)定原那么是什么？答：1等穩(wěn)定原那么對(duì)“細(xì)長柱，局部穩(wěn)定臨界應(yīng)力不低于整體穩(wěn)定臨界應(yīng)力；2局部穩(wěn)定臨界應(yīng)力足夠大對(duì)“粗短柱，局部穩(wěn)定臨界應(yīng)力不低于0.95倍鋼材屈服強(qiáng)度。22.寬大截面腹板局部穩(wěn)定有哪幾種處理方法？答：1增加腹板厚度使其滿足寬厚比的限制要求；2設(shè)置縱向加勁肋；3任其局部失穩(wěn)。23雙肢軸心受壓構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí)，如何確定分肢之間的距離？ 答：根據(jù)繞虛軸與繞實(shí)軸等穩(wěn)定原那么確定分肢之間的距離。24. 鋼梁整體穩(wěn)定計(jì)算時(shí)，為什么在穩(wěn)定系數(shù)b 0.6時(shí)要用b代替b ？答：因?yàn)榉€(wěn)定系數(shù)是按彈性計(jì)

21、算的，當(dāng)b 0.6時(shí)，說明鋼梁在彈塑性階段整體失穩(wěn)，所以要用b代替b。25. 在鋼梁局部穩(wěn)定中，為什么翼緣是限制寬厚比，而腹板通常是設(shè)置加勁肋？答：翼緣主要抵抗彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力，從提高抗彎來看，愿意增加翼緣厚度使其滿足寬厚比限制要求；對(duì)腹板，它主要抵抗剪力產(chǎn)生的剪應(yīng)力，它一般不起控制作用，另一方面，腹板高 度對(duì)抗彎至為重要， 換句話說，腹板高而薄，以增加板厚來保證其局部穩(wěn)定不經(jīng)濟(jì)，通常是 設(shè)置加勁肋。六、計(jì)算題1某簡(jiǎn)支梁，鋼材為Q235，跨度為1= 12 m,承受均布靜力荷載設(shè)計(jì)值q = 69kN/m，施工時(shí)因腹板長度不夠，需要在跨度方向離左支座3.5 m 處設(shè)對(duì)接焊縫，焊縫質(zhì)量川級(jí)，手工焊，焊

22、條 E43 型，試驗(yàn)算該對(duì)接焊縫是否滿足強(qiáng)度要求。ftw =owo185 N/mm2, fv = 125 N/mm2。支座反力：R12ql126912414kN剪力：V414693.5172.5kNM4143.51269 彎矩：2(2)焊縫截面特性參數(shù)計(jì)算69 kN/m1O13294lx 8 10003 2 280 16 5082 2.978 109mm4慣性矩：12面積矩：S 280 16 508 8 500 2502.276 106 1.0 1063.276 106mm33280 16 5082.276 106mm3(3)焊縫強(qiáng)度驗(yàn)算由于只要求對(duì)焊縫強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算，所以，無需計(jì)算截面上下邊緣的最大彎曲正應(yīng)力。 焊縫最大彎曲正應(yīng)力(翼緣與腹板交界處)，有6M1026.4 102 r w2y了 500 172.3N / mm2 ft185N / mm2lx2.978 109VS172.5 103 3.276 106Iwt2.978 109 823.7N/mm2vw 125N /mm2S12.27623.716.5N3.276/mm2123 12“172.32 316.52174.7N / mm21.1 ftw 1.1 185 204N