輕型貨車膜片彈簧離合器的設(shè)計(jì)

1、第一章 緒論離合器技術(shù)發(fā)展史在100多年的汽車發(fā)展史中，幾乎所有的零部件在技術(shù)方面都經(jīng)歷過巨大的發(fā)展變化：可靠性、生產(chǎn)成本、維護(hù)便利性、節(jié)能減排性等，都已經(jīng)且將一直成為汽車行業(yè)的追求目標(biāo)，這些發(fā)展目標(biāo)要求汽車工程師們不斷地開發(fā)出更新更好的解決方案。   由于塞內(nèi)燃機(jī)只有在達(dá)到一定轉(zhuǎn)速時(shí)才能輸出轉(zhuǎn)矩，所以在發(fā)動(dòng)機(jī)和變速器之間必須要有一個(gè)分離接合裝置。汽油發(fā)動(dòng)機(jī)需要借助離合器的接合功能才能起動(dòng)汽車，因?yàn)橹挥挟?dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)達(dá)到一定轉(zhuǎn)速時(shí)，才能輸出轉(zhuǎn)矩。除了離合器的接合功能，離合器的分離功能也同樣重要，因?yàn)樵谲囕v行駛中要求可以自由換檔。鑒于相關(guān)問題的復(fù)雜性，早期在很多小型車設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)中并沒

2、有離合器的接合功能，車輛是借助人力推動(dòng)而起動(dòng)的。離合器的起源 第一代離合器的工作原理來自早期工業(yè)化社會(huì)使用機(jī)械裝置的工廠。通過對(duì)帶式變速器的類推，人們將一種平面皮帶引入到汽車中。并通過皮帶輪的張緊作用。但是皮帶傳動(dòng)裝置有其缺點(diǎn)，一方面是效率低下，容易磨損，尤其是在雨天傳遞動(dòng)力不足時(shí)；另一方面是要求變速器增加檔位以應(yīng)對(duì)不斷提高的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩，這就促使工程師們不斷地探索更好的方法以取代此離合器。 結(jié)果便是人們發(fā)明了各種各樣的離合器。 早期的離合器   在1889年，戴姆勒的鋼輪汽車已使用這種設(shè)計(jì)原理的基本形式：配備了一個(gè)錐形/斜面摩擦離合器。這個(gè)可以

3、自由移動(dòng)的錐形盤位于變速器軸上，與曲軸上帶錐形凹槽的飛輪可以牢牢地接合.大約在1910年代，配備了另一個(gè)離合器制動(dòng)或變速器制動(dòng)，它通過第二個(gè)腳踏板來起作用通常該第二踏板與離合器踏板連接在一起，并都位于踏板軸的后方。錐形盤通過皮革制的摩擦層來散熱。經(jīng)過一段時(shí)間的長途駕駛后，由于飛輪的熱膨脹，錐形盤可能與飛輪接合的更深，但當(dāng)飛輪溫度下降后，卻很難讓錐形盤從飛輪中分離出來。  直到第一次世界大戰(zhàn)末期，金屬摩擦片才開始普及起來。而此前，人們還試驗(yàn)了其它不同材料，如NAG公司設(shè)計(jì)了一種薄鋼片壓制的駝毛錐盤，并裝上像扇子似的刀片用來冷卻，其在兩部分間接合，皮革線狀環(huán)用螺栓固定在飛輪上。

4、該結(jié)構(gòu)的兩部分允許皮革線狀環(huán)自由移動(dòng)，從而讓離合器維護(hù)簡化了，并降低了離合器被卡住的次數(shù)。 傳統(tǒng)單盤干式離合器的雛形  在板簧離合器中，有一個(gè)堅(jiān)固耐磨的螺旋狀板簧，其與變速器輸入軸的鼓形末端相連，安裝在飛輪的凹陷處。螺旋板簧的一端與飛輪相連，另一端緊固在彈簧罩殼上。離合器踏板壓緊板簧，板簧在鼓形周圍繞其自身越來越緊(自動(dòng)增強(qiáng))，驅(qū)動(dòng)變速器輸入軸接合離合器。只需很小的力即可壓縮彈簧，并使離合器接合柔和。大約在戴姆勒公司開發(fā)其板簧離合器的同時(shí)，來自英國的Hele-Shaw教授也完成了對(duì)多盤離合器的試驗(yàn)，這也被認(rèn)為是現(xiàn)在的傳統(tǒng)單盤干式離合器的先驅(qū)。命名為“Weston”離合器，與

5、錐形盤離合器相比能夠大規(guī)模生產(chǎn)的一個(gè)決定性的優(yōu)點(diǎn)是：在較小的安裝空間下，其摩擦面積卻很大，并可以持續(xù)地接合。膜片式離合器的誕生  為了解決上述這些系統(tǒng)性的不足，人們便開發(fā)出了膜片彈簧離合器，膜片彈簧離合器誕生于1936年通用汽車的研究實(shí)驗(yàn)室里，并在1930年代后期在美國大批量生產(chǎn)。在歐洲，是在第二次世界大戰(zhàn)之后，人們通過美國通用公司的軍用卡車才開始熟悉膜片彈簧離合器，并在1950年代中期應(yīng)用在一些單一的歐洲車型上。保時(shí)捷356，Goggomobil，寶馬700和DKW Munga是第一批配備了膜片彈簧離合器的德國制造的汽車。膜片彈簧離合器大批量生產(chǎn)始于1965年的歐寶Rek

6、ord車型。  由于膜片彈簧離合器能夠均衡、對(duì)稱地轉(zhuǎn)動(dòng)，因而不受發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的影響。膜片彈簧離合器在1960年代獲得了成功，那時(shí)凸輪軸頂置式高轉(zhuǎn)速發(fā)動(dòng)機(jī)(Glas，寶馬，阿爾法羅密歐)大范圍地取代了凸輪軸下置式發(fā)動(dòng)機(jī)。到1960年代末，幾乎所有的汽車制造商都采用膜片彈簧離合器 與此發(fā)展相對(duì)應(yīng)的是，離合器從動(dòng)盤也得到了優(yōu)化。往復(fù)式活塞式內(nèi)燃機(jī)不斷變化的轉(zhuǎn)速和波動(dòng)的所產(chǎn)生的振動(dòng)從曲軸、離合器、變速器輸入軸傳遞到變速器，導(dǎo)致了噪聲和嚴(yán)重的齒輪磨損?，F(xiàn)代汽車中不斷輕量化的飛輪和整車質(zhì)量，加劇了這種現(xiàn)象，所以人們開發(fā)了帶扭矩減振器和波形彈簧片的離合器從動(dòng)盤。 第二章

7、 離合器的結(jié)構(gòu)分析第一節(jié) 離合器的功用離合器的主要功用是切斷和實(shí)現(xiàn)發(fā)動(dòng)機(jī)對(duì)傳動(dòng)系的動(dòng)力傳遞，保證汽車起步時(shí)將發(fā)動(dòng)機(jī)與傳動(dòng)系平順地結(jié)合，確保汽車平穩(wěn)起步；在換擋時(shí)將發(fā)動(dòng)機(jī)與傳動(dòng)系分離，減少變速器中換擋齒輪之間的沖擊；在工作中受到較大的載荷時(shí)，能限制傳動(dòng)系所承受的最大轉(zhuǎn)矩，以防止傳動(dòng)系各零部件因過載而損害；有效地降低傳動(dòng)系中的振動(dòng)和噪聲。第二節(jié) 離合器的主要結(jié)構(gòu)1.主動(dòng)部分主動(dòng)部分包括飛輪、離合器蓋、壓盤等機(jī)件組成。這部分與發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸連在一起。離合器蓋與飛輪靠螺栓連接，壓盤與離合器蓋之間是靠傳動(dòng)片傳遞轉(zhuǎn)矩的。2.從動(dòng)部分從動(dòng)部分主要是由從動(dòng)盤、減震器等組成。它將主動(dòng)部分通過摩擦傳來的動(dòng)力傳給變速器

8、的輸入軸。3.壓緊機(jī)構(gòu)壓緊機(jī)構(gòu)主要由螺旋彈簧組成，與主動(dòng)部分一起旋轉(zhuǎn)，它以離合器蓋為依托，將壓盤壓向飛輪，從而將處于飛輪和壓盤間的從動(dòng)盤壓緊。4.操縱結(jié)構(gòu)、操縱機(jī)構(gòu)是為駕駛員控制離合器分離與結(jié)合程度的一套專設(shè)機(jī)構(gòu)，它是由位于離合器殼內(nèi)的分離杠桿（在膜片彈簧離合器中，膜片彈簧兼起分離杠桿的作用）、分離軸承、分離套筒、分離叉、回位彈簧等機(jī)件組成的分離機(jī)構(gòu)和位于離合器殼外的離合器踏板及傳動(dòng)機(jī)構(gòu)、阻力機(jī)構(gòu)等組成。第三節(jié) 離合器的結(jié)構(gòu)方案的分析及選擇 1.從動(dòng)盤數(shù)及干、濕式的選擇單片干式摩擦離合器其結(jié)構(gòu)簡單，調(diào)整方便，軸向尺寸緊湊，分離徹底，從動(dòng)件轉(zhuǎn)動(dòng)慣量小，散熱性好，采用軸向有彈性的從動(dòng)盤時(shí)也能結(jié)合平

9、順。因此，廣泛用于各級(jí)轎車及微、輕、中型客車與貨車，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩不大于1000牛/米的大型客車和重型貨車上也有所推廣。當(dāng)轉(zhuǎn)矩更大時(shí)可采用雙片干式或雙片濕式摩擦離合器。因本設(shè)計(jì)的離合器是用于輕型貨車上的，選用單片干式摩擦離合器。2. 壓緊彈簧的結(jié)構(gòu)型式及布置的選擇周置彈簧離合器的壓價(jià)彈簧均采用圓柱螺旋彈簧并均勻布置在同一個(gè)圓周上。有的重型汽車將壓緊彈簧布置在同心的兩個(gè)圓周上。其結(jié)構(gòu)簡單制造容易，因此用比較廣泛。在高轉(zhuǎn)速離心力的作用下，周置彈簧易歪斜甚至嚴(yán)重彎曲鼓出而顯著降低壓緊力：另外，壓緊彈簧直接與壓盤接觸，易受熱退火，且當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)速很高時(shí)周置彈簧由于受離心力作用而向外彎曲，是彈簧壓緊力下

10、降，離合器傳遞轉(zhuǎn)矩的能力隨之降低。此外，彈簧靠到它的定為面上，造成接觸部位嚴(yán)重磨損，甚至出現(xiàn)彈簧斷裂的現(xiàn)象。中央彈簧離合器采用一至兩個(gè)圓柱螺旋或用一個(gè)圓錐彈簧作為壓緊彈簧，并且布置在離合器的中心，這是壓緊彈簧不與壓盤直接接觸，因此壓盤由于摩擦而長生的熱量不會(huì)直接傳給彈簧而使其回火失效。壓簧的壓緊力是經(jīng)杠桿系統(tǒng)作用于壓盤，并按杠桿比放大，因此可用力量較小的彈簧得到足夠的壓盤壓緊力，使操縱輕便。采用中央圓柱螺旋彈簧是離合器的軸向尺寸較大，而矩形斷面的錐形彈簧則可明顯縮小軸向尺寸，但其制造卻比較困難，故中央彈簧離合器多用在重型汽車上以減輕其操縱力。根據(jù)國外的統(tǒng)計(jì)資料：擋在貨汽車的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩大于400

11、450牛/米時(shí)，常常采用中央彈簧離合器。斜置彈簧離合器是重型汽車采用的一種新型結(jié)構(gòu)。以數(shù)目較多的一組圓柱螺旋彈簧為壓緊彈簧，分別以傾角斜向作用于傳力套上，跟著在推動(dòng)壓桿并按杠桿比放大后作用與壓盤上。因此，斜置彈簧離合器與前兩種離合器相比，其突出優(yōu)點(diǎn)是工作性能十分穩(wěn)定。與周置彈簧離合器比較，其踏板力可降低35%左右。膜片彈簧離合器的結(jié)構(gòu)主要特點(diǎn)是采用一個(gè)膜片代替?zhèn)鹘y(tǒng)的螺旋彈簧和分離杠桿。其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)如下：1）膜片彈簧的軸向尺寸較小而徑向尺寸很大，這有利于在提高離合器傳遞轉(zhuǎn)矩能力的情況下離合器的軸向尺寸。2）膜片彈簧的分離指起分離杠桿的作用，故不需專門的分離杠桿，使離合器結(jié)構(gòu)大大簡化，零件數(shù)目少，質(zhì)

12、量輕。3）由于膜片彈簧軸向尺寸小，所以可以適當(dāng)增加壓盤的厚度，提高熱容量；而且還可以在壓盤上增設(shè)散熱筋及在離合器蓋上開設(shè)較大的通風(fēng)孔來改善散熱條件。4）膜片彈簧離合器的主要部件形狀簡單，可以采用沖壓加工，大批量生產(chǎn)時(shí)可以降低生產(chǎn)成本。由于膜片彈簧離合器具有上述一系列的優(yōu)點(diǎn)，并且制造膜片彈簧的工藝水平也在不斷地提高，因而這種離合器在轎車及微型和中型客車、貨車上得到廣泛的應(yīng)用，而且逐漸擴(kuò)展到大型貨車上。綜上所述：本設(shè)計(jì)采用膜片彈簧。3. 操縱機(jī)構(gòu)的選擇由于機(jī)械式結(jié)構(gòu)簡單，制造容易，工作可靠多應(yīng)用于貨車，但該裝置質(zhì)量大，杠桿之間餃點(diǎn)多，因而摩擦損失較大，傳動(dòng)效率低，其工作受到發(fā)動(dòng)機(jī)震動(dòng)以及車身或車架

13、變形的影響，不采用那種吊掛式的踏板結(jié)構(gòu)。在平頭汽車上桿系的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，合理布置桿系也較困難，踏板的自由行程將加大，剛度也變差。然而，液力操縱機(jī)構(gòu)具有摩擦阻力小，轉(zhuǎn)動(dòng)效率高，質(zhì)量小，布置方便，便于采用吊掛踏板，駕駛室容易密封，發(fā)動(dòng)機(jī)的振動(dòng)和車架或駕駛室的變形不會(huì)影響其正常工作，離合器接合柔和等優(yōu)點(diǎn)。綜上所述，本次設(shè)計(jì)選用液壓式操縱機(jī)構(gòu)。4. 離合器的通風(fēng)散熱實(shí)驗(yàn)表明，離合器的磨損是隨溫度的升高而增大的，當(dāng)壓盤工作表面溫度超過一定溫度時(shí)，摩擦片磨損急劇增加。在正常使用條件下的離合器壓盤工作表面溫度在180。在特別嚴(yán)酷的使用條件下，壓盤表面的瞬時(shí)溫度有可能高達(dá)1000。過高的溫度能使壓盤受熱變形產(chǎn)生裂

14、紋。為了使摩擦表面溫度不致過高，除要求壓盤有足夠的重量以保證足夠的熱容量外，還要求通風(fēng)散熱性良好。改善離合器的通風(fēng)措施有：1）在壓盤上設(shè)置散熱筋；2）在離合器蓋上開較大的通風(fēng)口，在離合器外殼上設(shè)有通風(fēng)窗；5. 膜片彈簧的支承形式推式膜片彈簧支承結(jié)構(gòu)按支承環(huán)數(shù)目不同可分三種：1）雙支承環(huán)形式 用臺(tái)肩式鉚釘將膜片彈簧、兩個(gè)支承環(huán)與離合器蓋定位鉚合在一起，結(jié)構(gòu)簡單；2）單支承環(huán)形式 在沖壓離合器蓋上沖出一個(gè)環(huán)形凸臺(tái)來代替后支承環(huán)，使架構(gòu)簡單，或在鉚釘前側(cè)以彈性當(dāng)環(huán)代替前支承環(huán)，以消除膜片彈簧與支承環(huán)之間的軸向間隙；3）無支承環(huán)形式 利用斜頭鉚釘?shù)念^部與沖壓離合器蓋上沖出的環(huán)形凸臺(tái)將膜片彈簧鉚合在一起

15、，取消前后支承環(huán)，或在鉚釘前側(cè)以彈性當(dāng)環(huán)代替前支承環(huán)，離合器蓋上的環(huán)形凸臺(tái)代替后支承環(huán)，使結(jié)構(gòu)更簡化或取消鉚釘，離合器蓋內(nèi)邊緣處伸出的許多舌片將膜片彈簧與彈性擋環(huán)和離合器蓋上的環(huán)形凸臺(tái)彎合在一起，結(jié)構(gòu)最為簡單。本次設(shè)計(jì)選用雙支承環(huán)式。6.壓盤的驅(qū)動(dòng)方式壓盤是離合器的主動(dòng)部分，在傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩時(shí)它和飛輪一同帶動(dòng)從動(dòng)盤轉(zhuǎn)動(dòng)，所以他應(yīng)與飛輪連接在一起，但這種連接應(yīng)允許壓盤在離合器分離過程中能自由作軸向移動(dòng)。壓盤的驅(qū)動(dòng)方式主要有凸塊窗孔式、傳力銷式、鍵塊式和彈性傳動(dòng)片式等多種。前三種的共同缺點(diǎn)是在連接件之間有間隙，在傳動(dòng)中將產(chǎn)生沖擊和噪聲，而且在零件相對(duì)滑動(dòng)中有摩擦和磨損，降低了離合器的傳動(dòng)效率。彈性

16、傳動(dòng)片式是最近廣泛采用的驅(qū)動(dòng)方式，沿圓周切向布置的三組或四組薄彈簧鋼帶傳動(dòng)片兩端分別于離合器蓋和壓盤以鉚釘或螺栓連接，傳動(dòng)片的彈性允許壓盤做軸向移動(dòng)。彈性傳動(dòng)片驅(qū)動(dòng)方式簡單，壓盤與飛輪對(duì)中性能好，使用平衡性好，工作可靠，壽命長。故本次選用彈性傳動(dòng)片式。第三章 輕型貨車膜片離合器主要參數(shù)的選擇為了保證離合器具有良好的工作性能，設(shè)計(jì)離合器應(yīng)滿足如下基本要求：1）能可靠的傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩。2）結(jié)合過程要平順柔和，使汽車豈不是沒有抖動(dòng)和沖擊。3）分離時(shí)要迅速徹底。4）離合器從動(dòng)部分的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量要小，以減輕換擋是變速器輪齒間的沖擊力并方便換擋。5）高速旋轉(zhuǎn)時(shí)具有可靠的強(qiáng)度，應(yīng)注意平衡免受離心力的影響。

17、6）應(yīng)使汽車傳動(dòng)系避免共振，具有吸收振動(dòng)，沖擊和減小噪聲的能力。7）操縱輕便，工作性能穩(wěn)定，使用壽命長。以上這些要求中最重要的是使用可靠，壽命長以及生產(chǎn)和使用中的良好技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和環(huán)保指標(biāo)。第一節(jié) 離合器基本參數(shù)的設(shè)計(jì)1.離合器后備系數(shù)的確定 后備系數(shù)是離合器設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該確定的一個(gè)重要參數(shù)，它反映了離合器傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩的可靠程度。在選擇時(shí)，應(yīng)考慮一下幾點(diǎn)：1）摩擦片在使用中磨損后，離合器還能可靠地傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩。2）要能防止離合器滑磨過大。3）要能防止傳動(dòng)系過載。為可靠傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩和防止離合器滑磨過大，不宜選取太小，當(dāng)使用條件惡劣，為提高起步能力，減小離合器滑磨，應(yīng)選取大些。采用柴

18、油機(jī)時(shí)，由于工作比較粗暴，轉(zhuǎn)矩較不平穩(wěn)，選取值應(yīng)大些。發(fā)動(dòng)機(jī)缸數(shù)越多，轉(zhuǎn)矩波動(dòng)越小，可選取小些?？紤]以上影響因素和設(shè)計(jì)車型為微型貨車，根據(jù)的取值范圍=1.201.75，同時(shí)參考其他同類車型選取=1.5。2. 摩擦片外徑D、 內(nèi)徑d和厚度b的確定設(shè)計(jì)參數(shù)為最大載質(zhì)量為4t，最高車速為160km/h，查表可取最大扭矩為155 N.m摩擦片外徑是離合器的基本尺寸，它關(guān)系到離合器的結(jié)構(gòu)和使用壽命，它和離合器所需傳遞的轉(zhuǎn)矩的大小有一定關(guān)系。發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩是重要參數(shù)，安發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩（N.m）來選定D，由下列公式可得：D= (3-1)取=18 =70.7 N.m代入數(shù)據(jù)D=18×=223.4mm在主

19、要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)中摩擦片的外徑選254mm左右。查摩擦片尺寸的系列化合標(biāo)準(zhǔn)化，選取標(biāo)準(zhǔn)摩擦片外徑D=225mm，內(nèi)徑d=150mm，厚度b=3.5mm,內(nèi)外徑之比d/D=0.667，單位面積A=221mm²。3. 摩擦因素f、摩擦面數(shù)Z和離合器間隙t的確定 1).摩擦因素f取決于摩擦片的材料及其工作溫度、單位壓力和滑膜速度等因素。見下表摩擦材料摩擦因素f石棉基材料模壓0.2-0.25編制0.25-0.35粉末冶金材料銅基0.25-0.35鐵基0.35-0.50金屬陶瓷材料0.4本次設(shè)計(jì)采用石棉基材料，故摩擦因素在0.2-0.35。2）摩擦面Z為離合器從動(dòng)盤數(shù)的兩倍，故Z=2。3）離合器間隙

20、 t=3-4mm。4. 單位壓力的確定單位壓力對(duì)離合器工作性能和使用壽命有很大的影響，選取時(shí)應(yīng)考慮離合器的工作條件，發(fā)動(dòng)機(jī)后備功率大小，摩擦片尺寸，材料及其質(zhì)量和后備系數(shù)等因素。離合器使用頻繁，發(fā)動(dòng)機(jī)后備系數(shù)較小時(shí)，應(yīng)取小些。當(dāng)摩擦片外徑較大時(shí)，為降低摩擦片外源出的熱負(fù)荷，應(yīng)取小些，后備系數(shù)較大時(shí)可適當(dāng)增大。采用石棉基材料時(shí)=0.150.35(MPa)第二節(jié) 摩擦片的約束計(jì)算1）摩擦片的外徑D的選取應(yīng)使最大圓周速度V不超過6575m/s。 （3-2）式中：D-摩擦片外徑mm；n -發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率時(shí)轉(zhuǎn)速r/min；V-摩擦片最大圓周速度；V=26.17m/s65m/s符合條件2）摩擦片的內(nèi)外徑比

21、c應(yīng)在0.530.7范圍內(nèi)。在本設(shè)計(jì)中c=0.620 符合要求3）后備系數(shù)的最大范圍1.204.0。在本設(shè)計(jì)中=1.5 4）單位壓力。摩擦離合器是靠摩擦表面的摩擦力矩來傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩。離合器的靜摩擦力矩根據(jù)摩擦定律可表示為：=f FZ （3-3）式中：-為靜摩擦力矩牛每米。f -摩擦面間的靜摩擦因數(shù)，取f=0.30。F-壓盤施加在摩擦面上的工作壓力，單位：N。Z-摩擦面數(shù)，為從動(dòng)盤數(shù)兩倍。Z=2。-摩擦片的平均摩擦半徑，單位：mm。假設(shè)摩擦片上工作壓力均勻，則有：F=A= （3-4）式中：-摩擦面單位壓力，單位：M。A-一個(gè)摩擦面的面積：m；D-摩擦片外徑：mm；d -摩擦片內(nèi)徑：mm；摩擦片

22、的平均摩擦半徑根據(jù)壓力均勻假設(shè)，可表示= （3-5）將式（2-4）與（2-5）帶入（3-3）得：=f Z （3-6）式中：c-摩擦片內(nèi)外徑之比，c=0.620。為了保證離合器在任何情況下都能可靠地傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)大于發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，即= （3-7）則根據(jù)以上相應(yīng)計(jì)算公式及相關(guān)數(shù)據(jù)可得：由（3-7）得：=1.5×160=240 N.m由（3-6）驗(yàn)算單位壓力，則：240=0.129M 在所要求范圍內(nèi)。由式（3-5）：=有公式（3-3）：第四章 輕型貨車膜片彈簧離合器主要部件的設(shè)計(jì)第一節(jié) 離合器主動(dòng)部分的設(shè)計(jì)1. 壓盤的設(shè)計(jì)在摩擦片的尺寸確定以后，與它摩擦相接觸的壓盤內(nèi)外徑

23、尺寸也就基本確定下來了。這樣，壓盤幾何尺寸最后歸結(jié)為如何去確定它的厚度。壓盤厚度的確定主要依據(jù)以下兩點(diǎn)：1）壓盤應(yīng)具有足夠的質(zhì)量，以增大熱熔，減少升溫，防止其產(chǎn)生裂紋和破碎，有時(shí)可設(shè)各種形狀的散熱筋或鼓風(fēng)筋，以以幫助散熱通風(fēng)，使每次結(jié)合時(shí)的溫升不至于過高：2）壓盤應(yīng)具有較大的剛度，使壓緊力在摩擦面上的壓力分布均勻并減少受熱后的翹曲變形，以免影響摩擦片的均勻壓緊及離合器的分離，厚度約1525mm。3）與飛輪應(yīng)保持良好的對(duì)中，并要進(jìn)行靜平衡，壓盤單件的平衡精度應(yīng)不低于1520g.cm。4）壓盤高度公差要小。鑒于以上原因，本次設(shè)計(jì)壓盤厚度取20mm。在初步確定壓盤厚度以后，應(yīng)校核離合器結(jié)合一次的溫升

24、，它不應(yīng)超過810。校核公式： （4-1）式中：-溫升，；L-滑磨功，N.m；-分配到壓盤上的滑磨功所占的百分比，單片離合器壓盤=0.50；C-壓盤的熱容量，對(duì)于鑄鐵壓盤：c=481.4J/(Kg.K)；m-壓盤質(zhì)量，Kg。m=v=7.0××3.14×（0.225×0.2250.15×0.145）÷4×0.020=2.78Kg=9.810符合要求2.離合器蓋的設(shè)計(jì)離合器蓋與飛輪用螺栓固定在一起，通過它傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)的一部分轉(zhuǎn)矩給壓盤。對(duì)離合器蓋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的要求：1）應(yīng)具有足夠的剛度，否則將會(huì)影響離合器的工作特性，增大操縱時(shí)的分離行

25、程，減少壓盤升程，嚴(yán)重時(shí)使摩擦面不能徹底分離。為此采取以下措施：適當(dāng)增大蓋得板厚，一般為2.54mm。2）應(yīng)與飛輪保持良好的隊(duì)中性，以免影響總成的平衡和正常的工作。3）蓋的膜片彈簧支承處應(yīng)具有高的尺寸精度。4）為了便于通風(fēng)散熱，防止摩擦表面溫度過高，可在離合器蓋上開較大的通風(fēng)窗孔，或在蓋上加設(shè)通風(fēng)扇片等。經(jīng)以上敘述與實(shí)物類比，本次設(shè)計(jì)取厚度4mm。第二節(jié) 從動(dòng)部分的設(shè)計(jì)從動(dòng)盤總成設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)滿足一下幾個(gè)方面的要求：為了減少變速器換擋是輪齒間的沖擊，從動(dòng)盤的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量應(yīng)盡可能??；為了保證汽車平穩(wěn)起步，摩擦面上的壓力分布更均勻等，從動(dòng)盤應(yīng)具有軸向彈性；為了避免傳動(dòng)系的扭轉(zhuǎn)共振以及緩和沖擊載荷，從動(dòng)盤中應(yīng)

26、裝有扭轉(zhuǎn)減震器；具有足夠的抗暴裂強(qiáng)度。1.從動(dòng)片設(shè)計(jì)從動(dòng)片時(shí)，應(yīng)盡量減輕其重量，并應(yīng)使其質(zhì)量的分布盡可能的靠近旋轉(zhuǎn)中心，以獲得最小的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量。從動(dòng)片一般都做的比較薄，通常使用1.32.0mm厚的鋼板沖制而成。本次設(shè)計(jì)的微型貨車，故取從動(dòng)片厚度為1.5mm。為了使離合器結(jié)合平順，保證汽車平穩(wěn)起步，單片離合器的從動(dòng)片一般都做成具有軸向彈性的結(jié)構(gòu)。這樣，在離合器的結(jié)合過程中，主動(dòng)盤和從動(dòng)盤之間的壓力是逐漸增加的。2.從動(dòng)盤轂發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩是經(jīng)從動(dòng)盤轂的花鍵孔輸出，變速器輸入軸就插在該花鍵孔內(nèi)。從動(dòng)盤轂和變速器輸入軸的花鍵結(jié)合方式采用齒側(cè)定心的矩形花鍵。設(shè)計(jì)花鍵的結(jié)構(gòu)尺寸時(shí)參照國標(biāo)GB1144-1974的

27、花鍵標(biāo)準(zhǔn)，表5-1從動(dòng)盤轂花鍵的尺寸摩擦片外徑mm發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩N.m齒數(shù)n外徑mm內(nèi)徑mm齒厚mm有效齒長mm擠壓應(yīng)力M160491023183209.81806910262132011.620010810292342511.122514710322643011.325019610352843510.228027510353244012.530030410403254010.532537310403254511.435047110403255013.0從動(dòng)盤轂花鍵尺寸如下：花鍵齒數(shù)：n=10；花鍵外徑：D=32mm；花鍵內(nèi)徑：d=26mm；齒厚：B=4mm；有效齒長：l=30mm。由于花鍵損

28、壞的主要形式是由于表面受擠壓過大而全破壞，所以花鍵要進(jìn)行擠壓應(yīng)力計(jì)算。有公式： （4-2） 式中：P-花鍵的齒側(cè)面壓力，由下式確定：P= （4-3）式中：d，D-花鍵的內(nèi)外徑，；Z-從動(dòng)盤轂的數(shù)目；-發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩，N.m；-花鍵齒數(shù)；-花鍵工作高度，（D）2；-花鍵有效長度，。由已知條件：P4876N5.4M從動(dòng)盤轂由中碳鋼鍛造而成，并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，其擠壓應(yīng)力不應(yīng)超過20MPa。故所選花鍵尺寸滿足要求。3.摩擦片的設(shè)計(jì)摩擦片的材料及尺寸在前文中已經(jīng)確定，故此處只需它與從動(dòng)片的連接方式。摩擦片與從動(dòng)片連接方式有鉚接和粘接。鉚接可靠，更換摩擦片方便，適宜安裝波形片，但摩擦面利用面積小；粘接摩擦片

29、利用面積大，但更換摩擦片困難，波形片不易安裝?？紤]到本次設(shè)計(jì)離合器傳遞的最大扭矩不大，需要安裝波形片，所以采用鉚接的方式。4.軸徑的計(jì)算軸的扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度條件為：式中：軸的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，；T軸所傳遞的轉(zhuǎn)矩，N.mm；軸的抗扭截面系數(shù)，；對(duì)于實(shí)心軸，將16代入（51）可得：= 106×0.1948=20.7mm本地設(shè)計(jì)取值d=26mm。5.扭轉(zhuǎn)減震器的設(shè)計(jì)1)極限轉(zhuǎn)矩：有減震彈簧的最大變形量來確定，它規(guī)定了其作用的轉(zhuǎn)矩上線，極限轉(zhuǎn)矩為減震器在消除限位銷與從動(dòng)盤轂缺口間的間隙時(shí)所能傳遞的最大轉(zhuǎn)矩。=（1.52.0） （4-4）式中的微型貨車取=1.5=106.05 N.m2)扭轉(zhuǎn)剛度為了避免引起

30、系統(tǒng)的共振，要合理選擇減震器的扭轉(zhuǎn)剛度，使共振現(xiàn)象不發(fā)生在發(fā)動(dòng)機(jī)常用的工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)。決定于減震器彈簧得線剛度及其結(jié)構(gòu)布置尺寸。設(shè)減震彈簧分布在半徑為的圓周上，當(dāng)從動(dòng)片相對(duì)從動(dòng)盤轂轉(zhuǎn)過弧度時(shí)，彈簧相應(yīng)變形量為。此時(shí)所需加在從動(dòng)片上的轉(zhuǎn)矩為T=1000K （4-5）式中，T為是從動(dòng)片相對(duì)從動(dòng)盤轂轉(zhuǎn)過弧度所需加的轉(zhuǎn)矩:；K為每個(gè)減震彈簧的線剛度；為減震彈簧的個(gè)數(shù)；為減震彈簧位置半徑。根據(jù)扭轉(zhuǎn)減震器扭轉(zhuǎn)剛度的定義，=則=1000 （4-6）式中，為減震器扭轉(zhuǎn)剛度設(shè)計(jì)時(shí)可按經(jīng)驗(yàn)來處選取13 本設(shè)計(jì)中取=1000N.m/rad3)阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩T由于減震器扭轉(zhuǎn)剛度T，受結(jié)構(gòu)及發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩的限制，不可能很

31、低，故為了在發(fā)動(dòng)機(jī)工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)最有效的消振，必須合理選擇減震器阻尼裝置的阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩T。一般可按下式初選T=（0.060.17） (4-7)本設(shè)計(jì)中初選T=7.07N.m4)預(yù)緊轉(zhuǎn)矩T減震彈簧在安裝時(shí)都有一定的預(yù)緊。研究表明，T增加，共振頻率將向減小頻率的方向移動(dòng)，這是有利的。但是T不應(yīng)大于T，否則在反向工作時(shí)，扭轉(zhuǎn)減震器將提前停止工作，故取T=（0.050.15）T，本設(shè)計(jì)中初選T=6.36 N.m5)減震彈簧的位置半徑RR的尺寸引進(jìn)可能大些，一般取R=（0.600.75） （4-8）式中的d為摩擦片的直徑。本設(shè)計(jì)中取R=50mm6)減震彈簧的個(gè)數(shù)Z（參考下表）摩擦片外徑為225式減震彈簧

32、的個(gè)數(shù)可取46本設(shè)計(jì)中Z=47)減震彈簧總壓力當(dāng)限位銷與從動(dòng)盤轂之間的間隙1與2被消除，減震彈簧傳遞轉(zhuǎn)矩達(dá)到最大值時(shí)，減震彈簧收到的壓力F為F=/ （4-9）F=2121N第四節(jié) 壓緊部分膜片彈簧的設(shè)計(jì)1.膜片彈簧主要參數(shù)的選取1）比值H和板厚的選擇。比值H對(duì)于膜片彈簧的彈性特性影響極大，如圖4-1。通過分析可知，當(dāng)H時(shí)，為增函數(shù)；H時(shí)，有一極值，該極值點(diǎn)恰為拐點(diǎn)；當(dāng)H時(shí)，有一極大值和一極小值；當(dāng)H2時(shí)，的極小值落在橫坐標(biāo)上。為保證離合器壓緊力變化不大和操作輕便，汽車離合器用膜片彈簧的H一般為1.52.0，板厚為24圖4-1膜片彈簧的彈性特性曲線2）比值R/r和R、r的選擇，研究表明，R/r越

33、大，彈簧材料利用率越低，彈簧越硬，彈性特性曲線受直徑誤差的影響越大，且應(yīng)力越高。根據(jù)結(jié)構(gòu)布置和壓緊力的要求，R/r一般為1.21.35。為使摩擦片上的壓力分布較均勻，推式膜片彈簧的R值應(yīng)取為大于或等于摩擦片的平均半徑。3）的選擇。膜片彈簧自由狀態(tài)下圓錐底角與內(nèi)截錐高度關(guān)系密切，H（R），一般在915°的范圍內(nèi)。4）膜片彈簧工作點(diǎn)位置的選擇。膜片彈簧工作點(diǎn)拐點(diǎn)H對(duì)著膜片彈簧的壓平位置，而且。新離合器在結(jié)合狀態(tài)時(shí)，一般=（0.81.0），以保證摩擦片在最大磨損限度范圍內(nèi)的壓緊力從到變化不大。當(dāng)分離時(shí)，膜片彈簧工作點(diǎn)從B到C。為了最大限度的減小踏板力，C點(diǎn)應(yīng)盡量靠近N點(diǎn)。圖4-2膜片彈簧工

34、作點(diǎn)位置5）分離指數(shù)的選取。分離指數(shù)常取18，大尺寸膜片彈簧可取24，小尺寸彈簧可取12。6）膜片彈簧小端半徑，及分離軸承作用半徑的確定。由離合器的結(jié)構(gòu)決定，其最小值應(yīng)大于變速器第一軸花鍵的外徑。應(yīng)大于。7）切槽寬度、及半徑，3.23.5，910，的取值應(yīng)滿足的要求。8）壓盤加載半徑和支撐環(huán)加載點(diǎn)半徑的確定。和的取值將影響膜片彈簧得剛度。應(yīng)略大于，應(yīng)略小于R且盡量接近R。本次設(shè)計(jì)取，H/h=1.5，H=3mm，h=2mm，R/r=1.2，R=108mm，r=90mm，=12.7，n=18，=20mm，=3.2mm，=10mm，=10mm，=21mm。2.膜片彈簧的彈性特性假設(shè)膜片彈簧在承載過程

35、中，其子午斷面剛性地繞此斷面上的某中性點(diǎn)O轉(zhuǎn)動(dòng)。通過支持環(huán)和壓盤加載膜片彈簧上的載荷集中在支承點(diǎn)處，加載點(diǎn)間的相對(duì)軸向變形為（mm），則膜片彈簧的彈性特性如下式表達(dá)=（4-1）式中，E為材料的彈性模量（M），對(duì)于鋼：E=2.1× M；為材料的泊松比，對(duì)于鋼：=0.3；H為膜片彈簧自由狀態(tài)下碟簧部分的內(nèi)截面錐高度（mm）；h為膜片彈簧鋼板厚度（mm）；R、r分別為自由狀態(tài)下碟簧部分大、小端半徑（mm）；、分別為壓盤加載點(diǎn)和支承環(huán)加載點(diǎn)半徑（mm）。代入數(shù)據(jù)=2038N當(dāng)離合器分離時(shí)，膜片彈簧的加載點(diǎn)將發(fā)生變化。設(shè)分離軸承對(duì)分離指端所加載荷為，相應(yīng)作用點(diǎn)變形為(mm)；另外，在分離與壓緊

36、狀態(tài)下，只要膜片彈簧變形到相同的位置，其子午斷面從自由狀態(tài)也轉(zhuǎn)過相同的角度，則有如下關(guān)系= （4-10）=11.4mm= （4-11）式中，為分離軸承和分離指的接觸半徑（mm）。=466N3.膜片彈簧得強(qiáng)度校核子午斷面在中性點(diǎn)O處沿圓周方向的切向應(yīng)力為零，O點(diǎn)以外的點(diǎn)均存在切向應(yīng)變力和切向應(yīng)力。建立坐標(biāo)xOy，則斷面上任意點(diǎn)（x、y）的切向應(yīng)力 （M）為= （4-12）式中，為自由狀態(tài)時(shí)圓錐底角 （rad）；為從自由狀態(tài)起，子午斷面的轉(zhuǎn)角（rad）；e為中性點(diǎn)半徑（mm），e=。由上公式可知，當(dāng)一定時(shí)，一定的切向應(yīng)力在坐標(biāo)軸系中呈現(xiàn)線性分布，當(dāng)=0時(shí)有y= (4-13)因很小，則表明：對(duì)于一定

37、的零應(yīng)力分布在過O點(diǎn)而與x軸成角的直線上。實(shí)際上，當(dāng)x=時(shí)，無論為何值，均存在y=，即對(duì)于一定的，等應(yīng)力線都匯交與K點(diǎn)，其坐標(biāo)為x=，y=。顯然，為零應(yīng)力直線，其內(nèi)側(cè)為壓應(yīng)力區(qū)，外側(cè)為拉應(yīng)力區(qū)；等應(yīng)力線越遠(yuǎn)離零應(yīng)力線，其應(yīng)力值越高。由此可見，彈簧部分內(nèi)上緣點(diǎn)的切向壓應(yīng)力最大。當(dāng)點(diǎn)的縱坐標(biāo)時(shí)，點(diǎn)的切向拉應(yīng)力最大。分析表明，B點(diǎn)的應(yīng)力值最高，通常只計(jì)算B點(diǎn)的應(yīng)力來校核其強(qiáng)度。將B點(diǎn)坐標(biāo)和代入（4-4），可得B點(diǎn)的應(yīng)力為 （4-14）代入數(shù)據(jù)可得：=1329M令0，可求出達(dá)到極大值時(shí)的轉(zhuǎn)角 （4-15）式（4-7）表明，B點(diǎn)最大壓應(yīng)力發(fā)生在比其壓平位置再多轉(zhuǎn)動(dòng)一個(gè)角度的位置。當(dāng)離合器徹底分離時(shí)，膜片

38、彈簧子午斷面的實(shí)際轉(zhuǎn)角，計(jì)算時(shí)，??；如果，則取。，在分離軸承推力的作用下，點(diǎn)還受彎曲應(yīng)力，其值為 （4-16）式中，為分離指數(shù)目；為一個(gè)分離指根部的寬度（）。代入數(shù)據(jù)可得：=136 M考慮到彎曲應(yīng)力是與切向壓應(yīng)力相互垂直的拉力，根據(jù)最大切應(yīng)力強(qiáng)度理論，B點(diǎn)的當(dāng)量應(yīng)力為 （4-17）代入數(shù)據(jù)可得=1465 M實(shí)驗(yàn)表明，裂紋首先在最大應(yīng)力點(diǎn)點(diǎn)產(chǎn)生，但此時(shí)裂紋并不發(fā)展到損壞，且不明顯影響其承載能力。繼后，在點(diǎn)由于拉應(yīng)力產(chǎn)生裂紋，這種裂紋是發(fā)展性的，一直發(fā)展到使其破壞。在實(shí)際設(shè)計(jì)中，當(dāng)膜片彈簧采用時(shí)，不應(yīng)大于1700M。.4.膜片彈簧材料及制造工藝國內(nèi)膜片彈簧一般采用和等優(yōu)質(zhì)高精度鋼板材料。為了保證其

39、硬度、幾何尺寸、金相組織、載荷特性和表面質(zhì)量等要求，需進(jìn)行一系列熱處理。為了提高膜片彈簧的承載能力，要對(duì)膜片彈簧進(jìn)行強(qiáng)壓處理，即沿其分離狀態(tài)的工作方向，超過徹底分離點(diǎn)后繼續(xù)施加過量的位移，使其過分38次，以產(chǎn)生一定的塑性變形，從而是膜片彈簧的表面產(chǎn)生于使用狀態(tài)反方向的殘余應(yīng)力而達(dá)到強(qiáng)化的目的。一般說，經(jīng)強(qiáng)化處理后，在同樣的工作條件下，可提高膜片彈簧的疲勞壽命5%30%。另外，對(duì)膜片彈簧的凹面或雙面進(jìn)行噴丸處理，即以高速彈丸流噴射到膜片表面，使表面產(chǎn)生塑性變形，從而形成一定厚度的表面強(qiáng)化層，起到冷作硬化的作用，同樣也可以提高承載能力和疲勞強(qiáng)度。為了提高分離指的耐磨性，可對(duì)其端部進(jìn)行高溫淬火、噴鍍

40、鉻和鍍鎘或四氟乙烯。在膜片彈簧與壓盤接觸處，為了防止由于拉應(yīng)力的作用而產(chǎn)生裂紋，可對(duì)該處進(jìn)行擠壓處理，以消除應(yīng)力源。膜片彈簧表面不得有毛刺、裂紋、劃痕、銹蝕等缺陷。碟簧部分的硬度一般在4550HRC，分離指端硬度為5562HRC，在同一片上同一范圍的硬度差不應(yīng)大于3個(gè)單位，碟簧部分應(yīng)為均勻的回火屈氏體和少量的索氏體。單面脫碳層得深度一般不得超過厚度的3%。膜片彈簧的內(nèi)、外半徑公差一般為H11和h11，厚度公差為±0.025mm，初始底錐角公差為±10。膜片彈簧上下表面的表面粗糙度為1.6，地面的平面度一般要求小于0.1mm。膜片彈簧處于接合狀態(tài)時(shí)，其分離指端得相互高度差一般

41、要求小于0.81.0mm。5.膜片彈簧的優(yōu)化設(shè)計(jì)膜片彈簧的優(yōu)化設(shè)計(jì)就是要確定一組彈簧得基本參數(shù)，使彈性特性滿足離合器的使用性能要求，而且彈簧強(qiáng)度也滿足設(shè)計(jì)要求，以達(dá)到最佳的綜合效果。a)目標(biāo)函數(shù)目前，國內(nèi)關(guān)于膜片彈簧優(yōu)化設(shè)計(jì)的目標(biāo)函數(shù)主要有以下幾點(diǎn)：1)彈簧工作時(shí)的最大應(yīng)力為最小。2)在從動(dòng)盤摩擦片磨損前后，彈簧壓緊力之差的絕對(duì)值為最小。3)在分離行程中，駕駛員作用在分離軸承扇的分離操縱力的平均值為最小。4)在摩擦片磨損極限范圍內(nèi)，彈簧壓緊力變化的絕對(duì)值得平均值為最小。5)選3）和4）兩個(gè)目標(biāo)函數(shù)為雙目標(biāo)。為了既保證離合器使用過程中傳遞轉(zhuǎn)矩的穩(wěn)定性，又不致嚴(yán)重過載，且能保證操縱省力，選取5）作

42、為目標(biāo)函數(shù)，通過兩個(gè)目標(biāo)函數(shù)分配不同的權(quán)重來協(xié)調(diào)他們之間的矛盾，并用轉(zhuǎn)化函數(shù)將兩個(gè)目標(biāo)合成一個(gè)目標(biāo)，構(gòu)成統(tǒng)一的總目標(biāo)函數(shù)，則= （4-18）式中和分別為兩個(gè)目標(biāo)函數(shù)和的加權(quán)因子，視設(shè)計(jì)要求選定。b)設(shè)計(jì)變量從膜片彈簧彈性特性計(jì)算式可以看出，應(yīng)選取H、h、R、r、這六個(gè)尺寸參數(shù)以及在結(jié)合工作點(diǎn)相應(yīng)與彈簧工作壓緊力的大端變形量為優(yōu)化設(shè)計(jì)變量，即X= （4-19）c)約束條件1)應(yīng)保證所設(shè)計(jì)的彈簧工作壓緊力與要求的壓緊力相等，即=2)為了保證各工作點(diǎn)A、B、C有較適合的位置，應(yīng)正確選擇相對(duì)于拐點(diǎn)的位置，一般/=0.81.0，即0.81.0 （4-20）3)為了保證摩擦片磨損后離合器仍可靠地傳遞轉(zhuǎn)矩，

43、并考慮到摩擦因數(shù)的下降，摩擦片磨損后彈簧工作壓緊力應(yīng)大于或等于新摩擦片的壓緊力，即4)為了滿足離合器使用性能的要求，彈簧得H/h與初始底錐角應(yīng)在一定范圍內(nèi)即1.5H/h2.09°15°5)彈簧各部分有關(guān)尺寸的比值應(yīng)符合一定的范圍，即1.20R/r1.353.55.06)為了使摩擦片上的壓緊力分布比較均勻，推式膜片彈簧的壓盤加載點(diǎn)半徑應(yīng)位于摩擦片的平均半徑與外半徑之間，即推式： 7)根據(jù)彈簧結(jié)構(gòu)布置要求，與R，與r，與之差應(yīng)在一定范圍內(nèi)，即1706048)膜片彈簧的分離指起分離杠桿的作用，因此其杠桿比應(yīng)在一定范圍內(nèi)選擇，即推式： 2.34.59)彈簧在工作過程中，B點(diǎn)的最大壓

44、應(yīng)力應(yīng)不超過其允許值，即10)彈簧在工作過程中，A點(diǎn)的最大拉應(yīng)力應(yīng)不超過其相應(yīng)的需用值，即11)彈簧在制造的過程中，由于其主要尺寸參數(shù)H、h、R和r都存在誤差，對(duì)彈簧得壓緊力有一定的影響。因此，為了保證在加工精度范圍內(nèi)彈簧得工作性能，必須使由制造誤差引起的彈簧壓緊力的相對(duì)偏差不超過某一范圍，即0.05 （4-21）式中，、分別為由于H、h、R和r的制造誤差引起的彈簧壓緊力的偏差。12)在離合器裝配誤差范圍內(nèi)引起的彈簧壓緊力的相對(duì)偏差，也不得超過某一范圍即0.05 （4-22）式中，為離合器裝配誤差引起的彈簧壓緊力的偏差值。第五節(jié) 操縱機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)1.對(duì)離合器操縱機(jī)構(gòu)的基本要求1）踏板力要盡可能小，2）踏板行程一般在80150mm內(nèi)，最大不要超過180mm。3）應(yīng)有踏板行程調(diào)整裝置，以保證摩擦片磨損后，分離軸