《建筑施工安全技術規(guī)范》jgj全解

1、建筑施工模板安全技術規(guī)范 ( JGJ162-2008 )1 總 則1.0.1 為在工程建設模板工程施工中貫徹國家安全生產的方針和政策， 做到安全生產、技術先進、經濟合理、方便適用，制定本規(guī)范。1.0.2 本規(guī)范適用于建筑施工中現澆混凝土工程模板體系的設計、 制作、 安裝和拆除。1.0.3 進行模板工程的設計和施工時，應從工程實際情況出發(fā)，合理選 用材料、方案和構造措施， 應滿足模板在運輸、 安裝和使用過程中的強度、 穩(wěn)定性和剛度要求， 并宜優(yōu)先采用定型化、 標準化的模板支架和模板構件。1.0.4 建筑施工模板工程的設計、制作、安裝和拆除除應符合本規(guī)范的 要求外，尚應符合國家現行有關標準的規(guī)定。

2、2 術語、符號術語2.1.1 面板 surface slab 直接接觸新澆混凝土的承力板，包括拼裝的板和加肋楞帶板。面板的 種類有鋼、木、膠合板、塑料板等。2.1.2 支架 support 支撐面板用的楞梁、立柱、連接件、斜撐、剪刀撐和水平拉條等構件的總稱。2.1.3 連接件 pitman 面板與楞梁的連接、面板自身的拼接、支架結構自身的連接和其中二 者相互間連接所用的零配件。包括卡銷、螺栓、扣件、卡具、拉桿等。2.1.4 模板體系 shuttering 由面板、支架和連接件三部分系統組成的體系，可簡稱為“模板”。2.1.5 小梁 minor beam 直接支承面板的小型楞梁，又稱次楞或次梁。

3、2.1.6 主梁 main beam 直接支承小楞的結構構件，又稱主楞。一般采用鋼、木梁或鋼桁架。2.1.7 支架立柱 support column 直接支承主楞的受壓結構構件，又稱支撐柱、立柱。2.1.8 配模 matching shuttering 在施工設計中所包括的模板排列圖、連接件和支承件布置圖，以及細 部結構、異形模板和特殊部位詳圖。2.1.9 早拆模板體系 early unweaving shuttering 在模板支架立柱的頂端， 采用柱頭的特殊構造裝置來保證國家現行標 準所規(guī)定的拆模原則下，達到早期拆除部分模板的體系。2.1.10 滑動模板 glide shuttering模

4、板一次組裝完成，上面設置有施工作業(yè)人員的操作平臺。并從下而 上采用液壓或其他提升裝置沿現澆混凝土表面邊澆筑混凝土邊進行同步 滑動提升和連續(xù)作業(yè)，直到現澆結構的作業(yè)部分或全部完成。其特點是施 工速度快、結構整體性能好、操作條件方便和工業(yè)化程度較高。2.1.11 爬模 crawl shuttering以建筑物的鋼筋混凝土墻體為支承主體， 依靠自升式爬升支架使大模 板完成提升、下降、就位、校正和固定等工作的模板系統。2.1.12 飛模 flying shuttering主要由平臺板、支撐系統 （包括梁、支架、支撐、支腿等 ） 和其他配件 （ 如升降和行走機構等 ） 組成 （ 它是一種大型工具式模板，

5、因其外形如桌， 故又稱桌?；蚺_模。由于它可借助起重機械，從已澆好的樓板下吊運飛出 轉移到上層重復使用，故又稱飛模。2.1.13隧道模 tunnel shuttering一種組合式的、可同時澆筑墻體和樓板混凝土的、外形像隧道的定型模板。主要符號2.2.1作用和作用效應：FF3新澆混凝土對模板的側壓力計算值；新澆混凝土對模板的側壓力設計值；Glk模板及其支架自重標準值；G2k新澆混凝土自重標準值；G3k鋼筋自重標準值 ;C4k新澆混凝土作用于模板的側壓力標準值；M彎矩設計值。N軸心力設計值；bNtb對拉螺栓軸力強度設計值；P集中荷載設計值；Q1k施工人員及設備荷載標準值；Q2k振搗混凝土時產生的荷

6、載標準值；Q3k傾倒混凝土時對垂直面模板產生的水平荷載標準值；S荷載效應組合的設計值；V剪力設計值；gk自重線荷載標準值；g自重線荷載設計值；qk活荷線荷載標準值；q活荷線荷載設計值。2.2.2計算指標：E鋼、木彈性模量；NEX歐拉臨界力；f 鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強度設計值； fc 木材順紋抗壓及承壓強度設計值， ce 鋼材的端面承壓強度設計值；f j 膠合板抗彎強度設計值， Lm 鋁合金材抗彎強度設計值； f m 木材的抗彎強度設計值； ftb螺栓抗拉強度設計值； fv 鋼、木材的抗剪強度設計值，混凝土的重力密度；正應力；c木材壓應力；剪應力。2.2.3 幾何參數：A毛截面面積；Ao木支柱

7、毛截面面積；An凈截面面積； H大模板高度；I 毛截面慣性矩；I 1 工具式鋼管支柱插管毛截面慣性矩；I 2 工具式鋼管支柱套管毛截面慣性矩；I b 門架剪刀撐截面慣性矩；L楞梁計算跨度；Lo支柱計算跨度； So計算剪應力處以上毛截面對中和軸的面積矩； W截面抵抗矩； 對拉螺栓橫向間距或大模板重心至模板根部的水平距離； b對拉螺栓縱向間距或木楞梁截面寬度, 或是大模板重心至支架端部水平距離；d鋼管外徑； ho門架高度；h1門架加強桿高度； h傾斜后大模板的垂直高度；i 回轉半徑；l 面板計算跨度；l1 柱箍縱向間距；l2 柱箍計算跨度； tw 鋼腹板的厚度；t 鋼管的厚度； v撓度計算值； 容

8、許撓度值； s風荷載設計值。 長細比； 容許長細比。2.2.4 計算系數及其他： 調整系數； 1外加劑影響修正系數； 2混凝土坍落度影響系數。 m壓彎構件穩(wěn)定的等效彎矩系數； 截面塑性發(fā)展系數； G 恒荷載分項系數；Q 活荷載分項系數； 軸心受壓構件的穩(wěn)定系數； 鋼支柱的計算長度系數。3 材料選用 鋼材3.1.1 為保證模板結構的承載能力，防止在一定條件下出現脆性破壞應 根據模板體系的重要性、荷載特征、連接方法等不同選用適合的鋼材型號 和材性，且宜采用 Q235鋼和 Q345鋼。對模板的支架材料宜優(yōu)先選用鋼材。3.1.2 模板的鋼材質量應符合下列規(guī)定：1 鋼材應符合現行國家標準碳素結構鋼GBT

9、 700、低合金高強度結構鋼 GBT 1591的規(guī)定。2 鋼管應符合現行國家標準直縫電焊鋼管GB T 13793或低壓流體輸送用焊接鋼管 GB T 3092中規(guī)定的 Q235普通鋼管要求，并應符合 現行國家標準碳素結構鋼 GBT 700中Q235A級鋼的規(guī)定。不得使用有 嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。3 鋼鑄件應符合現行國家標準 一般工程用鑄造碳鋼件 GB/T 11352 中規(guī)定的 ZG 200420、ZG 230 450、 ZG 270-500和ZG 310-570號鋼的要 求。4 鋼管扣件應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831規(guī)定。5 連接用的焊條應符合現行國家標準碳鋼焊條

10、GB T5117或低 合金鋼焊條 GBT 5118中的規(guī)定。6 連接用的普通螺栓應符合現行國家標準六角頭螺栓C級 GBT5780和六角頭螺栓 GBT 5782 的規(guī)定。7 組合鋼模板及配件制作質量應符合現行國家標準組合鋼模板術 規(guī)范 GB 50214的規(guī)定。3.1.3 下列情況的模板承重結構和構件，不應采用 Q235沸騰鋼；1 工作溫度低于 -20 承受靜力荷載的受彎及受拉的承重結構或構 件；2 工作溫度等于或低于 -30 的所有承重結構或構件。3.1.4 承重結構采用的鋼材應具有抗拉強度、伸長率、屈服強度和硫、 磷含量的合格保證，對焊接結構尚應具有碳含量的合格保證。焊接的承重結構以及重要的非

11、焊接承重結構采用的鋼材還應具有冷 彎試驗的合格保證。3.1.5 當結構工作溫度不高于 -20 時，對Q235鋼和Q345鋼應具有 0沖 擊韌性的合格保證； 對Q390鋼和 Q420鋼應具有 -20 沖擊韌性的合格保證。 冷彎薄壁型鋼3.2.1 用于承重模板結構的冷彎薄壁型鋼的帶鋼或鋼板，應采用符合現 行國家標準碳素結構鋼 GBT 700規(guī)定的 Q235鋼和低合金高強度結 構鋼 GBT1591規(guī)定的 Q345鋼。3.2.2 用于承重模板結構的冷彎薄壁型鋼的帶鋼或鋼板，應具有抗拉強 度、伸長率、屈服強度、冷彎試驗和硫、磷含量的合格保證；對焊接結構 尚應具有碳含量的合格保證。3.2.3 焊接采用的材

12、料應符合下列規(guī)定：1 手工焊接用的焊條，應符合現行國家標準碳鋼焊條GB T5117或低合金鋼焊條 GBT5118的規(guī)定。2 選擇的焊條型號應與主體結構金屬力學性能相適應。3 當 Q235鋼和 Q345鋼相焊接時，宜采用與 Q235鋼相適應的焊條。3.2.4 連接件及連接材料應符合下列規(guī)定：1 普通螺栓除應符合本規(guī)范第 3.1.2 條第6款的規(guī)定外， 其機械性能還 應符合現行國家標準 緊固件機械性能螺栓、 螺釘和螺柱 GB T 的規(guī)定。2 連接薄鋼板或其他金屬板采用的自攻螺釘應符合現行國家標準 自 鉆自攻螺釘 GB 4、GBT 或自攻螺栓 GBT 5282 5285的規(guī)定。3.2.5 在冷彎薄壁

13、型鋼模板結構設計圖中和材料訂貨文件中，應注明所 采用鋼材的牌號和質量等級、供貨條件及連接材料的型號 （ 或鋼材的牌 號） 。必要時尚應注明對鋼材所要求的機械性能和化學成分的附加保證項 目。木材3.3.1 模板結構或構件的樹種應根據各地區(qū)實際情況選擇質量好的材 料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節(jié)的木材。3.3.2 模板結構設計應根據受力種類或用途按表的要求選用相應的木材 材質等級。木材材質標準應符合現行國家標準木結構設計規(guī)范 GB5 0005 的規(guī)定。表 3.3.2模板結構或構件的木材材質等級主要用途材質等級受拉或拉彎構件a受彎或拉彎構件a受壓構件a3.3.3 用于模板體系的原木、方木和

14、板材可采用目測法分級。選材應符 合現行國家標準木結構設計規(guī)范 GB 50005的規(guī)定，不得利用商品材的 等級標準替代。3.3.4 用于模板結構或構件的木材， 應從本規(guī)范附錄 A附表和附表所列樹 種中選用。主要承重構件應選用針葉材；重要的木制連接件應采用細密、 直紋、無節(jié)和無其他缺陷的耐腐蝕的硬質闊葉材。3.3.5 當采用不常用樹種木材作模板體系中的主梁、次梁、支架立柱等 的承重結構或構件時，可按現行國家標準木結構設計規(guī)范GB 50005的要求進行設計。對速生林材，應進行防腐、防蟲處理。3.3.6 在建筑施工模板工程中使用進口木材時，應符合下列規(guī)定：1 應選擇天然缺陷和干桑缺陷少、耐腐朽性較好的

15、樹種木材；2 每根木材上應有經過認可的認證標識，認證等級應附有說明，并 應符合國家商檢規(guī)定；進口的熱帶木材，還應附有無活蟲蟲孔的證書；3 進口木材應有中文標識，并應按國別、等級、規(guī)格分批堆放，不 得混淆；儲存期間應防止木材霉變、腐朽和蟲蛀；4 對首次采用的樹種，必須先進行試驗，達到要求后方可使用。3.3.7 當需要對模板結構或構件木材的強度進行測試驗證時， 應按現行國 家標準木結構設計規(guī)范 GB 50005的檢驗標準進行。3.3.8 施工現場制作的木構件，其木材含水率應符合下列規(guī)定：1 制作的原木、方木結構，不應大于 25；2 板材和規(guī)格材，不應大于 20；3 受拉構件的連接板，不應大于 18

16、；4 連接件，不應大于 15 。鋁合金型材3.4.1 當建筑模板結構或構件采用鋁合金型材時，應采用純鋁加入錳、 鎂等合金元素構成的鋁合金型材，并應符合國家現行標準鋁及鋁合金型 材 YBl703的規(guī)定。3.4.2 鋁合金型材的機械性能應符合表的規(guī)定。3.4.3 鋁合金型材的橫向、高向機械性能應符合表的規(guī)定。表 3.4.2鋁合金型材的機械性能牌號材 料 狀 態(tài)壁厚 (mm)抗拉極限強度b（N mm2）屈服強 度0.2 (N mm2)伸長率（）彈性模 量Ec （N mm2）LD2Cz所有尺寸18014× 10 5Cs2802l012LYllCz36022012Cs38023012LY12C

17、Z<40030010×1054203001043031010LC4CS5104406×1055404506注：材料狀態(tài)代號名稱： Cz淬火（自然時效）； CS淬火（人工時效）表 3.4.3 鋁合金型材的橫向、高向機械性能牌號材料狀態(tài)取樣部位抗拉極限 強度 b （N mm2）屈服強度0.2（N mm2）伸長率 （）LYl2Cz橫向4002906高向3502904Lc4CS橫向5004高向4803注：材料狀態(tài)代號名稱： Cz淬火（自然時效）； CS淬火（人工時效）。竹、木膠合模板板材3.5.1 膠合模板板材表面應平整光滑， 具有防水、 耐磨、耐酸堿的保護膜， 并應有保溫性

18、能好、 易脫模和可兩面使用等特點。 板材厚度不應小于 12mm， 并應符合國家現行標準混凝土模板用膠合板ZBB70006的規(guī)定。3.5.2 各層板的原材含水率不應大于 15%，且同一膠合模板各層原材間的 含水率差別不應大于 5%。3.5.3 膠合模板應采用耐水膠， 其膠合強度不應低于木材或竹材順紋抗剪 和橫紋抗拉的強度，并應符合環(huán)境保護的要求。3.5.4 進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外， 還應保證外觀及尺寸 合格。3.5.5 竹膠合模板技術性能應符合表的規(guī)定。表3.5.5 竹膠合模板技術性能項目平均值備注靜曲強度 （N/mm2）3層 =（ 3PL）/ （2bh2） 式中 P 破壞荷載L

19、支座距離（ 240 mm）； b試件寬度（ 20 mm）； h試件厚度（膠合模板h=15mm）5層彈性模量E（ N/ mm2）3層1058453E=4（ PL5）/ （ fbh 3）式中 L 、b、h同上，其中3層 P/ f= ； 5層P/f=5層9898沖擊強度 A（ J/ 2）3層A=Q/（b×h）式中 Q 折損耗功； b試件寬度； h試件厚度。5層膠合強度 2(N/ mm2)3層=P/（b×L）式中 P 剪切破壞荷載（ N）； b剪面寬度（ 20 mm）； L切面長度（ 28 mm）。5層握釘力 M（ N/ mm）M=P/h式中 P 破壞荷載（ N） h試件厚度（ m

20、m）；3.5.6 常用木膠合模板的厚度宜為 12 mm、15 mm、18mm，其技術性能應符 合下列規(guī)定：1 不浸泡，不蒸煮：剪切強度 mm2 ；2 室溫水浸泡：剪切強度 mm2 ；3 沸水煮 24h ：剪切強度 mm2；4 含水率： 5% 13%；35 密度： 450 880kg/ m3。6 彈性模量：× 103× 103N/ mm2。3.5.7 常用復合纖維模板的厚度宜為 12 mm、15 mm、18 mm，其技術性能 應符合下列規(guī)定：1 靜曲強度：橫向 mm2 ；縱向 mm2 ；2 垂直表面抗拉強度：大于 mm2 ；3 72h 吸水率：小于 5%；4 72h 吸水膨脹

21、率：小于 4%；5 耐酸堿腐蝕性：在 1%苛性鈉中浸泡 24h ，無軟化及腐蝕現象；6 耐水氣性能：在水烝氣中噴蒸 24h 表面無軟化及明顯膨脹；7 彈性模量：大于× 10新澆筑混凝土自重標準值(G2k) ，對普通混凝土可采用 24kNm3，其他混凝土可根據實際重力密度或按本規(guī)范附錄B表 B確定。 鋼筋自重標準值 (G3k) 應根據工程設計圖確定。對一般梁板結 構每立方米鋼筋混凝土的鋼筋自重標準值：樓板可取；梁可取。 當采用內部振搗器時，新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力 標準值 (G4k) ，可按下列公式計算，并取其中的較小值：1F 0.22 cto 1 2V 2(4.1.1-1)F

22、 cH(4.1.1-2)式中 F 新澆混凝土對模板的側壓力計算值 (KN/m2);c 混凝土的重力密度 (KN/m3);V 混凝土的澆筑速度 (m/h);t o新澆混凝土的初凝時間(h) ，可按試驗確定；當缺乏試驗資料時，可采用 t o 200 (T+15)(T 為混凝土的溫度 ) 1外加劑影響修正系數；不摻外加劑時取，摻具有緩凝作用 的外加劑時?。?2混凝土坍落度影響修正系數；當坍落度小于30mm時，??；坍落度為 5090mm時，??；坍落度為 110 150mm時，??；N/ mm2。4 荷載及變形值的規(guī)定荷載標準值4.1.1 恒荷載標準值應符合下列規(guī)定：1 模板及其支架 自重標準值 (G1k

23、) 應根據模板設計圖紙計算確 定。肋形或無梁樓板模板自重標準值應按表 4.1.1 采用。表 4.1.1 樓板模板自重標準值(KN/m2 )模板構件的名稱木模板定型組合鋼模板平板的模板及小粱樓板模板 ( 其中包括梁的模板 )樓板模板及其支架( 樓層高度為 4m 以下 )注：除鋼、木外，其他材質模板重量見本規(guī)范附錄B中的附表 B。H混 凝 土側 壓 力 計算位置 處 至新 澆 混凝 土 頂面 的 總高度（m） ；混凝土側壓力的計算分布 圖4.1.1 所示，圖中h F/ c, h為有效壓頭高度。4.1.2 可變荷載標準值應符合下列規(guī)定：1 施工人員及設備荷載標準值（ Q1k ）， 模板和直接支承模板

24、的小梁時， 均布荷載可 用集中荷載進行驗算， 比較兩者所得的彎矩 大值；當計算直接支承小梁的主梁時，均 荷載標準值可取 m2；當計算支架立柱及其 結構構件時，均布活荷載標準值可取 m2。圖形如當計算取 m2 ，再 值取其圖 4.1.1混凝土側壓布活 他支承注：1 對大型澆筑設備，如上料平臺、混凝土送泵等按實際情況計算； 采用布料機上料進行澆筑混凝土時，活荷載標準值取4KN/m2。2 混凝土堆積高度超過 100mm以上者按實際高度計算。3 模板單塊寬度小于 150mm時，集中荷載可分布于相鄰的 2 塊板 面上。2 振搗混凝土時產生的荷載標準值 （ Q2k），對水平模板可采用 2kN/m2， 對垂

25、直面模板可采用 4kN/m2，且作用范圍在新澆筑混凝土側壓力的有效壓 頭高度之內。3 傾 倒 混 凝 土 時 ，對 垂 直 面 模 板 產 生 的 水 平 荷 載 標 準 值 （Q 3k） 可 按 表 4.1.2 采 用 。表 4.1.2 傾倒混凝土時產生的水平荷載標準值 （kNm2）向模板內供料方法水平荷載溜槽、串筒或導管2容量小于 0.2m3 的運輸器具2容量為 0.8m3 的運輸器具4容量大于 0.8m3 的運輸器具6注：作用范圍在有效壓頭高度以內4.1.3 風 荷 載 標 準 值 應 按 現 行 國 家 標 準 建 筑 結 構 荷 載 規(guī) 范,GB500092001（2006年版）中的

26、規(guī)定計算 , 其中基本風壓值應按該規(guī) 范附表中 n=10年的規(guī)定采用 , 并取風振系數 Z 1 。荷載設計值4.2.1 計算模板及支架結構或構件的強度、穩(wěn)定性和連接強度時，應采用荷載設計值(荷載標準值乘以荷載分項系數) 。4.2.2 用計算正常使用極限狀態(tài)的變形時，應采用荷載標準值4.2.3 荷載分項系數應按表采用。表 4.2.3 荷載分項系數荷載類別分項系數 i模板及支架自重標準值 (G1k)永久荷載的分項系數 ;(1) 當其效應對結構不利時 : 對 由可變荷效應控制的組合 , 應??； 對由永久荷載效應控制的組合 , 應取;(2) 當其效應對結構有利時 : 一 般情況應 取 1;對結構的傾覆

27、、滑移驗算，應 取。新澆混凝土自重標準值 (G2k)鋼筋自重標準值 (G3k)新澆混凝土對模板的側壓力 標準值 (G4k)續(xù)表 4.2.3荷載類別分項系數 i施工人員及施工設備荷載標準值(Q1k)可變荷載的分項系數： 一般情況下應?。?對標準值大于 4kN/m2 的活荷載 應取振搗混凝土時產生的荷載標準值(Q2k)傾倒混凝土時產生的荷載標準值(Q3k)風荷載( k )4.2.4 鋼面板及支架作用荷載設計值可乘以系數進行折減。當采用冷彎 薄壁型鋼時，其荷載設計值不應折減。荷載組合4.3.1 按極限狀態(tài)設計時，其荷載組合應符合下列規(guī)定：1 對于承載能力極限狀態(tài)， 應按荷載效應的基本組合采用， 并應

28、采用 下列設計表達式進行模板設計：roS R( 4.3.4-1 )式中 ro 結構重要性系數，其值按采用；S荷載效應組合的設計值；R 結構構件抗力的設計值，應按各有關建筑結構設計 規(guī)范的規(guī)定確定。對于基本組合，荷載效應組合的設計值 S 應從下列組合值中取得最不 利值確定：1) 由可變荷載效應控制的組合：nSG GikQ1Q1ki1(4.3.1-2)SnnGGik0.9QiQiki 1 i1()式中 G 永久荷載分項系數，應按本規(guī)范表 4.2.3 采用；Qi 第 i 個可變荷載的分項系數，其中 Q1 為可變荷載 Q1的分項 系數， 應按本規(guī)范表 4.2.3 采用；G ik 按各可變標準值 Gk計

29、算的荷載效應值；Qik 按各永久荷載標準值計算的荷載效應值，其中Qik 為諸可變荷載效應中起控制作用者；n 參與組合的可變荷載數。2)由永久荷載效應控制的組合：nSGGikQi ciQik( 4.3.1-4 )i1式中 ci 可變荷載 Qi的組合值系數， 當按本規(guī)范中規(guī)定的各可變荷載 采用時，其組合值系數可為。注： 基本組合中的設計值僅適用于荷載與荷載效應為線性的情況；當對 Q1k無明顯判斷時， 輪次以各可變荷載效應為 Q1k ，選其 中最不利的荷載效應組合；當考慮以豎向的永久荷載效應控制的組合時，參與組合的 可變荷載僅限于豎向荷載。2 對于正常使用極限狀態(tài)應采用標準組合，并應按下列設計表達進

30、行 設計：4.3.1-5 ) 式中 C 結構或結構構件達到正常使用要求的規(guī)定限值， 應符合本規(guī) 范第節(jié)有關變形值的規(guī)定。對于標準組合，荷載效應組合設計值 S 應按下式采用：nSGiki1（4.3.4-6 ）4.3.2 參與計算模板及其支架荷載效應組合的各項荷載的標準值組合應符合表 4.3.2 的規(guī)定。表 4.3.2 模板及其支架荷載效應組合的各項荷載標準值組合項目參與組合的荷載類別計算承載能力驗算撓度1平板和薄殼的 模板及支架G1K+G2K+G3K+Q1KG1K+G2K+G3K續(xù)表4.3.2項目參與組合的荷載類別計算承載能力 驗算撓度2梁和拱模板的底 板及支架G1K+G2K+G3K+Q2KG1

31、K+G2K+G3K3粱、拱、柱 （ 邊長 不大于 300mm）、墻 （厚度不大于 lOOmm的） 側面模板G4K+Q2KG4K4大體積結構、柱 （ 邊長大于 300mm）、 墻（厚度大于 100mm）的側面模板G4K+Q3KG4K注：驗算撓度應采用荷載標準值 ; 計算承載能力應采用荷載設計值4.3.3 爬模結構的設計荷載值及其組合應符合下列規(guī)定：1 模板結構設計荷載應包括： 側向荷載：新澆混凝土側向荷載和風荷載。當為工作狀態(tài)時按 6 級風計算；非工作狀態(tài)偶遇最大風力時，應采用臨時固定措施；豎向荷載：模板結構自重，機具、設備按實計算，施工人員按 m2采用；混凝土對模板的上托力：當模板的傾角小于4

32、5°時，取 3 5kNm2；當模板的傾角大于或等于 45°時，取 512kN m2； 新澆混凝土與模板的粘結力：按m 采用，但確定混凝土與模板間摩擦力時，兩者間的摩擦系數??；模板結構與滑軌的摩擦力：滾輪與軌道間的摩擦系數取，滑塊與 軌道間的摩擦系數取。2 模板結構荷載組合應符合下列規(guī)定： 計算支承架的荷載組合：處于工作狀態(tài)時，應為豎向荷載加迎墻 面風荷載；處于非工作狀態(tài)時，僅考慮風荷載；計算附墻架的荷載組合： 處于工作狀態(tài)時， 應為豎向荷載加背墻 面風荷載；處于非工作狀態(tài)時，僅考慮風荷載。4.3.4 液壓滑動模板結構的荷載設計值及其組合應符合下列規(guī)定：1 模板結構設計荷載類

33、別應按表 4.3.4-1 采用。2 計算滑模結構構件的荷載設計值組合應按表 4.3.4-2 采用。表 4.3.4-1液壓滑動模板荷載類別編號設計荷載名稱荷載 種類分 項 系 數備注(1)模板結構自重恒荷 載按工程設計圖計 算 確定其值(2)操作平臺上施工荷載 （ 人 員、工具和堆料）： 設計平臺鋪板及檁條 25kN m2 設計平臺桁架 m 設計圍圈及提升架 m 計 算支承桿數量 m2活荷 載若平臺上放置 手推車、 吊罐、 液 壓控制柜、 電氣焊 設備、垂直運輸、 井架等特殊設備 應按實計算荷載 值(3)振搗混凝土側壓力： 沿周長方向每米取集中 荷載 5 6kN恒荷 載按澆灌高度為 800mm

34、左 右 考 慮 的側壓力分布情 況，集中荷載的合 力作用點為混凝 土 澆 灌高 度的 25處(4)模板與混凝土的摩阻力鋼模板取 m2活荷 載(5)傾倒混凝土時模板承受 的沖擊力， 按作用于模板側 面的水平集中荷載為： 20kN活荷 載按用溜槽、串筒 或 0.2m3 的運辦輸 工具向模板內傾 倒時考慮續(xù)表 4.3.4-1編號設計荷載名稱荷載 種類分 項 系 數備注6)操作平臺上垂直運輸 荷載及制動時的剎車 力：平臺上垂直運輸的 額定附加荷載 ( 包括 起重量及柔性滑道的 張緊力 ) 均應按實計 算，垂直運輸設備剎 車制動力按下式計 算：Aw 1 Q kQ g活荷 載W- 剎車時 產生 的荷載(N

35、)；A- 剎車時的制動減速 度(ms2)，一般取 g 值 的 1 2 倍；g- 重力加速度 (9.8 m s2 )Q-料罐總重 (N) ；K- 動 荷 載 系 數 ， 在 23 之間取用7)風荷載活荷 載按建筑結構荷載規(guī) 范GB 50009 的規(guī)定采 用，其中風壓基本值按 其附表中 n=l0 年采用， 其抗傾倒系數不應小于表 4.3.4-2 計算滑模結構構件的荷載設計值組合結構計算項目荷載組合計算承載能力驗算撓度支承桿計算(1)+(2)+(4) 取 二式中(1)+(2)+(6) 較大值模板面計算(3)+(5)(3)圍圈計算(1)+(3)+(5)(1)+(3)+(4)提升架計算(1)+(2)+(

36、3) 十(4) 十(5)+(6)(1)+(2)+(3)+(4)+(6)操作平臺結構計 算(1)+(2)+(6)(1)+(2)+(6)注： 1 風荷載設計值參與活荷載設計值組合時，其組合后的效應值應乘的組合系數；2 計算承載能力時應取荷載設計值；驗算撓度時應取荷載標準值。變形值規(guī)定4.4.1 當驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形值不得超過下列容許值：1 對結構表面外露的模板，為模板構件計算跨度的 1 400；2 對結構表面隱蔽的模板，為模板構件計算跨度的 1 250；3 支架的壓縮變形或彈性撓度， 為相應的結構計算跨度的 l 10004.4.2 組合鋼模板結構或其構配件的最大變形值不得超過表的

37、規(guī)定。表 4.4.2 組合鋼模板及構配件的容許變形值 (mm)部件名稱容許變形值鋼模板的面板單塊鋼模板鋼楞L500 或柱箍B500 或桁架、鋼模板結構體系L1000支撐系統累計注：L 為計算跨度， B為柱寬4.4.3 液壓滑模裝置的部件，其最大變形值不得超過下列容許值：1 在使用荷載下，兩個提升架之間圍圈的垂直與水平方向的變形值 均不得大于其計算跨度的 1 500；2 在使用荷載下，提升架立柱的側向水平變形值不得大于2mm；3 支承桿的彎曲度不得大于 L 500。4.4.4 爬模及其部件的最大：變形值不得超過下列容許值：1 爬模應采用大模板；2 爬架立柱的安裝變形值不得大于爬架立柱高度的 1/

38、1000 ；3 爬模結構的主梁， 根據重要程度的不同， 其最大變形值不得超過計 算跨度的 1/500 1/800 ；4 支點間軌道變形值不得大于 2mm。5 設 計一般規(guī)定5.1.1 模板及其支架的設計應根據工程結構形式、荷載大小、地基土 類別、施工設備和材料等條件進行。5.1.2 模板及其支架的設計應符合下列規(guī)定：1 應具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，應能可靠地承受新澆 混凝土的自重、側壓力和施工過程中所產生的荷載及風荷載。2 構造應簡單，裝拆方便，便于鋼筋的綁扎、安裝和混凝土的澆 筑、養(yǎng)護。3 混凝土梁的施工應采用從跨中向兩端對稱進行分層澆筑， 每層 厚度不得大于 400 mm。4 當驗

39、算模板及其支架在自重和風荷載作用下的抗傾覆穩(wěn)定性 時，應符合相應材質結構設計規(guī)范的規(guī)定。5.1.3 模板設計應包括下列內容：1 根據混凝土的施工工藝和季節(jié)性施工措施，確定其構造和所 承受的荷載；2 繪制配板設計圖、支撐設計布置圖、細部構造和異形模板大樣 圖；3 按模板承受荷載的最不利組合對模板進行驗算；4 制定模板安裝及拆除的程序和方法；5 編制模板及配件的規(guī)格、數量匯總表和周轉使用計劃；6 編制模板施工安全、防火技術措施及設計、施工說明書。5.1.4 模板中的鋼構件設計應符合現行國家標準鋼結構設計規(guī)范GB 50017和冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范 GB 50018的規(guī)定，其截面 塑性發(fā)展系數應取

40、。組合鋼模板、大模板、滑升模板等的設計尚應符合 現行國家標準組合鋼模板技術規(guī)范GB 50214 滑動模板工程技術規(guī)范 GB 50113 的相應規(guī)定。5.1.5 模板中的木構件設計應符合現行國家標準木結構設計規(guī)范 GB50005的規(guī)定，其中受壓立桿應滿足計算要求，且其梢徑不得小于 80mm。5.1.6 模板結構構件的長細比應符合下列規(guī)定：1 受壓構件長細比： 支架立柱及桁架， 不應大于 150 ；拉條、 綴條、 斜撐等連系構件，不應大于 200 ；2 受壓構件長細比：鋼桿件，不應大于 350 ；木桿件，不應大于 250。5.1.7 用扣件式鋼管腳手架作支架立柱時，應符合下列規(guī)定：1 連接扣件和鋼

41、管立桿底座應符合現行國家標準鋼管腳手架扣 件 GB15831的規(guī)定；2 承重的支架柱，其荷載應直接作用于立桿的軸線上，嚴禁承受 偏心荷載，并應按單立桿軸心受壓計算；鋼管的初始彎曲率不得大于 1/1000 ，其壁厚應按實際檢查結果計算；3 當露天支架立柱為群柱架時，高寬比不應大于5 ；當高寬比大 于 5 時，必須加設拋撐或纜風繩，保證寬度方向的穩(wěn)定。5.1.8 用門式鋼管腳手架作支架立柱時，應符合下列規(guī)定：1 幾種門架混合使用時，必須取支承力最小的門架作為設計依 據；必要時可設橫梁將使用的交叉支5.1.8 )2 荷載宜直接作用在門架兩邊立桿的軸線上， 荷載傳于兩立桿頂端，且應按單榀門架進行承力計

42、算；3 門架結構在相鄰兩榀之間應設工具式交叉支撐， 撐線剛度必須滿足下式要求：0.03 h0式中 I b剪刀撐的截面慣性矩；Lb剪刀撐的壓曲長度；I 門架的截面慣性矩； ho門架立桿高度。4 當門架使用可調支座時，調節(jié)螺桿伸出長度不得大于150mm；5 當露天門架支架立柱為群柱架時，高寬比不應大于5 ；當高寬比大于 5 時，必須使用繩，保證寬度方向的穩(wěn)定。5.1.9 遇有下列情況時，水平支承梁的設計應采取防傾倒措施，不 得取消或改動銷緊裝置的作用，且應符合下列規(guī)定：1 水平支承如傾斜或由傾斜的托板支承以及偏心荷載情況存在 時；2 梁由多桿件組成；50mm寬3 當梁的高寬比大于時，水平支承梁的底

43、面嚴禁支承在 的單托板面上；4 水平支承梁的高寬比大于時，應避免承受集中荷載。5.1.10 當采用卷揚機和鋼絲繩牽拉進行爬模設計時，其支承架和錨 固裝置的設計能力，應為總牽引力的3 5倍。5.1.11 煙囪、水塔和其他高大構筑物的模板工程，應根據其特點進 行專項設計，制定專項施工安全措施?，F澆混凝土模板計算5.2.1 面板可按簡支跨計算，應驗算跨中和懸臂端的最.不利抗彎強 度和撓度，并應符合下列規(guī)定：1 抗彎強度計算1）鋼面板抗彎強度應按下式計算：maxWn5.2.1-1 ）式中 M max 最不利彎矩設計值，取均布荷載與集中荷載分別作用 時計算結果的大值；Wn 凈截面抵抗矩，按本規(guī)范表5.2

44、.1-1 或表查??；f 鋼材的抗彎強度設計值， 應按本規(guī)范附錄 A的表 A.1.1-1 或表 的規(guī)定采用。2）木面板抗彎強度應按下式計算：maxWmfm5.2.1-2 ）式中 Wm 木板毛截面抵抗矩；木材抗彎強度設計值，按本規(guī)范附錄A 表 A.3.1-3 、表和表的規(guī)定采用表 5.2.1-1 組合鋼模板 2.3mm 厚面板力學性能板度mm） 模寬（截面 積（mm2）中性軸位置Y0（mm）X軸截 面 慣性矩 I x4（cm4）截面最 小抵抗 矩Wx3（cm3）截面簡圖3001080 （978 ）（）（）（）yOx300250=22.83x55250965（863（）（）（）2007）02（639

45、（）（）O yO x200（150，100）1505）87 （524 ）（）（）=2.3=2.3x55100472 （409 ）（）（）注： 1 括號內數據為凈截面；2 表中各種寬度的模板， 其長度規(guī)格有： 1.5m 、1.2m 、0.9m、0.75m、 0.6m和 0.45m;高度全為 55mm。3）膠合板面板抗彎強度應按下式計算：maxWj5.2.1-3 )384EIv5qgL4 PL3 v384EI x 48EI x v( 5.2.1-4 )5.2.1- 5 )式中 W j 膠合板毛截面抵抗矩；膠合板的抗彎強度設計值， 應按本規(guī)范附錄 A 的表 A.5.1 采用表 5.2.1-2 組合鋼

46、模板 2.5mm厚面板力學性能模板寬 度（mm）截面積 A（mm撓度應按下列公式進行驗算：）中性軸 位置Y0（mm）X軸截 面 慣性矩Ix（cm4）截面最 小抵抗矩 Wx（cm3）截面簡圖300（）（）（）300y（25）0250（）（）（）x=2.5 =2.5x55200（）（）（）150（）（）200（15，010）0xyO55x=2.5100（）（）注： 1 括號內數據為凈截面；2 表中各種寬度的模板， 其長度規(guī)格有： 1.5 m、1.2 m、0.9 m、0.75 m、0.6m和 0.45 m；高度全為 55mm。式中 qg 恒荷載均布線荷載標準值； P 集中荷載標準值； E 彈性模量；

47、 lx 截面慣性矩；L 面板計算跨度； 容許撓度。 鋼模板應按本規(guī)范表 4.4.2 采用；木和膠合板面 板應按本規(guī)范第 4.4.1 條采用。5.2.2 支承楞梁計算時，次楞一般為 2 跨以上連續(xù)楞梁，可按本規(guī)范附 錄 C 計算，當跨度不等時，應按不等跨度連續(xù)楞梁或懸臂楞梁設計；主楞 可根據實際情況按連續(xù)梁、簡支梁或懸臂梁設計；同時次、主楞梁均應進 行最不利抗彎強度與撓度計算，并應符合下列規(guī)定：1 次、主楞梁抗彎強度計算MmaxW1 ）次、主鋼楞梁抗彎強度應按下式計算：5.2.2- 1 )式中 Mmax最不利彎矩設計值。應從均布荷載產生的彎矩設計值M1、均布荷載與集中荷載產生的彎矩設計值M2 和

48、懸臂端產生 的彎矩設計值 M3 三者中，選取計算結果較大者；W 截面抵抗矩，按本規(guī)范表 5.2.2-1 查用；f 鋼材抗彎強度設計值，按本規(guī)范附錄 A 的表 A.1.1-1 或表 采用。）次、主鋁合金楞梁抗彎強度應按下式計算：式中3M max fWfmm 鋁合金抗彎強度設計值， 按本規(guī)范附錄）次、主木楞梁抗彎強度應按下式計算：5.2.2-2A 的表 A.4.1采用。M maxf5.2.2-3Wfmfm 木材搞彎強度設計值， 按本規(guī)范附錄 A的表 A.3.1-3 、表及 表的規(guī)定采用。4 ）次、主鋼桁架梁計算應按下列步驟進行： 鋼桁架應優(yōu)先選用角鋼、扁鋼和圓鋼筋制成： 正確確定計算簡圖（見圖 5

49、.2.2-1 、）； 表 5.2.2 各種型鋼鋼楞和木楞力學性能規(guī)格（mm）截面積 A（mm2）重量 （N/m）截面慣性 矩Ix （cm4）截面最小 抵抗矩Wx （cm2）扁鋼-70×5350角鋼L75×25×291L80×35×330鋼管48×42448×48951×522矩形 鋼管60×40×45780×40×452 100× 50×864薄壁冷彎槽鋼80 × 40×450100 × 50×570內卷邊 槽鋼80

50、 ×40×15×508100 × 50×20×658槽鋼80 ×43×1024矩形 木楞50×100500060×90540080×806400100×10010000分析和準確求出節(jié)點集中荷載 P 值；求解桁架各桿件的內力；選擇截面交應按下列公式核驗桿件內力：拉桿NA f( 5.2.2-4 )壓桿NA f( 5.2.2-5 )A式中 N 軸向拉力或軸心壓力；A 桿件截面面積；軸心受壓桿件穩(wěn)定系數，根據長細比( )值查本規(guī)范附錄 D，其中 l 為桿件計算跨度； i 為桿件回轉

51、半徑；f 鋼材抗拉、抗壓強度設計值。按本規(guī)范附錄 A 表A.1.1-1 或表采用。125250250250125圖 5.2.2-1 輕型桁架計算簡圖示意2 次、主楞梁抗剪強度計算1 ）在主平面內受彎的鋼實腹構件，其抗剪強度應按下式計算：600600600600600600600600600I5.2.2-6 )6004200600圖 5.2.2-3 可調桁架跨長計算簡圖示意VSoItw式中 V 計算截面沿腹板平面作用的剪力設計值；S0計算剪力應力處以上毛截面對中和軸的面積矩； 毛截面慣性矩；tw 腹板厚度；fv 鋼材的抗剪強度設計值，查本規(guī)范附錄A表 A.1.1-1 和表（ 5.2.2-7 ）查本規(guī)范附錄 A 表 A.3.1