繼電保護(hù)第二版,張寶會,中國電力出版社課后答案

1、電力系統(tǒng)繼電保護(hù)課后習(xí)題答案1緒論1.1 電力系統(tǒng)如果沒有配備完善的繼電保護(hù)系統(tǒng)，想象一下會出現(xiàn)什么情景？答：現(xiàn)代的電力系統(tǒng)離開完善的繼電保護(hù)系統(tǒng)是不能運(yùn)行的。當(dāng)電力系統(tǒng)發(fā)生故障時，電源 至故障點(diǎn)之間的電力設(shè)備中將流過很大的短路電流，若沒有完善的繼電保護(hù)系統(tǒng)將故障快速切除，則會引起故障元件和流過故障電流的其他電氣設(shè)備的損壞；當(dāng)電力系統(tǒng)發(fā)生故障時， 發(fā)電機(jī)端電壓降低造成發(fā)電機(jī)的輸入機(jī)械功率和輸出電磁功率的不平衡，可能引起電力系統(tǒng)穩(wěn)定性的破壞，甚至引起電網(wǎng)的崩潰、造成人身傷亡。如果電力系統(tǒng)沒有配備完善的繼電保 護(hù)系統(tǒng)，則當(dāng)電力系統(tǒng)出現(xiàn)不正常運(yùn)行時， 不能及時地發(fā)出信號通知值班人員進(jìn)行合理的處 理。

2、1.2 繼電保護(hù)裝置在電力系統(tǒng)中所起的作用是什么 ？答:繼電保護(hù)裝置就是指能反應(yīng)電力系統(tǒng)中設(shè)備發(fā)生故障或不正常運(yùn)行狀態(tài) ，并動作于斷路器 跳閘或發(fā)出信號的一種自動裝置.它的作用包括：1.電力系統(tǒng)正常運(yùn)行時不動作；2.電力系統(tǒng)部 正常運(yùn)行時發(fā)報警信號，通知值班人員處理，使電力系統(tǒng)盡快恢復(fù)正常運(yùn)行；3.電力系統(tǒng)故障時 甄別出發(fā)生故障的電力設(shè)備，并向故障點(diǎn)與電源點(diǎn)之間、最靠近故障點(diǎn)斷路器發(fā)出跳閘指令 ， 將故障部分與電網(wǎng)的其他部分隔離。1.3 繼電保護(hù)裝置通過哪些主要環(huán)節(jié)完成預(yù)定的保護(hù)功能，各環(huán)節(jié)的作用是什么？答:繼電保護(hù)裝置一般通過測量比較、邏輯判斷和執(zhí)行輸出三個部分完成預(yù)定的保護(hù)功能。 測 量比

3、較環(huán)節(jié)是冊來那個被保護(hù)電器元件的物理參量，并與給定的值進(jìn)行比較，根據(jù)比較的結(jié)果，給出“是”、“非”、“0”或“1”性質(zhì)的一組邏輯信號，從而判別保護(hù)裝置是否應(yīng)該啟動。 邏輯判斷環(huán)節(jié)是根據(jù)測量環(huán)節(jié)輸出的邏輯信號，使保護(hù)裝置按一定的邏輯關(guān)系判定故障的類 型和范圍，最后確定是否應(yīng)該使斷路器跳閘。執(zhí)行輸出環(huán)節(jié)是根據(jù)邏輯部分傳來的指令，發(fā) 出跳開斷路器的跳閘脈沖及相應(yīng)的動作信息、發(fā)出警報或不動作。1.4 依據(jù)電力元件正常工作、不正常工作和短路狀態(tài)下的電氣量復(fù)制差異，已經(jīng)構(gòu)成哪些原 理的保護(hù)，這些保護(hù)單靠保護(hù)整定值能求出保護(hù)范圍內(nèi)任意點(diǎn)的故障嗎？答：利用流過被保護(hù)元件電流幅值的增大，構(gòu)成了過電流保護(hù)利用短路

4、時電壓幅值的降低，構(gòu)成了低電壓保護(hù)；利用電壓幅值的異常升高，構(gòu)成了過電壓保護(hù)；利用測量阻抗的降低和 阻抗角的變大，構(gòu)成了低阻抗保護(hù)。單靠保護(hù)增大值不能切除保護(hù)范圍內(nèi)任意點(diǎn)的故障，因為當(dāng)故障發(fā)生在本線路末端與下級線路的首端出口時，本線路首端的電氣量差別不大。所以，為了保證本線路短路時能快速切除 而下級線路短路時不動作，這種單靠整定值得保護(hù)只能保護(hù)線路的一部分。1.5 依據(jù)電力元件兩端電氣量在正常工作和短路狀態(tài)下的差異，可以構(gòu)成哪些原理的保護(hù)？ 答：利用電力元件兩端電流的差別，可以構(gòu)成電流差動保護(hù)；利用電力元件兩端電流相位的 差別可以構(gòu)成電流相位差動保護(hù)；利兩側(cè)功率方向的差別，可以構(gòu)成縱聯(lián)方向比較

5、式保護(hù)； 利用兩側(cè)測量阻抗的大小和方向的差別，可以構(gòu)成縱聯(lián)距離保護(hù)。1.6 如圖1-1所示，線路上裝設(shè)兩組電流互感器，線路保護(hù)和母線保護(hù)應(yīng)各接哪組互感器？ 答：線路保護(hù)應(yīng)接TA1,母線保護(hù)應(yīng)接TA2。因為母線保護(hù)和線路保護(hù)的保護(hù)區(qū)必須重疊， 使得任意點(diǎn)的故障都處于保護(hù)區(qū)內(nèi)。母線CO cc 線路VTA1TA2圖1-1電流互感器選用示意圖1.7 結(jié)合電力系統(tǒng)分析課程的知識，說明加快繼電保護(hù)的動作時間，為什么可以提高電力系 統(tǒng)的穩(wěn)定性？答：由電力系統(tǒng)分析知識可知，故障發(fā)生時發(fā)電機(jī)輸出的電磁功率減小二機(jī)械功率基本不變， 從而使發(fā)電機(jī)產(chǎn)生加速的不平衡功率。繼電保護(hù)的動作時間越快，發(fā)電機(jī)加速時間越短，功

6、率角擺開幅度就越小，月有利于系統(tǒng)的穩(wěn)定。由分析暫態(tài)穩(wěn)定性的等面積理論可知，繼電保護(hù)的動作速度越快，故障持續(xù)的時間就越 短，發(fā)電機(jī)的加速面積就約小，減速面積就越大，發(fā)電機(jī)失去穩(wěn)定性的可能性就越小，即穩(wěn) 定性得到了提高。1.8 后備保護(hù)的作用是什么？闡述遠(yuǎn)后備保護(hù)和近后備保護(hù)的優(yōu)缺點(diǎn)。答：后備保護(hù)的作用是在主保護(hù)因保護(hù)裝置拒動、保護(hù)回路中的其他環(huán)節(jié)損壞、斷路器拒動等原因不能快速切除故障的情況下，迅速啟動來切除故障。遠(yuǎn)后備保護(hù)的優(yōu)點(diǎn)是：保護(hù)范圍覆蓋所有下級電力元件的主保護(hù)范圍，它能解決遠(yuǎn)后備 保護(hù)范圍內(nèi)所有故障元件由任何原因造成的不能切除問題。遠(yuǎn)后備保護(hù)的缺點(diǎn)是：（1）當(dāng)多個電源向該電力元件供電時，

7、需要在所有的電源側(cè)的上 級元件處配置遠(yuǎn)后備保護(hù)；（2）動作將切除所有上級電源測的斷路器，造成事故擴(kuò)大；（3）在高壓電網(wǎng)中難以滿足靈敏度的要求。近后備保護(hù)的優(yōu)點(diǎn)是：（1）與主保護(hù)安裝在同一斷路器處，在主保護(hù)拒動時近后備保護(hù)動作；（2）動作時只能切除主保護(hù)要跳開的斷路器，不造成事故的擴(kuò)大；（3）在高壓電網(wǎng)中能滿足靈敏度的要求。近后備保護(hù)的缺點(diǎn)是：變電所直流系統(tǒng)故障時可能與主保護(hù)同時失去作用，無法起到“后 備”的作用；斷路器失靈時無法切除故障，不能起到保護(hù)作用。1.9從對繼電器的“四性”要求及其間的矛盾，闡述繼電保護(hù)工作即是理論性很強(qiáng)，又是工 程實踐性很強(qiáng)的工作。答：繼電保護(hù)的可靠性、選擇性、速動性

8、和靈敏性四項要求之間即矛盾又統(tǒng)一。繼電保護(hù)的科學(xué)研究、設(shè)計、制造和運(yùn)行的大部分工作也是圍繞如何處理好這四者的辯證統(tǒng)一關(guān)系進(jìn)行 的。電力系統(tǒng)繼電保護(hù)即是一門理論性很強(qiáng)，又是工程實踐性很強(qiáng)的學(xué)科。首先繼電保護(hù)工 作者要掌握電力系統(tǒng)、電氣設(shè)備的基本原理、運(yùn)行特性和分析方法，特別要掌握電力系統(tǒng)故 障時的電氣量變化的規(guī)律和分析方法，通過尋求電力系統(tǒng)的不同運(yùn)行狀態(tài)下電氣量變化的特 點(diǎn)和差異來”甄別”故障或不正常狀態(tài)的原理和方法，應(yīng)用不同的原理和判據(jù)實現(xiàn)繼電保護(hù) 的基本方法，所以需要很強(qiáng)的理論性。由于被保護(hù)的電力系統(tǒng)及其相關(guān)的電氣設(shè)備千差萬別，故障時電氣量的變化受多種因素的影響和制約，因此任何一種繼電保護(hù)原

9、理或裝置都不可能不加調(diào)整地應(yīng)用于不同的電氣設(shè) 備或系統(tǒng)，而應(yīng)根據(jù)實際工程中設(shè)備、系統(tǒng)的現(xiàn)狀與參數(shù)，對其繼電保護(hù)做出必要的調(diào)整。 相同原理的保護(hù)裝置在應(yīng)用于電力系統(tǒng)不同位置的元件上時，可能有不同的配置和配合；相同的電力元件在電力系統(tǒng)不同位置安裝時， 可能配置不同的繼電保護(hù)，這些均需要根據(jù)電力 系統(tǒng)的工程實際，具體問題具體分析，所以繼電保護(hù)又具有很強(qiáng)的工程實踐性。2電流的電網(wǎng)保護(hù)2.1 在過量（欠量）繼電器中，為什么要求其動作特性滿足“繼電特性”？若不滿足，當(dāng)加 入繼電器的電量在動作值附近時將可能出現(xiàn)什么情況？答：過量繼電器的繼電特性類似于電子電路中的“施密特特性”，如圖 2-1所示。當(dāng)加入繼 電

10、器的動作電量（圖中的Ik）大于其設(shè)定的動作值（圖中的Iop）時，繼電器能夠突然動作； 繼電器一旦動作以后，即是輸入的電氣量減小至稍小于其動作值，繼電器也不會返回，只有 當(dāng)加入繼電器的電氣量小于其設(shè)定的返回值（圖中的 Le）以后它才突然返回。無論啟動還 是返回，繼電器的動作都是明確干脆的，它不可能停留在某一個中間位置，這種特性稱為“繼 電特性”。為了保證繼電器可靠工作，其動作特性必須滿足繼電特性，否則當(dāng)加入繼電器的電氣量 在動作值附近波動時，繼電器將不停地在動作和返回兩個狀態(tài)之間切換， 出現(xiàn)“抖動”現(xiàn)象， 后續(xù)的電路將無法正常工作。2.2 請列舉說明為實現(xiàn)“繼電特性”，電磁型、集成電路性、數(shù)字型

11、繼電器常分別采用那些 技術(shù)？答：在過量動作的電磁型繼電器中，繼電器的動作條件是電磁力矩大于彈簧的反拉力矩與摩 擦力矩之和，當(dāng)電磁力矩剛剛達(dá)到動作條件時，繼電器的可動銜鐵開始轉(zhuǎn)動，磁路氣隙減小, 在外加電流(或電壓)不變的情況下，電磁力矩隨氣隙的減小而按平方關(guān)系增加，彈簧的反 拉力矩隨氣隙的減小而線性增加，在整個動作過程中總的剩余力矩為正值，銜鐵加速轉(zhuǎn)動， 直至銜鐵完全吸合，所以動作過程干脆利落。繼電器的返回過程與之相反，返回的條件變?yōu)?在閉合位置時彈簧的反拉力矩大于電磁力矩與摩擦力矩之和。當(dāng)電磁力矩減小到啟動返回 時，由于這時摩擦力矩反向，返回的過程中，電磁力矩按平方關(guān)系減小，彈簧力矩按線性關(guān)

12、 系減小，產(chǎn)生一個返回方向的剩余力矩，因此能夠加速返回，即返回的過程也是干脆利落的。 所以返回值一定小于動作值，繼電器有一個小于1的返回系數(shù)。這樣就獲得了 “繼電特性”在集成電路型繼電器中，“繼電特性”的獲得是靠施密特觸發(fā)器實現(xiàn)的，施密特觸發(fā)器 的特性，就是繼電特性。在數(shù)字型繼電器中，“繼電特性”的獲得是靠分別設(shè)定動作值和返回值兩個不同的整定 值而實現(xiàn)的。2.3 解釋“動作電流”和“返回系數(shù)”，過電流繼電器的返回系數(shù)過低或高各有何缺點(diǎn)？ 答：在過電流繼電器中，為使繼電器啟動并閉合其觸點(diǎn)，就必須增大通過繼電器線圈的電流 Ik,以增大電磁轉(zhuǎn)矩，能使繼電器動作的最小電流稱之為動作電流lopo在繼電器

13、動作之后，為使它重新返回原位，就必須減小電流以減小電磁力矩，能使繼電 器返回原位的最大電流稱之為繼電器的返回電流 J。過電流繼電器返回系數(shù)過小時， 在相同的動作電流下起返回值較小。 一旦動作以后要使 繼電器返回，過電流繼電器的電流就必須小于返回電流， 真陽在外故障切除后負(fù)荷電流的作 用下繼電器可能不會返回，最終導(dǎo)致誤動跳閘；而返回系數(shù)過高時，動作電流惡和返回電流 很接近，不能保證可靠動作，輸入電流正好在動作值附近時，可能回出現(xiàn)“抖動”現(xiàn)象，使 后續(xù)電路無法正常工作。繼電器的動作電流、返回電流和返回系數(shù)都可能根據(jù)要求進(jìn)行設(shè)定。2.4 在電流保護(hù)的整定計算中，為什么要引入可靠系數(shù)，其值考慮哪些因素

14、后確定？答：引入可靠系數(shù)的原因是必須考慮實際存在的各種誤差的影響，例如：(1)實際的短路電流可能大于計算值；(2)對瞬時動作的保護(hù)還應(yīng)考慮短路電流中非周期分量使總電流增大的影響；(3)電流互感器存在誤差；(4)保護(hù)裝置中的短路繼電器的實際啟動電流可能小于整定值?？紤]必要的裕度，從最不利的情況出發(fā)，即使同時存在著以上幾個因素的影響，也能保證在預(yù)定的保護(hù)范圍以外故障時，保護(hù)裝置不誤動作，因而必須乘以大于1的可靠系數(shù)。2.5 說明電流速斷、限時電流速斷聯(lián)合工作時，依靠什么環(huán)節(jié)保證保護(hù)動作的選擇性？依靠 什么環(huán)節(jié)保證保護(hù)動作的靈敏度性和速動性？答：電流速斷保護(hù)的動作電流必須按照躲開本線路末端的最大短路

15、電流來整定，即考電流整定值保證選擇性。這樣，它將不能保護(hù)線路全長，而只能保護(hù)線路全長的一部分，靈敏度不 夠。限時電流速斷的整定值低于電流速斷保護(hù)的動作短路，按躲開下級線路電流速斷保護(hù)的最大動作范圍來整定，提高了保護(hù)動作的靈敏性，但是為了保證下級線路短路時不誤動，增 加一個時限階段的延時，在下級線路故障時由下級的電流速斷保護(hù)切除故障，保證它的選擇性。電流速斷和限時電流速斷相配合保護(hù)線路全長，速斷范圍內(nèi)的故障由速斷保護(hù)快速切除，速斷范圍外的故障則必須由限時電流速斷保護(hù)切除。 速斷保護(hù)的速動性好，但動作值高、 靈敏性差；限時電流速斷保護(hù)的動作值低、靈敏度高但需要 0.30.6s的延時才能動作。速 斷

16、和限時速斷保護(hù)的配合，既保證了動作的靈敏性，也能夠滿足速動性的要求。2.6 為什么定時限過電流保護(hù)的靈敏度、動作時間需要同時逐級配合，而電流速斷的靈敏度 不需要逐級配合？答：定時限過電流保護(hù)的整定值按照大于本線路流過的最大負(fù)荷電流整定，不但保護(hù)本線路的全長，而且保護(hù)相鄰線路的全長，可以起遠(yuǎn)后備保護(hù)的作用。當(dāng)遠(yuǎn)處短路時，應(yīng)當(dāng)保證離 故障點(diǎn)最近的過電流保護(hù)最先動作，這就要求保護(hù)必須在靈敏度和動作時間上逐級配合，最 末端的過電流保護(hù)靈敏度最高、動作時間最短，每向上一級，動作時間增加一個時間級差， 動作電流也要逐級增加。否則，就有可能出現(xiàn)越級跳閘、非選擇性動作現(xiàn)象的發(fā)生。由于電 流速斷只保護(hù)本線路的一

17、部分， 下一級線路故障時它根本不會動作，因而靈敏度不需要逐級 配合。2.7 如圖2-2所示網(wǎng)絡(luò)，在位置1、2和3處裝有電流保護(hù)，系統(tǒng)參數(shù)為：E(p = 115/瓜V, XG1 =15C 、XG2=10C, XG3=10C, L1=L2=60km, L3=40km,L B _C =50 km , Lc _D =30 km , L D _E =20m ,線路阻抗 0.40 / km , Krei =1.2、K rei = Krei =1.15 , iBCmax =300A, % _D.max = 200A ,Id-E. ma 150A , Kss=1.5、仆=0.85。試求：(1)發(fā)電機(jī)元件最多三

18、臺運(yùn)行，最少一臺運(yùn)行，線路最多三條運(yùn)行，最少一條運(yùn)行，請確 定保護(hù)3在系統(tǒng)最大、最小運(yùn)行方式下的等值阻抗。(2)整定保護(hù)1、2、3的電流速斷定值，并計算各自的最小保護(hù)范圍。(3)整定保護(hù)2、3的限時電流速斷定值，并校驗使其滿足靈敏度要求( Ksen1.2)(4)整定保護(hù)1、2、3的過電流定值，假定流過母線 E的過電流保護(hù)動作時限為0.5s,校 驗保護(hù)1作后備用，保護(hù)2和3作遠(yuǎn)備用的靈敏度。圖2-2簡單電網(wǎng)示意圖解：由已知可得Xl尸 Xl2=0.4 X60=24 Q , Xl3=0.4 X40=16 Q , Xbc=0.4 X50=20 Q ,XCD =0.4 X30Q , Xde=0.4 X2

19、0=8 Q(1)經(jīng)分析可知，最大運(yùn)行方式及阻抗最小時，則有三臺發(fā)電機(jī)運(yùn)行，線路 L1L3全部運(yùn)行，由題意G1, G2連接在同一母線上，則Xs.min = (Xg1|Xg2+Xl1|Xl2)|( Xgs+ Xl3)= (6+12)|(10+16) = 10.6同理，最小運(yùn)行方式下即阻抗最大，分析可知只有在G1和L1運(yùn)行，相應(yīng)地有Xs.max = X G1+ Xl1=39Ei, X s. min10.62012-18 -圖2-3等值電路(2)對于保護(hù)1,其等值電路圖如圖2-3所示，母線E最大運(yùn)行方式下發(fā)生三相短路流過保護(hù)1的最大短路電流為IkEmax .115/ 3=1.312kAXs.minXb

20、c XcdXde 10.6 20 12 8相應(yīng)的速斷定值為 I set.1 = K；el XIk.E.max=1.2 X1.312=1.57kA最小保護(hù)范圍計算公式為Ii .3set 一2 Zs.max . ZJminLminI set-Zs.max1”父=-85.9km0.4即1處的電流速斷保護(hù)在最小運(yùn)行方式下沒有保護(hù)區(qū)。對于保護(hù)2等值電路如圖2-3所示，母線D在最大運(yùn)行方式下發(fā)生三相短路流過保護(hù) 2的取大電流I k.D.maxX s.min XBC X CD=1.558kA相應(yīng)的速斷定值為 I；et.2= K；el XI kD max =1.2 X1.558=1.87kA . .最小保護(hù)范

21、圍為Lmin'A2I 2.2-Zs.maxy 1犬=-70.6km 0.4即2處的電流速斷保護(hù)在最小運(yùn)行方式下也沒有保護(hù)區(qū)對于保護(hù)3等值電路如圖2-3所示，母線C在最大運(yùn)行方式下發(fā)生三相短路流過保護(hù)最大電流 I k.c.max =E=2.17kAXs.min . X bc相應(yīng)的速斷定值為lSet.3= K:Xlk.C.max=1.2 X2.17=2.603kA最小保護(hù)范圍為即3處的電流速斷保護(hù)在最小運(yùn)行方式下也沒有保護(hù)區(qū) 上述計算表明，在運(yùn)行方式變化很大的情況下，電流速斷保護(hù)在較小運(yùn)行發(fā)生下可能沒有保 護(hù)區(qū)。(3)整定保護(hù)2的限時電流速斷定值為lSe= KSetlSet.i=1.15

22、X1.57=1.806kA線路末段(即D處)最小運(yùn)行發(fā)生下發(fā)生兩相短路時的電流為,.3EI k.D.max =0.8098kA2 Xs.max Xbc Xcd所以彳護(hù)2處的靈敏系數(shù)K= 3m"=0.4484即不滿足 九小之1.2的要求。I set同理，保護(hù)3的限時電流速斷定值為Iset.3= Krel Iset.2=1.15 X1.87=2.151kA線路末段(即C處)最小運(yùn)行發(fā)生下發(fā)生兩相短路時的電流為,3 EIk.C.max= =0.9764kA2 Xs.maxXBC所以彳護(hù)3處的靈敏系數(shù) 0.3= Vm匹=0.4531即不滿足Ksen >1.2的要求。I set.3可見，

23、由于運(yùn)行方式變化太大，2、3處的限時電流速斷保護(hù)的靈敏度都遠(yuǎn)不能滿足要求。. I ' KmK I.(4)過電流整定值計算公式為Iset= » Kre1KssIL.maxKreKreE Km K I 一所以有 Iset.尸 rel ss D 上max -304.5AKre1kmE1k.mm2 z z2 Zs.max ZL同理得 I set.2 =406AI set.3 =609A在最小運(yùn)行方式下流過保護(hù)元件的最小短路電流的計算公式為 所以有 I E.min =727.8A I D.min =809.8A I C.min =974.51A所以由靈敏度公式Ksen= "F

24、可知，保護(hù)1作為近后備的靈敏度為I setKset1=上4=2.39之1.5滿足近后備保護(hù)靈敏度的要求；I set.1保護(hù)2作為遠(yuǎn)后備的靈敏度為K，= IE? =1.79之1.2滿足最為遠(yuǎn)后備保護(hù)靈敏度的要求；1 set.2保護(hù)3作為遠(yuǎn)后備的靈敏度為K，= 工 =1.33 > 1.2滿足最為遠(yuǎn)后備保護(hù)靈敏度的要求。2 set.3保護(hù)的動作時間為 t:=0.5+0.5=1s12n = t； +0.5=1.5st； = 12n +0.5=2s2.8 當(dāng)圖2.56中保護(hù)1的出口處在系統(tǒng)最小運(yùn)行方式下發(fā)生兩相短路，保護(hù)按照題 2.7配 置和整定時，試問(1)共有哪些保護(hù)元件啟動？(2)所有保護(hù)工

25、作正常，故障由何處的那個保護(hù)元件動作、多長時間切除？(3)若保護(hù)1的電流速斷保護(hù)拒動，故障由何處的那個保護(hù)元件動作、多長時間切除？(4)若保護(hù)1的斷路器拒動，故障由何處的那個保護(hù)元件動作、多長時間切除？答：(1)由題2.7的分析，保護(hù)1出口處(即母線D處)短路時的最小短路電流為0.8098kA , 在量值上小于所有電流速斷保護(hù)和限時電流速斷保護(hù)的整定值，所以所有這些保護(hù)都不會啟動；該量值大于1、2、3處過電流保護(hù)的定值，所以三處過電流保護(hù)均會啟動。(2)所有保護(hù)均正常的情況下，應(yīng)有 1處的過電流以1s的延時切除故障。(3)分析表明，按照本題給定的參數(shù)，1處的速斷保護(hù)肯定不會動作，2處的限時電流

26、速 斷保護(hù)也不會動作，只能靠1處的過電流保護(hù)動作，延時1s跳閘；若斷路器拒動，則應(yīng)由 2處的過電流保護(hù)以1.5s的延時跳開2處的斷路器。2.9 如圖2-4所示網(wǎng)絡(luò)，流過保護(hù)1、2、3的最大負(fù)荷電流分別為400A、500A、550A, Kss=1.3、Kre =0.85 , Kr=1.15, t;= 12n =0.5s, t； =1.0s，試計算：(1)保護(hù)4的過電流定值；(2)保護(hù)4的過電流定值不變，保護(hù)1所在元件故障被切除，當(dāng)返回系數(shù) Kre低于何值時 會造成保護(hù)4誤動？(3) Kre =0.85時，保護(hù)4的靈敏系數(shù)Ksen=3.2 ,當(dāng)仆=0.7時保護(hù)4的靈敏系數(shù)降低到解：過電流保護(hù)4的最

27、大負(fù)荷電流為I4.max =400+500+550=1450Am K-K 士保護(hù)4的過電流定值為I京=I4max =2.55A .Kre時限為 14n =max （t;，t t3m） + M=1.5s（2）保護(hù)21切除故障后，流過保護(hù)4的最大負(fù)荷電流I' =500+550=1050A=1.05kA 4. max,在考慮電動機(jī)的自后動出現(xiàn)的最大保護(hù)電流Issmax= Kss I =1.3 X1.05=1.365kA ,這個4. max電流必須小于保護(hù)4的返回電流，否則1.5s以后保護(hù)4將誤切除。相應(yīng)的要求I ss.max <Ire= KreIset4=2.55 Kre ,從而 2.

28、55 Kre >1.365 , Kre >1365=0.535。當(dāng)返回系數(shù)低于 0.535 2.55時，會造成保護(hù)誤動。II K（3）保護(hù)4的靈敏系數(shù)Ksen.4="* 1kBmin、, Ksen.4與Kre成正比，當(dāng)Kre下降時靈 IK K II set.4K rel KssI 4.max敏系數(shù)下降，Ksen= 97>3.2=2.635 。0.852.10 在中性點(diǎn)非直接接地系統(tǒng)中，當(dāng)兩條上下、級線路安裝相間短路的電流保護(hù)時，上級 線路裝在A、C相商，二下級線路裝在 A、B相上，有何優(yōu)缺點(diǎn)？當(dāng)兩條線路并列時，這種 安裝方式有何優(yōu)缺點(diǎn)？以上用、并兩種線路，若采用三相

29、星形接線，有何不足？ 答：在中性點(diǎn)非直接接地系統(tǒng)中，允許單相接地時繼續(xù)短時運(yùn)行，在不同線路不同相別的兩 點(diǎn)接地形成兩相短路時，可以只切除一條故障線路，另一條線路繼續(xù)運(yùn)行。不考慮同相的故 障，兩線路故障組合共有以下六種方式：（1A、2B） 、（1A、2C）、（1B、2A）、（1B、2C）、 （1C、2A）、（1C、2B）。當(dāng)兩條上、下級線路安裝相間短路電流保護(hù)時，上級線路裝在A、C相商，而下級裝在A、B相上時，將在（1A、2B） 、（1B、2A）、（1C、2A）和 （1C、2B）四種情況下由下 級線路保護(hù)切除故障，即下級線路切除故障的幾率為2/3;當(dāng)故障為（1A、2C）時，將會由上級線路保護(hù)切除

30、故障；而當(dāng)故障為（1B、2C）時，兩條線路均不會切除故障，出現(xiàn)保護(hù) 拒動的嚴(yán)重情況。兩條線路并列時，若兩條線路保護(hù)動作的延時一樣，則在（1A、2B） 、（1C、2A）和 （1C、2B）三種情況下，兩條線路被同時切除；而在 （1A、2C）故障下，只能切除線路1; 在（1B、2A）故障下，只能切除線路2;在（1B、2C）故障下，兩條線路均不會切除，即 保護(hù)拒動。若保護(hù)采用三相星形接線時，需要三個電流互感器和四根二次電纜，相對來講是復(fù)雜不經(jīng)濟(jì)的。兩條線路并列時，若發(fā)生不同相別的接地短路時，兩套保護(hù)均啟動，不必要切除兩 條線路的機(jī)會就比較多。2.11 在雙側(cè)電源供電的網(wǎng)絡(luò)中，方向性電流保護(hù)利用了短路時

31、電氣量的什么特征解決了僅 利用電流幅值特征不能解決的問題？答：在雙側(cè)電源供電網(wǎng)絡(luò)中，利用電流幅值特征不能保證保護(hù)動作的選擇性。方向性電流保護(hù)利用短路時功率方向的特征，當(dāng)短路功率由母線流向線路時表明故障點(diǎn)在線路方向上，是保護(hù)應(yīng)該動作的方向，允許保護(hù)動作。反之，不允許保護(hù)動作。用短路時功率方向的特征解 決了僅用電流幅值特征不能區(qū)分故障位置的問題， 并且線路兩側(cè)的保護(hù)只需按照單電源的配 合方式整定配合即可滿足選擇性。2.12 功率方向判別元件實質(zhì)上是在判別什么？為什么會存在“死區(qū)”？什么時候要求它動 作最靈敏？,并且根據(jù)一定答：功率方向判別元件實質(zhì)是判別加入繼電器的電壓和電流之間的相位關(guān)系cos(咨

32、+a)是否大于0判別初短路功率的方向。為了進(jìn)行相位比較，需要加入繼電器 的電壓、電流信號有一定的幅值(在數(shù)字式保護(hù)中進(jìn)行相量計算、在模擬式保護(hù)中形成方波)， 且有最小的動作電壓和電流要求。當(dāng)短路點(diǎn)越靠近母線時電壓越小，在電壓小雨最小動作電壓時，就出現(xiàn)了電壓死區(qū)。在保護(hù)正方向發(fā)生最常見故障時，功率方向判別元件應(yīng)該動作最 靈敏。2.13 當(dāng)教材中途2.29的功率方向判別元件用集成電路實現(xiàn)，分別畫出Ur =Usin(100nt),ir =Irsin(100nt +30)和 ur =U r sin(100nt), ir = Ir sin(100t-603 時,各輸出電壓隨時間變 化的波形；如果用數(shù)字式

33、(微機(jī))實現(xiàn)，寫出你的算法，并校驗上述兩種情況下方向元件的 動作情況。答：以內(nèi)角a=30。為例，畫出各點(diǎn)輸出電壓波形如圖2-5所示。uuU3U 4U 5uuuut(ms)一，U'e動作最靈敏條件a r gU*Ir一，U.ej-臨界動作條件arg吟=90I：圖2-5各點(diǎn)電壓輸出波形圖可以看出，在內(nèi)角口 =30 °時第一種情況下動作最靈敏，第二種情況元件處于臨界動作 u.ej：狀態(tài)。數(shù)字式實現(xiàn)時，動作的判據(jù)可以表示為-90OWargYW90葭I：將第一種情況和第二種情況下的電壓、電流帶入該判據(jù)可以得到情況1為動作最靈敏，而情況2處于臨界動作狀態(tài)的結(jié)論。2.14 為了保證在正方向發(fā)

34、生各種短路時功率判別元件都能動作，需要確定接線方式及內(nèi)角， 請給出90 0接線方式正方向短路時內(nèi)角的范圍。答：（1）正方向發(fā)生三相短路時，有0°<a<90 0 o（2）正方向發(fā)生兩相短路，當(dāng)短路點(diǎn)位于保護(hù)安裝處附近，短路阻抗Zd<Zs時，00<a<90 ° ;當(dāng)短路點(diǎn)遠(yuǎn)離保護(hù)安裝處，且系統(tǒng)容量很大 Zd >Zs時，-30 0<a<60 °。綜合三相和各種兩相短路的分析得出， 當(dāng)00<他<90 °時，使方向繼電器在一切故障情況 下都能動作的條件應(yīng)為30 <a<60 0 o2.15 對于

35、90 °接線方式、內(nèi)角為30 °的功率方向判別元件，在電力系統(tǒng)正常負(fù)荷電流（功率 因數(shù)在0.85）下，分析功率方向判別元件的動作情況。假定A相的功率方向元件出口與 B相過電流元件出口用接，而不是“按相連接”，當(dāng)反方向B、C兩相短路時，會出現(xiàn)什么情 況？答：內(nèi)角為30°的功率方向元件，最大靈敏角中sen=-30 ° ,則動作范圍為-120 &Q60 °。由 正常負(fù)荷電流的功率因數(shù) 0.85可以得至I Q=arctan0.85=31.79 。在動作范圍內(nèi)，根據(jù)功率 元件出口與B相流過電流元件出口用接，當(dāng)反方向發(fā)生B、C兩相短路時，B相過電流

36、元件動作，由于該元件出口和A相功率方向元件用接，這樣就會啟動時間繼電器，出現(xiàn)延時跳 閘。因而電流元件和功率元件必須“按相連接”。2.16 系統(tǒng)和參數(shù)見題2.7,試完成：(1)整定線路L3上不會4、5的電流速斷定值，并盡可能在一端加裝方向元件。(2)確定保護(hù)4、5、6、7、8、9處過電流的時間定值，并說明何處需要安裝方向元件。(3)確定保護(hù)5、7、9限時電流速斷的電流定值，并校驗靈敏度。答：整定保護(hù)5的電流速斷。保護(hù)4處的母線發(fā)生三相短路時，流過保護(hù) 5的短路電流為,E 115/ .33 = = 2.554AXg3 Xl310 16按此電流來整定，動作定值I，= K；eJk4=3.064kA在來

37、看發(fā)電機(jī)1、2處于最大運(yùn)行方式下保護(hù)5處母線三相短路時，有Xs.min = (Xg1|Xg2+Xl1|Xl2)=18 C保護(hù)5處的電流為I k5 =E=1.953kAX/n .Xl3遠(yuǎn)小于按躲過保護(hù)4處母線三相短路求得的整定電流，所以保護(hù) 5不必安裝方向元件，僅 靠定值就能保證方向故障時不誤動作?，F(xiàn)在整定保護(hù)4,保護(hù)4按躲過保護(hù)5處母線短路最大電流整定時，定值為ISet.4= I；elIk5=2.34kA 當(dāng)保護(hù)4處背側(cè)母線三相短路是，流過彳護(hù)4的電流為2.554kA ,大 于其整定值，所以不會誤動，必須加裝方向元件。(2)過電流保護(hù)按躲過最大負(fù)荷電流整定，其量值較小，保護(hù)靈敏度很高，49任何

38、一處保護(hù)正向及方向故障時，短路電流的量值都會超過其整定值，所以每一處都應(yīng)安裝方向元件。 在均裝方向元件的情況下，4、5、6處的過電流保護(hù)的動作時間分別與 G3、G2和G1處的過電流保護(hù)時間相配合，在其動作延時的基礎(chǔ)上增加一個時間級差；5、7、9處過電流保護(hù)的動作時間均與3處過電流時間相配合，由題2.7可知，三處過電流保護(hù)的動作時間為2s,所以5、7、9處過流保護(hù)的動作時間均應(yīng)取 2.5so (3) 5處限時電流速斷保護(hù)定值應(yīng)該與 3、6、8處電流速斷保護(hù)的定值相配合。與3處電流速斷保護(hù)的定值配合:3處電流速斷保護(hù)的定值為I；et.3= Yel XIk.C.max=2.603KA , L3支路對

39、應(yīng)的分支系數(shù)的倒數(shù)為1KbrXgi|Xg2. Xli|X2Xg| Xg - XJ| X2Xg3-=0. 4 09X L3與保護(hù)3配合時，5處限時電流速斷保護(hù)的定值為與6處和8處電流速斷配合： 若裝設(shè)方向元件，則.n . 一 u 1 . n , AIset5 = K rl!- I.s3e1 .224kAKbr6處電流速斷保護(hù)應(yīng)該按躲過母線A處三相短路的最大短路電流來整定，而母線A三相短路時，發(fā)電機(jī)G1, G2所提供的短路電流不會流過保護(hù)6 ,只有發(fā)電機(jī)G3的電流才流過保護(hù)6,所以其I段的整定值為T TTEXI set.6 = Krel X 鼠7 = K rel 7=1.048kAXG3 XL3

40、XL1 | X L2 XL1 X L2同理，裝設(shè)方向元件的情況下，8處保護(hù)的定值也為lSet.8=1.048kA。按與它們配合時，5處限時電流速斷保護(hù)的定值為I set.5 = Krel I set.6 = Krel I set.8 =1.205kA取三種情況的最大者，即Iset5=1.224kA校驗靈敏度：母線B兩相短路時，流過5處的最小短路電流為IkBmin =3E=2.211kA所以靈敏度為 K>=上粵=1.834滿足要求。2 Xg3 Xl3I set.5在6、8處不裝方向元件的情況下，它們速斷保護(hù)的定值還應(yīng)安躲過母線B三相短路時流過它們的最大短路電流來整定。母線B三相短路時流過6

41、、8處的最大短路電流為I k6.max = I k&max = 2X X XX ="44kA2 XG1 | XG2 XL1 | X2這時其短路電流速斷保護(hù)的整定值變?yōu)镮 set.6 = I；et.8= K1父Ik6.max =2.26kA所以5處限時電流保護(hù)的定值為Iset.5 = K： I；et.6=2.599kA靈敏度為Ksen,5 ="A=0.85故不滿足要求。 I set.52.17 在中性點(diǎn)直接接地系統(tǒng)中，發(fā)生接地短路后，試分析、總結(jié)：（1）零序電壓、電流分量的分布規(guī)律；（2）負(fù)序電壓、電流分量的分布規(guī)律；（3）正序電壓、電流分量的分布規(guī)律。 答：（1）零

42、序電壓一一故障點(diǎn)處零序電壓最高，距故障點(diǎn)越遠(yuǎn)零序電壓越低，其分布取決于 到大地間阻抗的大小。零序電流一一由零序電壓產(chǎn)生，由故障點(diǎn)經(jīng)線路流向大地，其分布主要取決于送電線路的零序阻抗和中性點(diǎn)接地變壓器的零序阻抗，與電源點(diǎn)的數(shù)目和位置無 關(guān)。（2）負(fù)序電壓一一故障點(diǎn)處負(fù)序電壓最高，距故障點(diǎn)越遠(yuǎn)負(fù)序電壓越低，在發(fā)電機(jī)中性 點(diǎn)上負(fù)序電壓為零。負(fù)序電流的分布取決于系統(tǒng)的負(fù)序阻抗。（3）正序電壓一一越靠近電源點(diǎn)正序電壓數(shù)值越高，越靠近短路點(diǎn)正序電壓數(shù)值越低。正序電流的分布取決于系統(tǒng)的正序阻抗。2.18 比較不同的提取零序電壓方式的優(yōu)缺點(diǎn)。答：（1）電磁式電壓互感器一般有三個繞組， 一個一次繞組，兩個二次繞組

43、。在三相系統(tǒng)中， 三個單相式電壓互感器的一次繞組接成星形并將中性點(diǎn)接地，其兩個二次繞組一個按星形方式接線，另一個按開口三角形接線，星形接線的繞組用來測量各相對地電壓及相間電壓，開 口三角形用來直接獲取系統(tǒng)的零序電壓。 這種方式獲取零序電壓的有地啊是簡單方便， 精度 較高，不需要額外的裝置或系統(tǒng)；具缺點(diǎn)是開口三角側(cè)正常無電壓，不便于對其進(jìn)行監(jiān)視，該 側(cè)出現(xiàn)斷線短路等故障無法及時發(fā)現(xiàn)， 輸出零序電壓的極性容易標(biāo)錯，從而造成零序功率方 向繼電器不能正確工作。（2）采用三相五柱式互感器本身結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，主要應(yīng)用于35kV及以下電壓等級的中低壓配電系統(tǒng)，具優(yōu)缺點(diǎn)與（1）的情況類似。(3)接于發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)

44、的電壓互感器，用一只電壓互感器即可取得三相系統(tǒng)的零序電壓， 較為經(jīng)濟(jì)，但適用范圍小，同時不平衡電壓較大，不夠靈敏。(4)保護(hù)內(nèi)部合成零序電壓的方式接線較為簡單，不容易出現(xiàn)接線及極性的錯誤，其缺點(diǎn) 是裝置內(nèi)部必須設(shè)置專門的模塊。傳統(tǒng)的機(jī)電式保護(hù)中通常采用(1)、(2)、(3)三種方式獲取零序電壓；在數(shù)字式保護(hù)中，傾向于采用方式(4);在一些特殊的場合，也可以采用方式(3)。2.19 系統(tǒng)示意圖如圖2-6所示，發(fā)電機(jī)以發(fā)電機(jī)-變壓器方式接入系統(tǒng)，最大開機(jī)方式為 4 臺全開，最小開機(jī)方式為兩側(cè)各開 1臺，變壓器T5和T6可能2臺也可能1臺運(yùn)行。參數(shù)為：E(p = 115/£kV, X1.G

45、1X2.G1 = Xi.G2X2.G2 =5 C , X1.G3 = X2.G3 = X1.G4 = X2.G4 =8 -,X1.T1 X1.T4 =5 C , X0.T1 X 0.T 4 =15。，X1.T5 = X1.T6 =15 C , X0.T5 = X0.T6 =20 -,La 上=60km , LBq=40km，線路阻抗 乙=Z2=0.4 C/km , Zo=1.2Q/km, K；i=1.2,K：=1.15。圖2-6系統(tǒng)示意圖(1)畫出所有元件全運(yùn)行時的三序等值網(wǎng)絡(luò)，并標(biāo)注參數(shù)；(2)所有元件全保護(hù)時，計算母線B發(fā)生單相接地短路和兩相接地短路時的零序電流分布；(3)分別求出保護(hù)1、

46、4零序R段的最大、最小分支系數(shù)；(4)分別求出保護(hù)1、4零序I、R段的定值，并校驗靈敏度；(5)保護(hù)1、4零序I、R段是否需要安裝方向元件；(6)保護(hù)1處裝有單相重合閘，所有元件全運(yùn)行時發(fā)生系統(tǒng)振蕩，整定保護(hù) 1不靈敏I段 定值。解：先求出線路的參數(shù)，即 Lab =60km , Xi.ab =X2.ab=24 C , Xo.ab=72。，Lbc =40km , Xi.bc =X2.bc=16 C,X0.bc=48 Q ,所有元件全運(yùn)行是三序電壓等值網(wǎng)絡(luò)圖如圖2-7所示。c X2T3X2G3(a)正序等值圖(b)負(fù)序等值圖零序等值圖圖2-7所有元件全運(yùn)行時三序電壓等值網(wǎng)絡(luò)圖(2)下求出所有元件全

47、運(yùn)行時，B母線分別發(fā)生單相接地短路和兩相接地短路時的負(fù)荷序 網(wǎng)等值圖。1)單相接地短路時，故障端口正序阻抗為Z =(XAB . X1.G= X1.T1X1.BCX1.G3 c Xi.T3)=(24+5)|(16+6.5)=12.67-22故障端口負(fù)序阻抗為Z，2 =Z，1=12.67XX X一故障端口零序阻抗為 Z = (- + X0.ab) 11 II (p- + X0.BC ) =79.5|10|55.5=7.657則復(fù)合序網(wǎng)等值圖如圖2-8所示。故障端口零序電流為I fo =U0 =115/ 3=2.012kAZ Z; Z，012.67 12.67 7.657在零序網(wǎng)中按照零序?qū)Ъ{進(jìn)行分

48、配零序電流從而得到此時流過保護(hù)1、4處的零序電流分別o.0.125790.018018 ,為 Io1=If0=0.194kA I02 =If0=0.278kA0.130597.0.130597畫出零序電流分布圖如圖2-9所示.圖2-8單相接地短路復(fù)合序網(wǎng)等值圖圖2-9單相接地短路零序電流分布圖Zx1 -Zx2=12.67 jZS =7.657 C,則復(fù)合序網(wǎng)如圖Zx2|Zx0= 12.67 7.657 =4.7712.67 7.6752-10所示。故障端口正序電流為If1U f|0iZ、1 Z-2IIZ-0=3.808kA故障端口零序電流為If0= If0司7號標(biāo)也373kA同樣地，流過保護(hù)1

49、、4的零序電流分別為I0.1=0.299kA , 從而得到如圖2-11所示的零序電流分布圖。I0.2 =0.327kA 。Z =12.67圖2-10兩相接地短路復(fù)合序網(wǎng)等值圖圖2-11兩相接地短路零序電流分布圖2)兩相接地短路時，故障端口各序阻抗和單相接地短路時相同，即(3)先求出保護(hù)1的分支系數(shù)Kb .當(dāng)BC段發(fā)生接地故障，變壓器5、6有助增作用，如圖2-12所示IBCM1 A'BMX1Kb= IIX ,I ABMI ABMX 2對于Xi ,當(dāng)只有一臺發(fā)電機(jī)變壓器組運(yùn)行是最大，有 Ximax= X0.T1 +X0.ab=87 Q Xc當(dāng)兩臺發(fā)電機(jī)變壓器組運(yùn)行時 Xi最小，有 Ximi

50、n = 3 +X0ab=79.5 C2對于X2,當(dāng)T5,T6只有一臺運(yùn)行時X2最大，X2max =20 ;當(dāng)T5,T6兩臺全運(yùn)行時X2最小，X2m. =10.因此保護(hù)1的最大分支系數(shù)Ki.b.max = 1+9=9.7 ,X2min最小分支系數(shù)為Kibmin = i 迎=4.975 .11X 2 max同樣的分析保護(hù)4的分支系數(shù)K4.b 0當(dāng)AB段發(fā)生接地故障時，T5,T6YOU助增的作用，如圖2-i3所示。Ki.b = _W =i +_L=i +土I ABMI ABMX2對于Xi ,當(dāng)只有一臺發(fā)電機(jī)變壓器組運(yùn)行是最大，有 Ximax= X0.T3 +X0.bc=63建X ,當(dāng)兩臺發(fā)電機(jī)變壓器

51、組運(yùn)行時 Xi最小，有Ximin='十X0bc=55.5 G2.對于X2,當(dāng)T5,T6只有一臺運(yùn)行時X2最大，X2max=20;當(dāng)T5,T6兩臺全運(yùn)行時X2最小, X,X2min =i0.因此保護(hù)4的最大分支系數(shù)K4.b.max= i +=7.3 ,X2min最小分支系數(shù)為 "b.min = i十&m工=3.775 X2 maxB圖2-i2 BC段故障時變壓器的助增作用圖2-i3 AB段故障時變壓器的助增作用(4)保護(hù)i整定計算零序I段：根據(jù)前面的分析結(jié)果，母線 B故障流過保護(hù)i的最大零序電流為l0.i.max=0.229kA 故 I 段定值 ISet.i = kJ

52、父 3I 0.i.max =i.2 X3 X0.229=0.8244kA為求保護(hù)i的零序R段定值，應(yīng)先求出保護(hù) 3零序I段定值，設(shè)在母線 C處分別發(fā)生單相 接地短路和兩相接地短路，求出流過保護(hù)3的最大零序電流，因此有Zs =ZS= ( X1.G12X1.T1 +Xab +Xbc) |(X1.G32X1T3)=5.68 c_ X 0 T1Xot5Xot3Zo =(* Xo.ab) 11T . Xo.bc 11T =6.63 - 222單相接地短路時，有I f0 = f =U5U=3.69kAZ1 Z_2 Z 飛 5.86 5.86 6.63從而求得流過保護(hù)3的電流為Io.3=0.43kA連相接地

53、短路時，有Z、2 |Z0 =5.86 6.63 =3.065.86 6.63正序電流 "=Uf0=7.6kA 零序電流 If°=If1><一至2=3.5kAZ“1 Z2 |Z%0Z%2 . Z%0從而求得流過保護(hù)3的電流I0.3=0.408kA 這樣，流過保護(hù)3的最大零序電流I0.3.max =0.43kA保護(hù) 3 的零序 I 段定值為lSet.3= K；el M3I0.3.max=1.548kA口 K_. T 115這樣，保護(hù)1的零序R段定值為I：1 =旦父1；戌3=也".548=0.358卜人K.b.min4.975校驗靈敏度：母線B接地短路故障流

54、過保護(hù)1的最小零序電流I°.1.min=0.194kA靈敏系數(shù) &=匹產(chǎn)=1.6261 set.1保護(hù)4整定計算：零序I段 根據(jù)前面的分析結(jié)果，母線B故障流過保護(hù)4的最大零序電流為I°4max=0.327kA .1.故 I 段定值 I Set.1 = K；el M3I0.4.max=1.2 X3 X0.327=1.18kA為求保護(hù)4的零序n段定值，應(yīng)先求出保護(hù) 2零序I段定值，設(shè)在母線 A處分別發(fā)生單相接地短路和兩相接地短路，求出流過保護(hù)2的最大零序電流，因此有Z5 =ZS= (3 +Xi.ab+Xi.bc) |( Xi.g1+Xiti)=4.52 夏2 2X0.T

55、3X0.T5X0.T1Zo (, Xo.bc) | ' Xo.ab|=6.86 Q222單相接地短路時，有 I f0 =f= 115/3 =4.179kAZ Z： Z、34.52 4.52 6.68從而求得流過保護(hù)2的電流為10.2 =0.356kA兩相接地短路時，有 Z、2 |00= 4.52 6.86 =2.723 114.52 6.86正序電流 "=Uf0=9.17kA 零序電流?？陂T父一立2=3.64kAZ* Z，2 |Z'0Z： Z%0從而求得流過保護(hù)2的電流I0.2 =0.31kA這樣，流過保護(hù)2的最大零序電流I02max=0.356kA .M.-55 -

56、保護(hù)2的零序I段定值為以2= K；i M3I02max=1.286kA這樣，保護(hù)4的零序R段定值為12.4Krel 父 I Set2= 15- k 1.282 =0.39kAK4.b.min.3.775校驗靈敏度：母線B接地短路故障流過保護(hù)4的最小零序電流I0.4.min =0.278kA3I 一 一.靈敏系數(shù)K,e=T=2.14I set.12.20系統(tǒng)示意圖如圖2-6所示，發(fā)電機(jī)以發(fā)電機(jī)-變壓器方式接入系統(tǒng)，最大開機(jī)方式為4臺全開，最小開機(jī)方式為兩側(cè)各開1臺，變壓器T5和T6可能2臺也可能1臺運(yùn)行。參數(shù)為：E中= 115/ 5/3kV , Xi.gi = X2.G1 = X1.G2 = X2.G2 =5 C , X1.G3 = X2.G3 = X1.G4 = X2.G4 =8 C ,X1.T1 X1.T4 =5 C , X0.T1 X 0.T 4 =15。，Xi.t5 = Xi.t6 =15 C , X0.T5