腳手架搭設專項施工方案[1]

1、遂昌創(chuàng)業(yè)小區(qū)腳手架搭設專項施工方案一 編制依據(jù)V建筑施I：扣件式鋼筋腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)V建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)V建筑施1：高處作業(yè)安全技術規(guī)范(JGJ80-91)本工程施工圖紙和投標文件本工程施工組織設計二工程概況創(chuàng)業(yè)小區(qū)位于車站路火柴廠區(qū)塊，1#安置房工程為底框架結構,一層全框架結構以上為磚混 結構;主樓5層,底層商鋪1層,地下1層。東西向1至57軸長59.4米南北向A至1/Y軸64.7 米,共六層,底層商鋪層高4.7米.樓層高2.9米屋面為斜層面端部為40Omm高挑檐建筑檐頂 標高為19.10米,地面平均高度為-0.4米.現(xiàn)地面至建筑檐頂高度為1

2、9.55米.腳手架搭設高度為 21.00 米.三腳手架構造要求:L總的設計尺寸立桿縱距1.5米.(局部有所調整,但均不應大于1.8米)涉距l(xiāng)8m(安全網規(guī)格為6m×1.8m, 拉緊后比1.8m略寬,)腳下手架限高取21.00 m(總高19.1m+1.5m高護欄+0.4m),在排架內側設 全封閉密目安全網(每IOCm×10cm2300 IzI)O2.腳手架材料要求、腳手架桿件釆用外徑48mm、壁厚3.5mm的焊接鋼管，其力學性能應符合國家現(xiàn)行標準碳 素結構鋼G盯700中Q235A鋼的規(guī)定，用于立桿.大橫 桿、斜桿的鋼管長度為46米，小橫 桿、拉結桿2.123米，使用的鋼管不

3、得有彎曲、變形、開焊、裂紋等缺陷，并涂防銹漆作 防腐處理，不合格的鋼管決不允許使用。、扣件使用生產廠家合格的產品，并持有產品合格證，扣件鍛鑄鐵的技術性能符合鋼管腳手架GB15831-1995規(guī)定的要求，對使用的扣件要全數(shù)進行檢查，不得有氣孔、 砂眼、裂紋、滑絲等缺陷。扣件與鋼管的貼合面要嚴格整形，保證與鋼管扣緊的接觸良好， 扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距 離不小于5mm,扣件的活動部位轉動靈活，旋轉扣件的 兩旋轉面間隙要小于Imm,扣件螺栓的擰緊力距達60N*M時扣件不得破壞。、腳手板采用竹串腳手板寬度為IOOOmrn,使用的腳手板兩端8cm用8號鉛絲箍繞3圈。四、施工安全、技術措施結合本工程

4、結構形式、實際施工特點，建筑物三面搭設落地式、全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架。東面二層(4.7米標高以上)用90×160±型鋼懸挑:L5米1.5米， 在型鋼上搭設全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架。此架為一架三用，既用于結構施工和裝 修施工，同時兼作安全防護。室內釆用滿堂紅腳手架模板支撐體系。1 地基處理首先進行搭設場地的平整、夯實工作，從建筑物主體向外圍按照3 5%找坡?；靥钔梁粚?后，上面鋪設厚厚碎石，澆筑150Cm寬以上C20地面以保證地基不變形；之后按 設計的 立桿間距進行放線定位，立桿支承在40×40×8cm的人硬木板上。下雨過后要對腳手架架體

5、基礎進行全面檢查，嚴禁腳手架基底積水下沉。2 排水措施在距腳手架外排立桿外0.5米處，設置一排水溝，排水溝坡度為3 5%。13在最低點，設置積水坑，水流入坑內，用潛水泵將水排出場外。3外腳手架搭設的構造要求：搭設尺寸為：立桿的縱距為1.50X，立桿的橫距為1.05,立桿的步距為180米計算的腳手 架為雙排腳手架搭設高度為20.60米立桿采用單立管；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿 在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2；釆用的鋼管類型為48X3.5；橫桿與立桿連接方 式為單扣件；扣件抗滑 承載力系數(shù)為0.80連墻件采用兩步三跨豎向間距3.60米水平間距 3.60米，釆用扣件連接；連墻件連接方

6、式為雙扣件；乳立桿：全樓腳手架采用雙排單立桿，立桿頂端高出結構檐口上皮1.5米，立桿接頭 采用對接扣件連接，立桿與橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭 避免出現(xiàn)在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離 不小于50 cm：各接頭中心距主節(jié)點的 距離不大于60Cmob.大橫桿：大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度 大于3跨、不小于6米，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交 錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50 cm,各接頭距立桿的距離不大 于 50Cmo直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點的距離不大于15CmO小橫桿

7、間距應與立 曲F柱距相同，且根據(jù)作業(yè)層腳手板搭設的需要，可在 兩立柱之間在等間距設置增設1 根小橫桿，其最大間距不大于75CmO桿J、橫桿伸岀外排大橫桿邊緣距離不小于Iocn!；伸出里排大橫桿距結構外邊緣15cm,且長度 不大于44CnIO上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立柱處相向布置。每!縱、橫向掃地桿：縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20CnI處的立桿上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。電剪刀撐：本腳手架釆用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步 播般：，用通長剪刀撐沿架高連續(xù)布置。剪刀撐每6步4跨置一道,斜桿與地面的夾角在

8、45-60度 潮余W相交點處于同一條直線上，并沿架高連續(xù)布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上， 另A根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2 4個扣結 ,爛所有固定點距主節(jié)點距離不大于15cm。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制 5cm 內。理?刀撐的桿件連接釆用搭接,其搭接長度IOOcn1,并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋 廨勺邊緣至桿端的距離lOCmO腳手板：腳手板釆用滿鋪腳手板層橫向水平桿間距：1.0OmO腳手板設置在3根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直徑1.2mm的鍍鋅鐵絲箍繞2 3圈固 o靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于15CnIO拐角處兩個

9、方向的腳手板應重疊放置，fl, 垂直間距為3米，水平間距為4米。連墻桿用48X3.5的鋼管，它與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件。在結構每一外 框架處設一組雙桿箍柱式拉桿與框架柱拉結。在頂板上兩框架柱間中點處，距結構外皮15米處預埋HRB335鋼筋，J48×3.5的鋼 管與腳手架可靠拉結。在腳手架的轉角處，于 框架柱上雙向設置上述箍柱式 拉桿。在建筑物的首層設置兩道連墻桿。連墻桿橫豎向順序排列、均勻布置,與架體和結構立面垂直，并盡量黑近主節(jié)點距主節(jié)點 的距h防護設施：腳手架要滿掛全封閉式密LI安全網。密口網用網繩綁扎在 大橫桿外立桿里不作業(yè)層腳手架立桿于0.6米及1.2米處設有兩道防

10、護欄桿，底部側面設18Cln高的擋腳板。防護十.oWZH33欄桿如下圖所示:臨邊防護示意圖j樓梯間防護措施 樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從梯井內搭設，側邊沿樓梯 坡度方向做一道12米高的護身欄，側邊底部設18Cm高的擋腳板。4、安全施工技術措施4丄材質及其使用的安全技術措施4.1.1.件的緊固程度應在40-50N.m,并不大于65N.m,對接扣件的抗 拉承載力為3KN?？?件上螺栓保持適當?shù)臄Q緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝 時開口不得向下，以保證安全。4丄2 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于IOOnlmO4.1.3. 鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋

11、的不得使用。禁止使用有脆裂、變 形、滑絲等現(xiàn)象的 扣件。4.1.4. 外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹蔑、塑料混用。4.1.5. 嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。42腳手架搭設的安全技術措施4.2.1. 腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設訃強度的75%以上才能施工。4.2.2. 搭設過程中劃出工作標志區(qū)，禁止行人、統(tǒng)一指揮、上下呼應、動作協(xié)調，嚴禁在無人指揮下作業(yè)。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。4.2.3. 開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩(wěn) 定后，

12、方可 根據(jù)情況拆除。4.2.4. 腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳 手架在每日收工前，一定要確保架子穩(wěn)定。4.2.5. 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩 步。4.26在搭設過程中應山安全員.架子班長等進行檢查、驗收和簽證。 每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。4.2.7.外腳手架的卸荷嚴格采用（I）15.5的鋼絲繩通過梁上對拉螺栓孔與腳手架連接，嚴禁私 自拆改。43腳手架上施工作業(yè)的安全技術措施4.3.1. 結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項H部安全員驗收合 格后方可使用。任何 班組長和個人，未經同意不得任意拆除

13、腳手架部件。4.3.2. 嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料放荷，施工荷載不得大于3KNm確保較 大安全儲備。4.3.3. 結構施工時不允許多層同時作業(yè)，裝修施工時同時作業(yè)層數(shù)不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業(yè)層數(shù)不超過1層。4.3.4. 當作業(yè)層高岀其下連墻桿3.6米以上，且其上尚無連墻桿時，應 釆取適當?shù)呐R時撐 拉措施。4.3.5. 各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄，防止附落物體傷人。4.3.6定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確 保施工安全。五、腳手架計算書鋼管腳手架的訃算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJl30-2001)建筑地

14、基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)等規(guī)范。一、參數(shù)信息1腳手施參益:搭設尺寸為:立桿的縱距為1.50米,立桿的橫距為1.05米,立桿的步距為1.80 米汕算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為21.65米,立桿采用單立管；內排架距離墻長度為 0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2；采用的鋼管類型為48X3.5；橫 桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑 承載力系數(shù)為0.80連墻件釆用兩步三跨豎向間距 3.60米水平間距3.60米，釆用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)：施工荷

15、載均布參數(shù)3kNm2.;腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數(shù):2；3. 風荷載參數(shù)：麗水地區(qū)，基本風壓為0.3KNm2,(地面粗造為C類)風壓高度變化數(shù)HZ 為0.84,荷載體型系數(shù)US為1.157；考慮風荷載。4. 靜荷載參數(shù)：每米立桿數(shù)承受的結構自重標準(按JGJ1302001):0.1161 kNm2;竹串腳手 板自重標準值:0.350 kNm2:欄桿擋腳板自重標準值:0.140 kNm2;安全設施與安全網0005 kNm2;腳手板鋪設層數(shù):2；5.地基參數(shù)地基土類型:碎石土；地基承載力特征值fk=150kNm2,基礎底面擴展面積:0.25m2；落地架側立面圖4M丄4呂"ITG

16、立桿紐距h立桿步距落地架EE立面圖/13UJG立桿紐距h立桿步距落地架EE立面圖9、大橫桿的計算：夫橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照 大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1 均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:Pl=0.038 kN/m :腳手板的荷載標準2=0.350X 1.050/(2+1)=0.123 kN/m ；活荷載標準值:Q=3.000× 1.050/(2+1)=1.050 kN/m；靜荷載的計算值：qi=1.2 ×0.038+1.2× 0.123=0.193 kN/m；活荷載的計算值:q2

17、=1.4× 1.050=1.470 kN/m；2強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下: 7CF+(Mg畀跨中最大彎距為 MImaX=O.08 X 0.193 X 1.5002+0.10 X 1.470 X 1.5002=0.365kN.m;支座最大彎距計算公式如下: 才_ c ?2 A H?2支座最大彎距為M2max= -0.10 X 0.193 X 1.5002-0.117 X 1.470 X 1.5002=-0.43 kN.m： 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：O =MaX(0.365 × IO6,0.43 &

18、#215; 106)5080.0=84.64 N/mm2；大橫桿的抗彎強度:O = 84.64 N/mm 小于f=205.0 N/mm ,滿足要求.Kr =0.677-÷ 0.9903撓度計算：最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: ?4U靜荷載標準值:qi= Pl+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m：活荷載標準值:q2= Q =1.050 kN/m；R三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V= 0.677 × 0.161 × 1500.0 /(100 × 2.06 × 10 ×45121900.0)

19、+0.990 × 1.050 × 1500.0 /(100 × 2.06 × 10 × 121900.0) =2.31mm; 腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為1/150與IOmm請參考規(guī)范表5.1.8。大橫桿的最大撓度小1500.0/150 mm或者10 mm,滿足要求！三、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1. 荷載值計算大橫桿的自重標準值:PI= 0.038X 1.500 = 0.057 kN；腳手板的荷載標準值：P2=0.3

20、50 × 1.050 × 1.500/(2+1)=0.184 kN:活荷載標準值：Q=3.000× 1.050× 1.500/(2+1) =1.575 kN；荷載的計算值:P=1.2× (0.057+0.184)+1.4 X 1.575 = 2.49 kN；最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎 矩計算公式如下：AG；S= 15 × 0.038 × 1.05028 = 0.008 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下：MPmaX =2.49 × 1.050/3 = 0.87

21、2 kN.m : 最大彎矩 M= MqmaX + MPmaX = 0.88kN.m;小橫桿的計算強度小于205.000O = M / W = 0.88X10 /5080.000=173.22 N/mmN/mm3滿足要求！3 撓度計算自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:刎43845/VqmaX=5 X 0.038 X 1050.04 /(384 X 2.060 X 105 X 121900.)=0.024mm ；P2 =PI + p2 +Q= 0.057+0.184+1.575 = 1.816 kN:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度訃算公式

22、如下：最大撓度考慮為小橫桿自重均 布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和小橫桿_ F(32-429)725/VPmaX = 1816 X 1050.0 X (3 X 1050.2 -4 X 1050.2 /9 ) /(72 X 2.060 × IO5X 121900.0) = 2.97 mm；最大撓度和V = VqmaX + VPmaX = 0.024+2.97 = 2.99 mm；小橫桿的最大撓度小于 (1050.000/150)=7.000 與 10 mm,滿足要求。四、扣件抗滑力的訃算：按規(guī)范表5.1.7z直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,按照扣 件抗滑承載力系數(shù)0.8

23、0,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.4OkNO縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R Rc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值：PI = 0.038× 1.050=0.040 kN：腳手板的荷載標準值：P2 = 0.350× 1.050× 1.500/2=0.275 kN：活荷載標準值:Q = 3.000 × 1.050 X 1.500 /2 = 2.36 kN；荷載的計算值:R=1.2 X (0.040+0.275)+1.4&#

24、215; 2.36=3.682 kN；R <6.40 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五h腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；為0.1248NGI = 0.1248 × 21.000 = 2.62 kN；腳手板的自重標準值(kN/m?)；本例采用竹串腳手板,標準值為0.35NG2= 0.350 ×2× 1.500 X (1.050+0.3)/2 = 0.787 kN；(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例欄桿采用沖壓鋼，標準值為0.MNG3

25、= 0.110×2× 1.500/2 = 0.165 kN：(4) 吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m )： 0.005NG4 = 0.005 × 1.500× 21.000 = 0.1575 kN；經計算得到，靜荷載標準值：NG =NG1+NG2+NG3+NG4 =3.73 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值:NQ= 3.000 × 1.050 × 1.500 X 2/2 = 4.725 kN ；風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0-基本風壓(

26、kN/m2),按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采2用：WO = 0.30 kN/m ；UZ -風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定釆用：UZ= 0.840 ；US 風荷載體型系數(shù)：US = “© = 1.30 = 1.3x0.89 = 1.157。風荷載標準值Wk =0.7 × 0.30 × 0.840 × 1.157=0.204 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2 × 3.73+ 1.4×4.725= 11.09

27、1kN;考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計 值計算公式N=1.2NG+0.85 × 1.4NQ =1.2 × 3.73+0.85 × 1.4 × 4.725=10.099kN;風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式2 2MW =0.85 XlSWkLh /10 =0.85k>i.4 × 0.204 × 1.500 × 1.800 /10= 0.118kN.m六、立桿的穩(wěn)定性計算：不組合風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為:立桿的軸心壓力設計值:N =11.091 kN；計算立桿的截面回轉半徑:i =1.58 cm： 計算長

28、度附加系數(shù):K = 1.155 ;計算長度系數(shù)參照(JGJI302001) 訃算長度系數(shù)， 應按表牛36采用 15 = hi=1.5×1.81.58×10'2=170.8 ；按表437得： =0.2259Q立桿凈截面面積:A = 4.89 Cm ；立桿凈截面模量(抵抗矩):W = 5.08 Cm :鋼管立桿 抗壓強度設計值:f =205.000 N/mm ；90 = 11091.000/(0.225 X489.000)=108.16 N/mm ；立桿穩(wěn)定性計算0 =108.16 N/mm < f=205.000Nmm 滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公

29、式b=竺十處M A 聊立桿的軸心壓力設計值：NJO.099 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm：計算長 度附加系數(shù)：K = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得：U = I.500： =0.225； 立桿凈截面面積：A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205.000 N/mm ;O = 10099/(0.225 × 489.000)+0.118 × 106/5080.000 = 115Nmm2;99立桿穩(wěn)定性計算O =115 N/mm < f = 205.000

30、 N/mm滿足要求。七 、最大搭設高度的計算：不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算: -(1.2 + 1.4¾)LL C 構配件自重標準值產生的軸向力NG2K伙N)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 =0.787+0.165+0.1575=1.1095KN活荷載標準值：NQ =4.725 kN；侮米立桿承受的結構自重標準值：Gk =0.1248 kN/m；H=0.225 × 4.890 × 104 × 205.000 × 103(12 X 1.1095+1.4 × 4.725)

31、(1.2 X 0.1248)=97.54 m；腳手架搭設高度HS等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米:1+0. OOl 碼H = 97.54 /(l+0.001 × 97.54)=88.87 m；H=88.87和50比較取較小值。得到,腳手架搭設高度限值H=50.000mo考慮風荷載時,釆 用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：和.2+0.85xl.4( + jy)i (=構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為:NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.1095 kN；活荷載標準值：NQ =4.725 kN；每米立桿承受的結構自重

32、標準值：Gk =0.1248 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：MWk=MW / (1.4 X 0.85) =0.118 /(1.4 X 0.85) = 0.099 kN.m；Hs=0.225 X 4.890 × IO'4 × 205 × 103-(1.2 × 1.1095+0.85 × 1.4(4.725+0.225 × 4.89 × 0.099 × IO2 / 5.080)/1.2 × 0.1248=87.1m腳手架搭設高度HS等于或大于26米,按照下式調整且不超過50米：1+0.

33、 OOl 比H = 87.1 /(l+0.001 X 87.1)=80.12 m；H=80.12和50比較取較小值得到,腳手架搭設高度限值H=50.000mo八 、連墻件采用雙扣件與墻體連接。腳手架占建筑物的連接桿應按軸心受壓桿計算連墻件的計算：連墻件的軸向力訃算值應按照下式訃算：Nl = NlW + No9風荷載基本風壓值W 0.172 kNmz;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 A=21.6×1.5= 32.4 m2;連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), NO= 5.000 kN；風 荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),應按照下式計算：NLW =1.4&

34、#215;Wk× Aw =7.8 kN：連墻件的軸向力計算值 NL=NLW +No= 12.8 kN：其中-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),I為內排架距離墻的長度，山長細比li=300.00015.800 的結果查表得到0.949；A = 4.89cr2; f=205.00 Nmr2;連墻件軸向力設計值Nf= ×A× f=0.949 × 4.890 X 104 × 205×103=95.133KNN=12.8KN<Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求!經過計算得到N=12.8KN小于雙扣件的抗滑力16.0 kN,滿足要求九 、立

35、桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求PWfg地基承載丸設Tlg個:f C = f XK= 75.000 kN/m2；9其中,地基承載力特征值:f = 150.000 kN/m ；腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc = 0.500 ;立桿基礎底面的平均壓力，P = N/A =69.3 kN/m2 ；其中，上部結構傳至基礎頂面99的軸向力設計值:N = 11.091 kN；基礎底面面積(m )： A = 0.16 m 。p=69.3 f=75.000 kNm2地基承載力的計算滿足要求。六.二層樓面懸挑鋼管腳手架計算：腳手架鋼管選用48X3.5；外挑工型鋼采用116,長度約為31米

36、；固定槽鋼在樓面上用 2(I)18的圓鋼,距外墻邊分別0.3米和15米。立桿縱向間距為15米,內立桿距外墻0.30m, 外立桿距外墻面為135米，小橫桿長度為1.5米。腳手架與建筑物的連墻拉結采用拉筋和頂 撐配合使用的剛性連接方式:拉筋用 6.5鋼筋，頂撐用48×3.5鋼管，水平距離4.5m,豎 向距離為3.6米。懸挑架高21-4.7=16.3.0為按16.3米對懸挑架高度計算荷載及對水平懸挑梁進行強度、剛度、穩(wěn)定性等驗算。1、懸挑架的荷載取值及水平懸挑梁設計1.1懸挑架荷載的取值與組合1.1.1計算基數(shù)：計算高度H=16.3m,步距h=1.8m立桿縱距l(xiāng)a=1.5m ,立桿橫距l(xiāng)b

37、=1.05m查扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ302001)：鋼管自重 Gi=0.0384 KN/m 安全網自重G3=0.005 KN/m擋腳板自重G2=0.0132 KN/m 外立桿至墻距d=135m施工活荷載qk=2KNn內立桿至墻距l(xiāng)c=0.30m1丄2腳手架結構自重(包括立桿、縱、橫水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件); 查扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ30-2001)附表AJ得：架體每米高度一個立桿縱距的自重gki=0.1248KNmNGIK = HxgkI = 16.3 × 0.1248 = 2.03KN1丄3構配件自重(包括腳手板、防護欄桿、擋腳板、密日網等)外立

38、桿 竹笆板，按2步設一層計，共5層，單位荷重按0.14kNm2 (按實)計：Ng2K-1= (5×la×b×0.103) H×IO3= (5× 1.05X 1.5×0.14)/2×IO3 = 551.25N 欄桿、擋腳板(按5層計，欄桿每步架1根)Ng2k-2= (2×5×la×G+5×G2) × IO3= (2×5X 1.5×0.0384+5×0.0132) ×103 =760.32N 安全網Ng2K-3 =H×la

39、5;G3× IO3 = 16.3 × 1.5 X 0.005 X 103=122.25N 合計Ng2k= 551.25+760.32+122.25 = 1433.82 N內立桿 竹笆板Ng2K-1 = (5×la×b×0.14) /2 × IO3+ (5×la×c×0.14) /2 × IO3= (5 × 1.05 × 1.5 × 0.14+5 ×0.35×1.5×0.14) /2XlO3= 722.75N 縱向橫桿(擱置懸挑部分的竹笆

40、板用)Ng2K-2 =5×la×G=5×1.5× 0.0384 × IO3= 288N 合計Ng2K= 722.75+288= 1010.75 N1.1.4施工均布活荷載按規(guī)范要求，取最不利情況，按荷載最大的裝修腳手架考慮，即同時3層作業(yè)層施工: 外立桿 NQK 外=3 × Ia × Ib× qk2 = 3 × 1.5 × 1.05 × =4.725kN內立桿 NQK內=3×Ia×Ib×qk/2 + 3×Ia×Ic×qk =4

41、.725+0.3×1.5×2×3 = 7.425kN1.1.5垂直荷載組合外立桿Ni=1.2 × (NGIK + Ng2k)+1.4× NQK 外=12× (2.03+1.4338)+1.4×4.725=10.77kN內立桿N2 =1.2 × (NGIK + Ng2k)+1.4 × NQK 內“2 X (2.03+1.010)+1.4 X 7.425=14.043kN2、水平懸挑梁設計本工程懸挑架采用鋼絲繩張拉型鋼懸臂式結構，水平懸挑型鋼梁采用18槽鋼，長3.1m, 在二層樓面上預埋2 18的圓鋼對槽鋼進

42、行背焊固定，距外墻邊分別為0.3m和1.5mo根據(jù)鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2002)規(guī)定進行下列計算與驗算：計算模型：計算時不考慮槽鋼末端斜拉鋼絲繩的作用，鋼絲繩的承載力作為安全儲備。 (DI16I型鋼截面特性：Wx=140.9 × 103mm3,l=1127 × 104mm4,自重 q=0.205kNm,彈性模量 E=206× 103Nmm2, 翼緣寬度b=88mm,翼緣平均片度 =9.9mm,高度h=160mmoq=0. 205KN/MBAI! ! » T I ! I f ! I CED I II 1NTN-1050L 300/ 300 1200/ ZNl=10. 77knN2=14. 043k