云南省工程建設地方標準

1、云南省工程建設地方標準建筑工程疊層橡膠隔震支座性能要求和檢驗規(guī)范Code for performance requirement and test of laminatedrubber seismic isolation bearing for buildings（征求意見稿）二O九年十一月本規(guī)范是根據云南省住房和城鄉(xiāng)建設廳云建標2012178號文件的要求，由震安科技股份有限公司會同有關單位，在建筑工程疊層橡膠支座性能要求和檢驗規(guī)范(DBJ53/T-47-2012)的基礎上修訂而成。自 DB J53/T-47-2012頒布實施六年多來，建筑工程疊層 橡膠支座應用日趨廣泛，實際應用的支座直徑越來

2、越大，產品性能不斷提升，并且行業(yè)標準建筑隔震橡膠支座(JG118-2018)已于2018年12月1日實施，其中多項技術指標已高于現有云南省地方標準，因此云南省地方標準亟需修訂。本次修訂，總結了近年來的我國、 我省建筑工程疊層橡膠支座的技術成果和工程實踐經驗，開展專題研究和廣泛深入調研分 析，借鑒現行有關規(guī)范、標準和相關技術資料，在廣泛征求意見的基礎上，修訂了本規(guī)范。本規(guī)范共有7章、2個附錄。本規(guī)范主要內容有：總則，術語，支座分類，材料，設計 規(guī)定，力學性能試驗項目和要求，檢驗規(guī)則。有關本規(guī)范的修訂信息和條文內容將刊登于云南省土木建筑學會建筑結構專業(yè)委員會網站(http:/www.ynbsc.o

3、rg)。在執(zhí)行本規(guī)范的過程中，請各單位結合工程實踐，注意總結經驗，收集資料，并將有關的意見和建議反饋給主編單位，以供再次修訂時參考。本規(guī)范由云南省住房和城鄉(xiāng)建設廳負責管理，由主編單位負責具體技術內容的解釋。本規(guī)范主編單位：震安科技股份有限公司。本規(guī)范參編單位：昆明理工大學、云南省地震工程研究院、云南省設計院、昆明恒基建設工程施工圖審查中心、云南省建筑工程設計院、昆明有色冶金設計研究院股份公司、云南省安泰建設工程施工圖設計文件審查中心、昆明官房建筑設計有限公司、云南省工程質量監(jiān)督管理站、云南工程建設總承包公司、云南省質量技術監(jiān)督局、東南大學、中建三局集團有限公司。本規(guī)范主要起草人：目錄前 言 2

4、1 總 則 12 術 語 23 支座分類 44 材料 74.1 橡膠 74.2 鋼板 84.3 鉛 84.4 其他材料 85 設計規(guī)定 95.1 一般要求 95.2 支座設計壓應力和設計剪應變 95.3 支座形狀系數 105.4 支座壓縮性能 105.5 水平等效剛度、剪應變和等效阻尼比 115.6 支座極限性能 125.7 支座內部鋼板設計 135.8 支座法蘭板設計 136 力學性能試驗項目和要求 146.1 一般要求 146.2 一般力學性能試驗項目和要求 156.3 剪切性能相關性 186.4 壓縮性能相關性 196.5 其他相關性能 206.5 耐久性能 217 檢驗規(guī)則 257.1

5、 一般要求 257.2 型式檢驗 257.3 出廠檢驗 257.4 見證檢驗 267.5 進場驗收 267.6 支座外觀質量和尺寸偏差檢查 277.7 支座產品標識 30附錄 A橡膠材料物理性能試驗項目和方法 31附錄 B支座的典型尺寸 32附錄 C建議的標準化產品規(guī)格及參數 33附錄 D考慮慣性力對剪力的修正 37附錄 E考慮摩擦力對剪力的修正 39本規(guī)范用詞說明 41引用標準名錄 42條文說明 43目 錄 441 總 則 452 術語 453 支座分類 454 材料 464.1 橡膠 464.2 鋼板 465 設計規(guī)定 465.1 一般要求 465.6 支座極限性能 466 力學性能試驗項

6、目和要求 476.1 一般要求 476.2 一般力學性能試驗項目和要求 477 檢驗規(guī)則 487.1 一般要求 487.2 型式檢驗 48CONTENTS1General12Terms3Classification4Materials4.1Rubber4.2Steel Plate4.3Lead4.4Oher Materials5Design Rules5.1General5.2Design Compressive Stress and Design Shear Strains5.3Shape Factor of Isolation Bearing5.4Compression Propertie

7、s of Isolation Bearing5.5Horizontal Equivalent Stiffness、 Shear Strains and Equivalent Damping Ratio 5.6Ultimate Properties of Isolation Bearing5.7Inner Steel Plates Design of Isolation Bearing5.8Design of Flanges of Isolation Bearing6Mechanical Properties Testing Items and Requirements6.1General6.2

8、General Mechanical Properties Testing Items and Requirements6.3Correlation of Shear Properties6.4Correlation of Compression Properties6.5Requirements of Durability7Testing Rules7.1General7.2Type Test7.3Delivery Test7.4Evidential Test7.5Approach Acceptance7.6Appearance Quality and Dimensional Deviati

9、on Inspection of Isolation Bearing 7.7Product Identification of Isolation BearingAppendix A Physical Properties Testing Items and Methods of Rubber MaterialsAppendix B Typical Dimensions of Isolation BearingAppendix C Recommended Standardized Product Specifications and ParametersAppendix D Consider

10、the Modification of Shear Force by Inertial ForceAppendix E Consider the Correction of Friction Force to Shear Force Explanation of provisio1General2Terms3Classification4Materials4.1Rubber4.2Steel Plate5Design Rles5.1General5.6Ultimate Properties of Isolation Bearing6Mechanical Properties Testing It

11、ems and Requirements6.1General6.2General Mechanical Properties Testing Items and Requirements 7Testing Rules7.1General7.2Type Test1.0.1 為貫徹執(zhí)行國家和云南省有關建筑工程、防震減災的相關法律法規(guī)，規(guī)范建筑工程隔震 支座的生產和檢驗，制定本規(guī)范。1.0.2 本規(guī)范適用于云南省范圍內建筑工程隔震支座的設計、制作和檢驗。1.0.3 建筑工程隔震支座的設計、制作和檢驗，除應符合本規(guī)范要求外，尚應符合國家和云 南省現行有關標準的規(guī)定。172術語2.0.1疊層橡膠隔震支座

12、lami nated rubber isolation beari ng由多層橡膠和多層鋼板或其他材料交替疊置結合而成的隔震裝置，本規(guī)范簡稱隔震支 座。2.0.2天然橡膠支座（LNR） linear natural rubber bearing用天然橡膠制成的疊層橡膠隔震支座。2.0.3鉛芯橡膠支座（LRB）lead rubber bearing內部含有豎向鉛芯的疊層橡膠隔震支座。2.0.4高阻尼橡膠支座（HDR） high damping rubber bearing用復合橡膠制成的具有較高阻尼性能的疊層橡膠隔震支座。2.0.5隔震裝置 Seismic Isolatio n Device隔震

13、支座及連接件等成套設備。2.0.6第一形狀系數1st shape factor支座中每層橡膠層的有效承壓面積與其自由側面面積之比。2.0.7第二形狀系數2nd shape factor對于圓形支座，為內部橡膠層直徑與內部橡膠總厚度之比。對于矩形或方形支座，為內部橡膠層有效寬度與內部橡膠總厚度之比。2.0.8 屈曲 buckli ng在壓-剪荷載作用下支座失去穩(wěn)定性時的狀態(tài)。2.0.9壓縮性能compressive properties of rubber isolati on beari ng各類型支座的豎向壓縮時的性能和變形等總稱。2.0.10 壓-剪試驗裝置compressive-shea

14、r testi ng mach ine用于測試支座性能的裝置，具有在恒定壓力下施加剪切荷載的能力。2.0.11 橡膠保護層cover rubber包裹在內部橡膠和內部鋼板外側面的橡膠層。2.0.12 有效承壓面積effective loaded area支座承受豎向荷載的面積，等于內部橡膠的平面面積。2.0.13 極限性能 ultimate properties在壓-剪荷載作用下隔震橡膠支座產生破壞、屈曲或滾翻時的性能。2.0.14 極限性能曲線（UPD） ultimate properties diagram支座達到極限性能時的剪力與剪切位移的關系曲線。2.0.15 型式檢驗 type te

15、st制造廠為了取得特定規(guī)格和型號的隔震支座的生產資格，委托具有相應資質的第三方檢測機構進行的產品性能及相關性的檢驗。2.0.16 出廠檢驗 factory inspection由制造廠的質檢部門自檢或獨立的第三方檢測機構檢驗。2.0.17 見證檢驗 evidential testing 施工單位在工程監(jiān)理單位或建設單位的見證下，按照有關規(guī)定從施工現場隨機抽取試 樣，送至具備相應資質的檢測機構進行檢驗的活動。2.0.18 進場驗收 site inspection對進入施工現場的隔震支座及其連接件， 按相關標準的要求進行檢驗， 并對其質量、格及型號等是否符合要求做出確認的活動。3支座分類3.0.1

16、支座示意圖如圖3.0.1所示。圓也支應LNRLRB矩形支座2I a鉗芯a山 丄a (b )圖3.0.1支座示意圖3.0.2支座的構造見表3.021、表3.022，圓形支座按構造可分為I、n兩種類型，矩形支座構造亦可分為i、n兩種類型。表3.021 I型支座按構造分類構造類型單孔 四孔 圓形支座 一矩形支座ssr瞅?I型構造類型表3.022n型支座按構造分類剖面構造圖接與部膠 。 連板內橡黏合單孔 四孔 圓形支座 矩形支座3.0.3支座按材料可分為天然橡膠支座、鉛芯橡膠支座、高阻尼橡膠支座三類。4材料4.1橡膠4.1.1支座所用橡膠可選用天然橡膠或合成橡膠。天然橡膠優(yōu)先選用一級煙片膠，也可選用一

17、級標準膠，并應符合 GB/T 8089的規(guī)定。不能使用再生膠。合成橡膠的選用也應符合現行 相關標準的規(guī)定。4.1.2橡膠物理性能試驗項目和要求應滿足表0的規(guī)定，試驗方法見附錄A。表0橡膠支座內部橡膠的物理機械性能指標項目天然橡膠支座和鉛芯橡膠支座 硬度（邵爾A度）高阻尼橡膠支座35 4445 5455 65拉伸強度/MPa> 13> 15> 18> 10扯斷伸長率/%> 600> 550> 500> 55025%定伸應力/ MPa> 0.25> 0.30> 0.35一300%定伸應力/ MPa> 2.5> 3.0&g

18、t; 3.5一壓縮永久變形/%70CX 24h< 35< 60橡膠與金屬黏合強度90 °剝離法/ （kN/m）> 6> 8> 10> 8熱空氣老化性能70 °CX 168h拉伸強度變化率/%± 25± 15扯斷伸長率變化率/%4025硬度變化/邵爾A度5 + 105+ 8臭氧老化（限外包層）50X 10-8 （體積分數），40CX 96h, 20%定伸目視無龜裂目視無龜裂脆性溫度/C< 40< 404.1.3天然橡膠的物理機械性能試驗應符合GB/T 2941、HG/T 2198的規(guī)定。高阻尼橡膠的物理機械性

19、能試驗應符合GB/T 2941、HG/T 2198的規(guī)定。4.2鋼板4.2.1 支座所用內部鋼板應采用Q235或不低于Q235性能的鋼材，且應符合 GB/T 3274的規(guī)定；封板和連接板宜采用Q355,且應符合 GB/T 3274的規(guī)定。4.2.2 鋼板的強度設計值不應低于表0的規(guī)定。表0鋼板強度設計值（N/mm 2）牌號鋼板厚度 （mm）（括號內為Q355B鋼板厚度）t < 1616< tw 40 (16<t<35)40<t<60(35<t<50)60<t< 100 (50< t< 100)Q235B2152052001

20、)90Q355B3102952652504.3鉛4.3.1 鉛芯應采用純度不小于99.99%的鉛錠加工而成。鉛錠應符合GB/T 469的規(guī)定。4.4其他材料4.4.1 其他材料性能符合我國現行相關標準的規(guī)定。5設計規(guī)定5.1 一般要求5.1.1 確定支座性能的標準溫度為23C,確定支座工作溫度的范圍應考慮支座的實際使用環(huán)境。檢驗樣品的溫度應與標準溫度23C相符。5.1.2 支座典型尺寸見附錄B。如有必要，也可采用其它尺寸。支座的形狀系數、壓縮性能和剪切性能、極限性能、鋼板、法蘭板等，應分別符合本規(guī)范的規(guī)定。5.1.3 建筑隔震橡膠支座第一形狀系數 S1不應小于15,第二形狀系數 S2不應小于3

21、且不 宜小于5。當S2小于5.0時應降低支座壓應力限值： S2小于5且不小于4時降低20%,當 S2小于4且不小于3時降低40%;5.1.4 隔震橡膠支座直徑不大于1000mm的極限剪切變形不應小于橡膠總厚度的450%與0.83D的較大值；隔震橡膠支座直徑不大于1600mm極限剪切變形不應小于橡膠總厚度的450%與0.71D的較大值；5.1.5隔震裝置的耐火性能應滿足國家和地方有關標準。5.2支座設計壓應力和設計剪應變5.2.1支座的設計壓應力和設計剪應變應按下列公式計算:maxAeminXoTrmaxXmax"tT(0-1)(0-2)(0-3)(0-4)(0-5)式中:設計壓應力（

22、N/mm 2）；max最大設計壓應力（N/mm2）;min最小設計壓應力（N/mm2）;P0設計壓力（N）;Pmax最大設計壓力（N）；P最小設計壓力（N）;min有效面積；支座內部橡膠的平面面積（ mm2）;Ae支座頂面和底面之間的有效重疊面積（mm2)；0設計剪應變；max最大剪應變；X0設計剪切位移（mm）;Xmax最大設計剪切位移（mm）；Tr 內部橡膠總厚度（mm ）。5.3支座形狀系數5.3.1支座的第一形狀系數 Si應按下列公式計算。無開孔支座圓形支座:d。方形支座:式中：d0 內部鋼板的外部直徑（mm）;tr 單層內部橡膠的厚度（mm）；a 方形支座內部橡膠的邊長（mm ）。開

23、孔支座圓形支座:方形支座：S|S d。di4tr4a2d：4tr(4adi)5.3.2式中：di 內部鋼板的開孔直徑（若孔洞灌滿橡膠或鉛，則按無開孔支座考慮。支座的第二形狀系數 S2應按下列公式計算。mm )。圓形支座：S2do方形支座：S2（0-1）（0-2）（0-3）（0-4）（0-1）（0-2）5.4支座壓縮性能5.4.1 支座豎向壓縮剛度 Kv可按下式計算:KvEcATr(0)式中：Ec修正壓縮彈性模量（N/mm2），見GB20688.3附錄G5.4.2 支座壓縮位移 Y和壓應變c可按下式計算:(0-1)(0-2)式中：P壓力（N）。5.5水平等效剛度、剪應變和等效阻尼比5.5.1對天

24、然橡膠支座水平等效剛度Kh可按下式計算:Kh畤式中：G 橡膠的剪切模量（N/mm2）。G應在恒定壓應力和不同剪應變作用下, 由試驗確定。試件應采用足尺或縮尺模型支座。G可按GB 20688.3附錄D計算；(0-1)1若考慮剪應變對橡膠剪切模量的影響, 2若試驗時的壓應力與設計壓應力的影響，0相差較大，則橡膠剪切模量 G還應考慮壓應力G1 ()2cr(0-2)式中:支座壓應力（N/mm 2）;G在實際壓應力下，測得的剪切模量；支座臨界應力（N/mm2），由式（561-2）計算。cr對于鉛芯橡膠支座，水平等效剛度 Kh可按下式計算:KhKdXQd(0-3)式中：Kd 鉛芯橡膠支座的屈服后剛度（N/

25、mm）；Qd 屈服力（N）；X剪切位移（mm ）。5.5.2 支座剪應變可按下式計算：(0)XTr5.5.3 支座等效阻尼比 0q可按下式計算:heq1Wd2 KhX2(0)式中：Wd 為剪力一剪切位移滯回曲線的包絡面積，即每加載循環(huán)所消耗的能量（N mm），由試驗確定。K h可按下式計算:式中：Geq（）剪應變?yōu)楦咦枘嵯鹉z支座剪應變Kh時的等效剪切模量，單位為兆帕（0-1）MPa）,根據試驗確可按下式計算:(0)高阻尼橡膠支座等效阻尼比 heq（）可按下式計算:(0-1)式中：Wd 剪力-剪切位移滯回曲線包絡面積，單位為牛頓毫米（ N?mm ），由試 驗確定。5.

26、6支座極限性能5.6.1支座無剪應變時的穩(wěn)定性驗算應滿足下列要求：10crc式中：0支座考慮受壓穩(wěn)定的設計壓應力（N/mm2）;(0-1)c安全系數，按設計要求確定；cr剪應變?yōu)榱銜r，支座失穩(wěn)的臨界應力，按下式計算并不應小于 90N/mmcr對應于100%剪應變時的橡膠剪切模量 （N/mm2）。對鉛芯橡膠支座, 考慮鉛芯的影響；2臨界應力計算系數，圓形支座：1，方形支座：V3-受彎時，橡膠表觀彈性模量（ N/mm2）,可按下式計算；1 1 1(0-2)G不E°(1 3 sj)E3(0-3)修正系數，參見GB 20688.3附錄C;E0橡膠的彈性模量（N/mm 2）；E橡膠的體積彈性模

27、量（N/mm2）。5.6.2支座拉伸性能應滿足下式要求：5.5.4高阻尼橡膠支座的剪切性能5.541高阻尼橡膠支座水平等效剛度(5.6.2)PTy丄T式中：Fu支座承受的提離拉力（N）;Pry 支座的屈服拉力（N,見圖0），可按GB/T 20688.1-2007第6.6節(jié)中的方 法確定。其拉力拉伸位移的關系曲線所對應的恒定剪切位移為支座 最大剪切位移Xmax（ mm）；t安全系數，按設計要求確定。拉力/NiPrb破壞拉力破壞點Pry屈服拉力-r10H11 1拉伸位移/mm11圖0支座的拉伸性能關系曲線5.6.3 大剪應變時支座穩(wěn)定性驗算應符合GB 20688.3附錄E和附錄F的規(guī)定。5.6.4

28、 川型支座的滾翻性能驗算應符合GB 20688.3第7.4.3條的規(guī)定。5.7支座內部鋼板設計(5.7.1)5.7.1 支座內部鋼板的設計應滿足下列要求:式中：s內部鋼板拉應力（N/mm ）；ft鋼材的抗拉強度設計值（N/mm2）;Ae支座的頂面和底面之間的有效重疊面積（ mm2）;ts單層內部鋼板的厚度（mm）;鋼板應力修正系數。無開孔時，=1.0;有開孔時（4； A 0.030.1）,=1.5;ap開孔面積。s2殳5.8支座法蘭板設計5.8.1 支座連接螺栓和法蘭板設計見GB 20688.3附錄G。6 力學性能試驗項目和要求6.1 一般要求6.1.1 支座力學性能試驗項目包括壓縮性能、剪切

29、性能、拉伸性能、極限剪切性能、剪切 性能相關性、壓縮性能相關性和耐久性能。6.1.2 支座力學性能試驗各項目的試驗方法和條件、試件尺寸、試驗結果合格判據按本章 規(guī)定；支座型式檢驗、出廠檢驗、進場驗收所需進行的試驗項目和數量按第 7 章規(guī)定。6.2 一般力學性能試驗項目和要求6.2.1 支座一般力學性能試驗項目和要求如表0所示。表0支座一般力學性能試驗項目和要求性能試驗項目試驗方法和條件出廠檢驗型式檢驗見證檢驗試件合格判據或需測試的項目壓縮性能豎向壓縮剛度K1加載方法采用GB/T 20688.1的方法2 加載3次，豎向壓縮剛度 Kv應按第3次加載循 環(huán)測試值計算。2試驗標準溫度為

30、23 C，否則應對試驗結果 進行溫度修正。3側向變形在兩相互垂直的直徑 （或兩對稱軸） 上測量，取不利值。VVV足尺支 座單一支座豎向壓縮剛度Kv允許偏差為± 30%平均值為 土 20%豎向壓縮變形VVV足尺支 座位移前載曲線無異常直徑或邊長不大于 600mm支座，側向不均 勻變形不大于 3mm ;直徑或邊長不大于 1000mm 支座，側向不均勻變形不大于4mm ;直徑或邊長大于 1000mm 支座，側 向不均勻變形不大于 5mm。設計壓應力下側向變形VVX30MPa下側向變形1.基本壓應力30MPa，軸心受壓，側向變形在 兩相互垂直的直徑（或兩對稱軸）上測量，取不利 值。XXV足尺

31、支 座直徑或邊長不大于 600mm支座，側向不均 勻變形不大于5mm ;直徑或邊長不小于700mm支座，側向不均勻變形不大于 6mm ;豎向極限壓應力/MPa1加載方法采用 GB/T 20688.1的款方 法2向支座施加軸向壓力，緩慢或分級加載， 直至破壞。冋時繪出豎向荷載和豎向位移曲線， 根據曲線的變形趨勢確定破壞時的荷載和壓應 力。XV足尺或 縮尺模型A當3< S2W 4時，應不小于 60MPa ; 當4W S2W 5時，應不小于 75MPa ;當9 >5時，應不小于 90MPa。水平位移為支座內 部橡膠直徑55%狀 態(tài)時的極限壓應力/MPa1將支座推剪到水平位移

32、 0.55D;2緩慢或分級施加豎向載荷，記錄豎向載荷和 水平剛度，往復循環(huán)加載各一次；3支座外觀發(fā)生明顯異?；蛩絼偠融呌?時，視為破壞。XV足尺或 縮尺模型B當3< S2W 4時，應不小于 20MPa ； 當4W S2W 5時，應不小于25MPa ； 當& >5時，應不小于 30MPa。剪切性能水平等效剛度 水平等效阻尼比 或水平等效剛度 屈服后剛度 屈服力1加載方法采用 GB/T 20688.1的6.322條的 3次加載循環(huán)法，加載3次，剪切性能應按第3 次加載循環(huán)測試值計算。剪應變丫 =100%或 y0。2若加載頻率和設計頻率不冋，應對試驗結 果進行修正。基準頻率為設

33、計頻率或0.5Hz。3試驗標準溫度為23 C,否則應對試驗結果 進行溫度修正。4可采用單、雙剪試驗裝置，試驗方法見GB/T20688.1 的 6.3.2 條。VVV足尺支座1單個試件測試值偏差允許值為±15% 一批試件平均測試值±0%2高阻尼橡膠支座水平性能，等效阻尼比 heq 單一試件測試值偏差允許值為土 25%, 一批試 件平均測試值土 15%；3測試項目天然橡膠支座：水平等效剛度 Kh高阻尼橡膠支座：水平等效剛度 Kh、等效阻尼比heq鉛芯橡膠支座：水平等效剛度 Kh、等效阻尼 比heq ；或者，水平等效剛度 Kh、屈服后剛 度Kd、屈服力Qd生：1側向均勻變形指隔震

34、支座在豎向壓力作用下，支座的側面均勻對稱向外鼓出，剖面呈燈籠狀或葫蘆串狀。除均勻變形以外的其他變形均是不均勻變形。2在設計豎向壓應力下，采用直角尺和塞尺測量支座側面的最大鼓出位置的鼓出量。3測量側向不均勻變形時的豎向壓應力，當S2不小于5時，型式檢驗取 15MPa，出廠檢驗取設計壓應力，當S2小于5不小于4時豎向壓應力降低 20%,當S小于“不小于3時豎向壓應力降低 40%。4V要進行試驗；可選擇進行試驗或按設計要求試驗；x不進行試驗；5縮尺模型A:直徑或邊長尺寸500mm :縮尺模型B:直徑或邊長尺寸1000mm ;續(xù)表0支座一般力學性能試驗項目和要求項目試驗項目試驗方法和條件出廠檢驗型式檢

35、驗見證檢驗試件合格判據或需測試的項目拉伸性能豎向拉伸剛度1試件在指疋剪應變作用下，進仃指疋拉 力下的拉伸性能試驗。2可采用單、雙剪試驗裝置，試驗方法見GB/T 20688.1 的 6.6。V足尺或縮尺模型B剪應變?yōu)?時的屈服拉應力不小于 2MPa, 極限拉應力不應小于 4.0N/mm 2。豎向極限拉應力XV極限剪切性 能水平極限能力可采用單、雙剪試驗裝置，試驗方法見GB/T 20688.1 的 6.5。XVV足尺支座1支座在最大和最小豎向荷載作用下，剪 切位移達到設計最大值之前，不應出現破 壞、屈曲或滾翻。2基準壓應力下，直徑不大于1000mm極限剪切變形不應小于橡膠總厚度的450%和0.83

36、D。直徑不大于1600mm極限剪切變 形不應小于橡膠總厚度的450%和0.71D。3測試極限剪切性能時采用的豎向應力：I型、H型支座：max、min （可受拉）;川型支座：max、min （不可受拉）。注：1測量水平極限變形能力的豎向壓應力，當S2不小于5時，型式檢驗取15MPa，出廠檢驗取設計壓應力，當S2小于5不小于4時豎向壓應力降低 20%，當S2小于4不小于3時豎向壓應力降低 40%。2V要進行試驗；可選擇進行試驗或按設計要求試驗；x不進行試驗；3縮尺模型A:直徑或邊長尺寸500mm ;縮尺模型B:直徑或邊長尺寸1000mm ;6.3剪切性能相關性6.3.1 支座剪切性能相關性試驗項目

37、和要求如表 0所示。表0支座剪切性能相關性試驗項目和要求性能試驗項目試驗方法和條件出廠檢驗型式檢驗試件合格判據或需測試的項目剪切性能相 關性剪應變 相關性1剪應變取值范圍為50%至max，間隔增量可為50%，最后兩個剪應變增 量至少為50%。必要時可增加剪應變值10%和20%。2可采用單、雙剪試驗裝置，試驗方法見GB/T 20688.1的6.4.1條。XV足尺支座或縮尺模型 A基準剪應變?yōu)樵O計剪應變 0壓應力 相關性1壓應力取值為0、0.5 0、1.0 0、1.5 0、2.0 ° ,必要時可包括最大 拉應力。2可采用單、雙剪試驗裝置，試驗方法見GB/T 20688.1的6.4.2條。

38、XV足尺支座或縮尺模型 A基準壓應力為設計壓應力0加載頻率 相關性1加載頻率取值見 GB/T 20688.1的6.4.3條。2可采用單、雙剪試驗裝置，試驗方法見GB/T 20688.1的6.4.3條。XV足尺支座或縮尺模型 A力口載頻率為 0.02,0.05,0.1,0.2時的水平等效剛度、等效阻尼比，并計算與f = 0.2Hz時的相應比值反復加載 次數相關性1反復加載次數為50次。2可采用單、雙剪試驗裝置，試驗方法見GB/T 20688.1的6.4.4條。XV足尺支座或縮尺模型 A基準反復加載次數為第 3次溫度 相關性1溫度取值范圍為-20C40°必要時可增加溫度取值。2可采用單、

39、雙剪試驗裝置，試驗方法見GB/T20688.1的6.4.5條。XV足尺支座或縮尺模型 A基準溫度為23°C生：縮尺模型 A：直徑或邊長尺寸500mm6.4壓縮性能相關性6.4.1 支座壓縮性能相關性試驗項目和要求如表0所示。表0支座壓縮性能相關性試驗項目和要求項目試驗項目試驗方法和條件出廠檢驗型式檢驗試件合格判據或需測試的項目壓縮性能相關性剪應變相關性1剪應變取值見 GB/T 20688.1的6.4.6條。2應符合 GB/T20688.1的6.4.6的規(guī)定。XV足尺支座或 縮尺模型A基準剪應變?yōu)?壓應力相關性1壓應力取值范圍為0 土 0.3 0，0 ± 0.5 0，0 &#

40、177; 1.0 0 ；2應符合 GB/T 20688.1中6.4.7條的規(guī)定。XV足尺支座或 縮尺模型A基準壓應力為0 土 0.3 0注：縮尺模型 A：直徑或邊長尺寸500mm236.5其他相關性能6.5.1 天然橡膠支座和鉛芯橡膠支座相關性能要求應符合表6.5.1的規(guī)定。表6.5.1天然橡膠支座和鉛芯橡膠支座相關性能要求項目性能要求豎向壓應力相關性水平等效剛度，屈服力變化率（LRB）± 15%等效阻尼比變化率（LRB）大變形相關性水平等效剛度，屈服力變化率（LRB）± 20%等效阻尼比變化率（LRB）加載頻率相關性水平等效剛度，屈服力變化率（LRB）± 10%

41、等效阻尼比變化率（LRB）溫度相關性水平等效剛度，屈服力變化率（LRB）± 25%等效阻尼比變化率（LRB）6.5.2高阻尼橡膠支座相關性能要求應符合表6.5.2的規(guī)定。表6.5.2高阻尼橡膠支座相關性能要求項目性能要求豎向應力相關性水平等效剛度變化率± 25%等效阻尼比變化率大變形相關性水平等效剛度變化率± 25%等效阻尼比變化率加載頻率相關性水平等效剛度變化率± 25%等效阻尼比變化率溫度相關性水平等效剛度變化率± 25%等效阻尼比變化率6.6 耐久性能6.6.1 老化性能不應低于 60 年。 耐老化 60 年試驗方法：先測定

42、被試支座的豎向剛度、水平剛度、等效黏滯阻尼比；再將支座置于 80C的恒溫箱內962h （40天）或100C的恒溫箱內185h （相當于20CX 60年 的等效溫度和等效時間） 后取出，冷卻至自然室溫， 再重新測定支座的豎向剛度、 水平剛度、 等效黏滯阻尼比。 測試該支座老化前后支座一般力學性能，并與未老化前支座性能進行比較。 試驗方法，試件可為足尺支座、 縮尺模型支座或剪切型橡膠支座。 試件應為同型 （批）號產品，數目應不少于3對，每對包含試件 A和試件B,老化步驟如下：a. 測定試件A的剪切性能和極限剪切性能；b. 對試件B按規(guī)定的溫度和時間完成老化時間；c. 試

43、件B冷卻不少于24h后，使其達到環(huán)境溫度；d. 測定試件 B 的剪切性能和極限剪切性能；e. 確定試件 A 和試件 B 老化前后的性能變化率。老化試驗溫度允許偏差為土2C。剪切性能和極限剪切性能的變化率可由下式計算：ACB1 B0 /B0 100式中：AC 老化前后的性能變化率（%）;B 老化后的性能；B0 老化前的性能。6.6.2 徐變性能 徐變量的加速老化測量方式.1 隔震支座徐變性能檢測方式需與支座耐老化性能相一致，不低于60 年。.2徐變60年試驗方法：被試支座在設計壓應力作用下，置于80 C的恒溫箱內962h（40天）或100C的恒溫箱內18

44、5h湘當于20CX 60年的等效溫度和等效時間）后，取出 測其徐變量； 徐變量的推算測量方式.1試驗溫度（23 ±2 C,測量時間不少于 1000h ,按照0h到10h, 10h到100h, 100h 到 1000h 分為 3個時間段，每時間段的測量值應不少于 10 個；66222施加的壓應力應為設計壓應力 別，加載時間應不小于1min，將壓力達到指定值1min 后的壓縮取為零點， 壓縮位移的測量應均勻布置位移測量儀器，且不少于3個，壓縮位移值應為各測點測量值的平均值；66223當試驗溫度不是（23± 2）C時，豎向壓縮位移值應按照下式換算為相當

45、于23C時的值。H23Htn tr（T 23）式中：H 23 23 C時豎向壓縮位移的變化值；Ht 溫度T時豎向壓縮位移的變化值T試件的表面溫度（C）；線性熱膨脹系數（T到23 C）。每時間段的徐變應變按下列公式計算：h23Ct 23100ntr式中：cr23 C時的徐變應變（%）26徐變應變與時間的關系見圖2010t/b圖20徐變性能曲線從100h到1000h的測量數據，可采用最小二乘法繪制時間與徐變應變的對數圖，確定下式 中的系數a和blg cr lg a b Ig t式中：t時間。t時刻的徐變量可由下式求得:cragb66224試件可為足尺支座、縮尺模型支座或剪切型橡膠支座。 試件應在無

46、水平位移的情況 下按照指定的時間和溫度施加恒定壓力， 測量其壓縮位移，推算出支座使用多年后的徐變量；662.3 徐變性能試驗裝置如圖 21，施加的壓力允許偏差土 5%試驗過程中，壓力允許偏差 為土 2%位移測量儀器的精度為 0.01mmL 丨1 加載裝置；2試件；3 位移計；4恒溫箱；圖21徐變性能試驗裝置示意圖6.6.3 疲勞性能 先測被試支座的豎向剛度、水平剛度、等效阻尼比；被試支座在產品的設計壓應力 作用下，按剪應變 r=100%;頻率f=0.2Hz施加水平荷載50次，并仔細觀察試驗過程中試件 應無龜裂或出現其他異?，F象。再測被試支座的豎向剛度、水平剛度、等效阻尼比。豎向剛

47、度變化率、水平等效剛度變化率、等效阻尼比變化率（ LRB HDR）不大于土 15%,支座外觀 目視無龜裂。 剪切位移和豎向壓力的允許偏差為土5% 加載波形可為正弦波或三角波。加載頻率范圍為2Hz5Hz。 試驗步驟f. 測出試件的初始外形輪廓尺寸、豎向壓縮剛度和剪切性能；g. 使試件產生的剪切位移，可為0;h. 按制定的次數反復施加豎向壓力，最大和最小壓力應為最大和最小設計壓力；i. 測出外形輪廓尺寸和性能的變化率，以評定其抗疲勞性能；6.6.3支座耐久性性能試驗項目和要求如表i所示。表664支座耐久性性能試驗項目和要求項目試驗項目試驗方法和條件出廠檢驗

48、型式檢驗試件合格判據或需測試的項目耐久性能老化性能豎向剛度6.5.1XV足尺支座、縮尺模型 A、標準試件或剪切 型橡膠試件。豎向壓縮剛度 心、水平等效剛度 Kh和等效阻尼比heq (LRB HDR)的變化率為土 20%。水平極限變形能力不 小于320%剪應變，支座外觀目視無龜裂。水平等效剛度XV等效阻尼比XV水平極限變形能 力XV徐變性能徐變量6.5.2XV足尺支座、縮尺模型 支座Co60年徐變量天然橡膠支座和鉛心橡膠支座不應大于橡膠 層總厚度的5%,高阻尼橡膠支座不應大于橡膠層總厚度 的 10%。疲勞性能豎向剛度6.5.3XV足尺支座、縮尺模型 支座Ao豎向壓縮剛度Kv、水平等效剛度Kh和等

49、效阻尼比heq (LRB HDR)的變化率為土 15%，支座外觀目視無龜裂。水平等效剛度XV等效阻尼比XV水平極限變形能 力XV注：1、"一要進行試驗；不選擇進行試驗；X不進行試驗；2、縮尺模型A:直徑或邊長尺寸500mm ;縮尺模型B:直徑或邊長尺寸1000mm ;縮尺模型C直徑或邊長尺寸300mm;277 檢驗規(guī)則7.1 一般要求7.1.1 應用于建筑工程的隔震支座必須進行型式檢驗、出廠檢驗、見證檢驗和進場驗收。7.1.2 制造廠提供建筑工程應用的隔震支座新產品（包括新種類、新規(guī)格、新型號）進行 認證鑒定時，或已有支座產品的結構、材料、工藝方法等有較大改變時，應進行型式檢驗， 并

50、提供型式檢驗報告。型式檢驗應由具有專門資質的檢測機構進行，應滿足本規(guī)范 7.2 節(jié)的 要求。型式檢驗合格，并取得型式檢驗報告后方可進入生產。7.1.3 隔震支座出廠檢驗應由制造廠的質檢部門自檢或獨立的第三方檢測機構檢驗，方可 出廠。7.1.4 隔震支座產品的標識應符合本規(guī)范 7.7 節(jié)的規(guī)定。7.2 型式檢驗7.2.1 型式檢驗包括支座外觀質量和尺寸偏差檢查、橡膠材料物理性能檢測和支座力學性 能試驗。當設計有其他要求時，尚應進行相應的檢驗。7.2.2 支座外觀質量和尺寸偏差檢查應符合本規(guī)范 7.6 節(jié)的規(guī)定。7.2.3 橡膠材料物理性能檢測應符合本規(guī)范附錄 B 的規(guī)定。7.2.4 支座力學性能

51、試驗應符合本規(guī)范 6.2 節(jié)的規(guī)定。7.2.5 滿足下列全部條件的，可采用以前相應的型式檢驗結果。1 支座用相同的材料配方和工藝方法制作；2 相應的外部和內部尺寸相差 10% 以內；3 第二形狀系數相差± 0.4 以內；4 第二形狀系數 S2 小于 5，以前的極限性能和壓應力相關性試驗試件的S2 不大于本次試驗試件的 S2 ；5 以前的試驗條件更嚴格。7.2.6 隔震橡膠支座產品有下列情況之一時，應進行型式檢驗：1 新產品的試制、定型、鑒定；2 當原料、結構、工藝等有較大改變，有可能對產品質量影響較大時；3 正常生產時，每 4 年檢驗一次；4 停產 1 年以上恢復生產時。7.3 出廠

52、檢驗7.3.1 隔震支座的出廠檢驗包括支座外觀質量和尺寸偏差檢查、支座力學性能試驗。當設計 有其他要求時，尚應進行相應的檢測。7.3.2 每個隔震橡膠支座均應進行出廠檢驗，出廠檢驗由制造廠質檢部門或獨立的第三方檢測機構檢驗，檢驗合格方準出廠 。7.3.3 支座外觀質量和尺寸偏差檢查應符合本規(guī)范7.6 節(jié)的規(guī)定。7.3.4 支座力學性能試驗應進行的項目符合本規(guī)范6.2 節(jié)的規(guī)定。7.4 見證檢驗7.4.1 見證檢驗應在監(jiān)理單位見證下從項目的產品中隨機抽取，并做永久標識。檢測機構應 對抽樣樣品先進行豎向壓縮性能和剪切性能檢驗， 合格后進行水平極限性能檢測， 即設計應 力下水平極限剪應變不小于 450%，被檢測產品檢測后不得再應用于工程項目。7.4.2 當建筑結構設計對支座有抗拉要求時，則應進行拉伸性能的試驗。7.4.3 隨即抽取樣品，當同一項目同一生產廠家的產品總數量不大于 100 件時，選取最大規(guī) 格產品 1件。當同一項目同一生產廠家的產品總數量大于100 件時，應適當增加檢測數量并且不少于 2 件，其中 1 件樣品從最大規(guī)格的產品中隨機抽取， 另外的