機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)自學(xué)考試練習(xí)題

1、機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)自學(xué)考試練習(xí)題第一章 機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)概論1在如圖所示的單缸四沖程內(nèi)燃機(jī)中，序號(hào)1和10的組合是（）2如圖所示，卷揚(yáng)機(jī)傳動(dòng)簡圖序號(hào)3中支承低速級(jí)大齒輪的軸稱為（ ）A零件B機(jī)構(gòu)C機(jī)器D構(gòu)件3如圖所示，內(nèi)燃機(jī)連桿中的連桿體1是（）A.機(jī)構(gòu)B.零件C.部件D.構(gòu)件4機(jī)器中各運(yùn)動(dòng)單元稱為（）A零件  B部件C機(jī)件  D構(gòu)件第二章 平面機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)簡圖及自由度1若兩構(gòu)件組成低副，則其接觸形式為（）A面接觸B點(diǎn)或線接觸C點(diǎn)或面接觸D線或面接觸2平面運(yùn)動(dòng)副的最大約束數(shù)為（）A1B2C3D53圖示為一機(jī)構(gòu)模型，其對(duì)應(yīng)的機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)簡圖為（ ）A圖aB圖bC圖cD圖d4當(dāng)機(jī)構(gòu)中主動(dòng)件數(shù)目（

2、）機(jī)構(gòu)自由度數(shù)目時(shí)，該機(jī)構(gòu)具有確定的相對(duì)運(yùn)動(dòng)。A.小于B.等于C.大于D.大于或等于5若兩構(gòu)件組成高副，則其接觸形式為（）A.線或面接觸B.面接觸C.點(diǎn)或面接觸D.點(diǎn)或線接觸6在平面機(jī)構(gòu)中，每增加一個(gè)低副將引入（）A.1個(gè)約束B.2個(gè)約束C.3個(gè)約束D.0個(gè)約束7兩構(gòu)件直接接觸并能產(chǎn)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)的聯(lián)接稱為_。8兩個(gè)以上的構(gòu)件通過轉(zhuǎn)動(dòng)副并聯(lián)在一處所構(gòu)成的鉸鏈稱為復(fù)合鉸鏈。( )9在平面機(jī)構(gòu)中，每增加一個(gè)低副將引入（）A0個(gè)約束 B1個(gè)約束C2個(gè)約束 D3個(gè)約束10平面機(jī)構(gòu)中，兩構(gòu)件通過點(diǎn)、線接觸而構(gòu)成的運(yùn)動(dòng)副稱為_。試計(jì)算如圖所示機(jī)構(gòu)的自由度，若含有復(fù)合鉸鏈、局部自由度、虛約束

3、時(shí)應(yīng)明確指出。 計(jì)算圖示機(jī)構(gòu)的自由度。若含有復(fù)合鉸鏈、局部自由度和虛約束，請(qǐng)明確指出。（注：圖示機(jī)構(gòu)中的幾何條件為）計(jì)算圖示機(jī)構(gòu)的自由度，若含有復(fù)合鉸鏈、局部自由度、虛約束必須明確指出。計(jì)算題圖所示機(jī)構(gòu)的自由度，若含有復(fù)合鉸鏈、局部自由度和虛約束，請(qǐng)明確指出。第三章 平面連桿機(jī)構(gòu)1在下列平面四桿機(jī)構(gòu)中，無急回性質(zhì)的機(jī)構(gòu)是（）。A.曲柄搖桿機(jī)構(gòu)B.擺動(dòng)導(dǎo)桿機(jī)構(gòu)C.對(duì)心曲柄滑塊機(jī)構(gòu)D.偏心曲柄滑塊機(jī)構(gòu)2在鉸鏈四桿機(jī)構(gòu)中，若最短桿與最長桿長度之和小于其它兩桿長度之和，取最短桿為機(jī)架時(shí)，則得到 機(jī)構(gòu)。3在曲柄滑塊機(jī)構(gòu)中，若取曲柄為機(jī)架時(shí)，則可獲得（ ）A曲柄轉(zhuǎn)動(dòng)導(dǎo)桿機(jī)構(gòu)B曲柄擺動(dòng)導(dǎo)桿機(jī)構(gòu)C擺動(dòng)導(dǎo)桿滑塊

4、機(jī)構(gòu)D移動(dòng)導(dǎo)桿機(jī)構(gòu)4在曲柄搖桿機(jī)構(gòu)中，當(dāng)曲柄等速轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，搖桿往復(fù)擺動(dòng)的平均速度不同的運(yùn)動(dòng)特性稱為 。5在平面四桿機(jī)構(gòu)中，從動(dòng)件的行程速比系數(shù)的表達(dá)式為 。6四桿機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)角是指從動(dòng)揺桿的受力方向與受力點(diǎn)的速度方向之間所夾的銳角。（）7盤形凸輪的基圓半徑越_，則該凸輪機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)角越大，機(jī)械效率越_。8在鉸鏈四桿機(jī)構(gòu)中，若最短桿與最長桿長度和_其它兩桿長度之和，則最短桿相鄰桿為機(jī)架時(shí)，可得曲柄搖桿機(jī)構(gòu)。9無急回特性的平面四桿機(jī)構(gòu)，其極位夾角（）A.=0°B.0°C.>0°D.<0°10在曲柄滑塊機(jī)構(gòu)中，若取連桿為機(jī)架，則可獲得（）A.曲柄轉(zhuǎn)動(dòng)導(dǎo)桿

5、機(jī)構(gòu)B.曲柄擺動(dòng)導(dǎo)桿機(jī)構(gòu)C.擺動(dòng)導(dǎo)桿滑塊機(jī)構(gòu)（搖塊機(jī)構(gòu)）D.移動(dòng)導(dǎo)桿機(jī)構(gòu)11當(dāng)搖桿為主動(dòng)件時(shí)，曲柄搖桿機(jī)構(gòu)的死點(diǎn)發(fā)生在曲柄與_共線的位置。12下圖所示的鉸鏈四桿機(jī)構(gòu)中，( )是雙曲柄機(jī)構(gòu)。A圖(a)B圖(b)C圖(c)D圖(d)13四桿機(jī)構(gòu)中是否存在死點(diǎn)位置，決定于從動(dòng)件是否與連桿_。14曲柄搖桿機(jī)構(gòu)處于死點(diǎn)位置時(shí)，角度等于零度的是（）A壓力角  B傳動(dòng)角C極位夾角  D擺角15鉸鏈四桿機(jī)構(gòu)中，若最短桿與最長桿長度之和小于其余兩桿長度之和，則為了獲得曲柄搖桿機(jī)構(gòu)，其機(jī)架應(yīng)?。ǎ〢最短桿  B最短桿的相鄰桿C最短桿的相對(duì)桿  D任何一桿16曲柄搖桿機(jī)構(gòu)中，

6、當(dāng)曲柄等速轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，搖桿往復(fù)擺動(dòng)的平均速度不同的運(yùn)動(dòng)特性稱為_。已知一鉸鏈四桿機(jī)構(gòu)的行程速比系數(shù)K1.25，其搖桿長度為400mm，最大擺角為90°，當(dāng)搖桿在兩個(gè)極限位置時(shí)與機(jī)架上的兩固定鉸鏈中心連線所成的夾角分別為60°和30°（如圖所示，l=0.01 m/mm）。試求其曲柄、連桿及機(jī)架的長度。（注：可不寫作圖過程，但要保留作圖線）已知圖示機(jī)構(gòu)中，LAB=72mm，LBC=50mm，LCD=96mm，LAD=120mm問：（1）此機(jī)構(gòu)中，當(dāng)取構(gòu)件AD為機(jī)架時(shí)，是否存在曲柄？如果存在，指出是哪一構(gòu)件？（必須根據(jù)計(jì)算結(jié)果說明理由）（2）當(dāng)分別取構(gòu)件AB、BC、CD為機(jī)

7、架時(shí)，各將得到什么機(jī)構(gòu)？第四章 凸輪機(jī)構(gòu)1平底直動(dòng)從動(dòng)件盤形凸輪機(jī)構(gòu)的壓力角是一個(gè)變值。（）2在設(shè)計(jì)直動(dòng)滾子從動(dòng)件盤形凸輪機(jī)構(gòu)時(shí)，若發(fā)生運(yùn)動(dòng)失真現(xiàn)象，可以（）A增大滾子半徑B減少基圓半徑C增大基圓半徑D增加從動(dòng)件長度3在下列凸輪機(jī)構(gòu)中，從動(dòng)件與凸輪的運(yùn)動(dòng)不在同一平面中的是（）A直動(dòng)滾子從動(dòng)件盤形凸輪機(jī)構(gòu)B擺動(dòng)滾子從動(dòng)件盤形凸輪機(jī)構(gòu)C直動(dòng)平底從動(dòng)件盤形凸輪機(jī)構(gòu)D擺動(dòng)從動(dòng)件圓柱凸輪機(jī)構(gòu)4理論輪廓曲線相同而實(shí)際輪廓曲線不同的兩個(gè)對(duì)心直動(dòng)滾子從動(dòng)件盤形凸輪機(jī)構(gòu)，其從動(dòng)件的運(yùn)動(dòng)規(guī)律是的。5在設(shè)計(jì)直動(dòng)平底從動(dòng)件盤形凸輪機(jī)構(gòu)時(shí)，若出現(xiàn)運(yùn)動(dòng)失真現(xiàn)象，則應(yīng)（ ）A減小凸輪基圓半徑B增大凸輪基圓半徑C減小平底寬度

8、D增加平底寬度6當(dāng)從動(dòng)件在推程按照簡諧運(yùn)動(dòng)規(guī)律運(yùn)動(dòng)時(shí)，在一般情況下，從動(dòng)件在行程的（）A.起始位置有柔性沖擊，終止位置有剛性沖擊B.起始和終止位置都有剛性沖擊C.起始位置有剛性沖擊，終止位置有柔性沖擊D.起始和終止位置都有柔性沖擊7當(dāng)壓力角大到某一數(shù)值時(shí)，不論推力為多大，都不能使從動(dòng)件運(yùn)動(dòng)，凸輪機(jī)構(gòu)將發(fā)生_。8凸輪機(jī)構(gòu)的從動(dòng)件選用等速運(yùn)動(dòng)規(guī)律時(shí)，其從動(dòng)件的運(yùn)動(dòng)（）A將產(chǎn)生剛性沖擊  B將產(chǎn)生柔性沖擊C沒有沖擊  D既有剛性沖擊又有柔性沖擊設(shè)計(jì)一偏置式直動(dòng)尖底從動(dòng)件盤形凸輪機(jī)構(gòu)。已知從動(dòng)件的運(yùn)動(dòng)規(guī)律S=S()如圖（a）所示，凸輪的基圓、回轉(zhuǎn)方向及從動(dòng)件的初始位置如圖（b）所示

9、，在圖中的基圓圓周上已給出了12個(gè)等分點(diǎn)。說明： 圖中的比例尺；作圖過程不必作文字說明，但必須保留作圖線。已知一偏置直動(dòng)滾子從動(dòng)件盤形凸輪機(jī)構(gòu)的初始位置如圖所示。試用圖解法求出：（1）當(dāng)凸輪從圖示初始位置轉(zhuǎn)過270°時(shí)，滾子與凸輪輪廓的接觸點(diǎn)D1；（2）當(dāng)滾子中心位于B2點(diǎn)時(shí)，凸輪機(jī)構(gòu)的壓力角2.說明：作圖過程可不作文字說明，但必須保留作圖線；在圖中標(biāo)出2.如題37圖所示為一偏置滾子從動(dòng)件盤形凸輪機(jī)構(gòu)，凸輪的實(shí)際廓線為一個(gè)圓，圓心為O1，凸輪的轉(zhuǎn)動(dòng)中心為O。（1）畫出基圓rb、偏距圓e、理論廓線；（2）畫出從動(dòng)件在圖示位置時(shí)的壓力角和位移s。（不必作文字說明，但必須保留作圖線）。第五

10、章 間歇運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)1在槽輪機(jī)構(gòu)中，為避免圓銷與輪槽發(fā)生突然撞擊，槽輪在開始和終止轉(zhuǎn)動(dòng)的瞬時(shí)角速度應(yīng)（）A等于零B大于等于零C小于零D小于等于零2為了使棘輪轉(zhuǎn)角能作無級(jí)調(diào)節(jié)，可采用式棘輪機(jī)構(gòu)。3能滿足超越要求的機(jī)構(gòu)是（ ）A外嚙合棘輪機(jī)構(gòu)B內(nèi)嚙合棘輪機(jī)構(gòu)C外嚙合槽輪機(jī)構(gòu)D內(nèi)嚙合槽輪機(jī)構(gòu)4在棘輪機(jī)構(gòu)中，當(dāng)搖桿作連續(xù)的往復(fù)擺動(dòng)時(shí)，棘輪便得到單方向_轉(zhuǎn)動(dòng)。5槽輪機(jī)構(gòu)所實(shí)現(xiàn)的運(yùn)動(dòng)變換是（）A變等速連續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)為不等速連續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)  B變等速連續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)為移動(dòng)C變等速連續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)為間歇轉(zhuǎn)動(dòng)  D變等速連續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)為擺動(dòng)6在棘輪機(jī)構(gòu)中，當(dāng)搖桿作連續(xù)的往復(fù)擺動(dòng)時(shí)，棘輪便得到單方向_轉(zhuǎn)動(dòng)。第六章 聯(lián)接1螺紋聯(lián)接防

11、松的實(shí)質(zhì)是（）。A.增加螺紋聯(lián)接的軸向力B.增加螺紋聯(lián)接的橫向力C.防止螺紋副發(fā)生相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)D.增加螺紋聯(lián)接的剛度2鍵的截面尺寸通常是根據(jù)（）按標(biāo)準(zhǔn)選擇。A.傳遞轉(zhuǎn)矩的大小B.傳遞功率的大小C.輪轂長度D.軸徑3標(biāo)準(zhǔn)平鍵聯(lián)接的承載能力，通常取決于輪轂的擠壓強(qiáng)度。（）4承受預(yù)緊力F的緊螺栓聯(lián)接在受工作拉力F時(shí)，剩余預(yù)緊力為F，其螺栓所受的總拉力F0 。5普通緊螺栓聯(lián)接在承受橫向外載荷F作用時(shí)，其螺桿（）A 僅受到預(yù)緊力F的作用B 僅受到一個(gè)橫向外載荷F的作用C 僅受到摩擦力Ff的作用D 既受到預(yù)緊力F又受到橫向外載荷F的作用6普通平鍵的長度應(yīng)（）A稍長于輪轂的長度B略短于輪轂的長度C是輪轂長度的三

12、倍D是輪轂長度的二倍7擰緊螺母時(shí)，螺紋副的效率計(jì)算式為。8在被聯(lián)接件之一的厚度較大，且需要經(jīng)常裝拆的場合，易采用（ ）A普通螺栓聯(lián)接B雙頭螺栓聯(lián)接C螺釘聯(lián)接D緊定螺釘聯(lián)接9標(biāo)準(zhǔn)普通平鍵聯(lián)接的承載能力，通常取決于（ ）A鍵、輪轂和軸中較弱者的擠壓強(qiáng)度B軸、輪轂中較弱者的擠壓強(qiáng)度C鍵、軸中較弱者的擠壓強(qiáng)度D鍵、輪轂中較弱者的擠壓強(qiáng)度10楔鍵的工作面是 。11螺紋的公稱直徑為：與外螺紋牙頂（或內(nèi)螺紋牙底）相重合的假想圓柱體的直徑。（）12普通螺栓聯(lián)接在工作時(shí)主要承受拉力，它的主要失效形式是螺紋部分的_或_。13只受預(yù)緊力的普通螺栓聯(lián)接，其強(qiáng)度計(jì)算式中的“1.3”主要是考慮（）A.螺栓受到扭切應(yīng)力的影

13、響B(tài).可靠性的影響C.摩擦系數(shù)不穩(wěn)定的影響D.受載后補(bǔ)充擰緊的影響14下列螺紋聯(lián)接的防松措施中，屬于摩擦防松原理的是（）A.止動(dòng)墊片B.對(duì)頂螺母C.串聯(lián)鋼絲D.開口銷15松螺栓聯(lián)接在工作時(shí)，螺桿受到_應(yīng)力的作用。16鍵的截面尺寸b×h主要是根據(jù)( )來選擇。A傳遞扭矩的大小B傳遞功率的大小C輪轂的長度D軸的直徑17普通平鍵聯(lián)接的主要失效形式是較弱零件的工作面被_。18當(dāng)兩個(gè)被聯(lián)接件之一太厚，不宜制成通孔，且聯(lián)接不需要經(jīng)常拆裝時(shí)，宜采用（）A螺栓聯(lián)接  B螺釘聯(lián)接C雙頭螺柱聯(lián)接  D緊定螺釘聯(lián)接19普通平鍵的工作面是（）A頂面  B底面C側(cè)面 

14、D端面20普通螺栓聯(lián)接所受的預(yù)緊力為F，在受工作拉力F時(shí)，剩余預(yù)緊力為F，則螺栓受的總拉力F0為_。如圖所示，用z個(gè)鉸制孔螺栓聯(lián)接的鑄鐵制凸緣聯(lián)軸器。已知聯(lián)軸器傳遞的扭矩T，許用擠壓應(yīng)力p2；鋼制螺栓的中心圓直徑D0，許用切應(yīng)力，許用擠壓應(yīng)力p1,擠壓高度分別為h1和h2。試寫出螺栓光桿部分直徑ds的計(jì)算式。某氣缸用普通螺栓聯(lián)接，已知單個(gè)螺栓所受預(yù)緊力為，工作載荷為F，剩余預(yù)緊力為。試畫出單個(gè)螺栓聯(lián)接的受力變形圖，同時(shí)示意標(biāo)出各力的相關(guān)尺寸，并寫出螺栓所受的總軸向載荷F0的表達(dá)式。圖示單個(gè)鉸制孔螺栓聯(lián)接，兩被聯(lián)接件的材料及厚度相同，已知該聯(lián)接承受橫向載荷為Ft=5000N，光桿部分直徑為d0=

15、9mm，h1=8mm<h2，螺桿的許用切應(yīng)力100MPa，較弱受壓面的許用擠壓應(yīng)力p150MPa，試校核該螺栓聯(lián)接的強(qiáng)度。圖示為承受橫向載荷F作用的普通緊螺栓聯(lián)接。試分析該聯(lián)接中單個(gè)螺栓受到什么力的作用？請(qǐng)寫出該螺栓的強(qiáng)度計(jì)算式，并說明式中各符號(hào)的意義。圖示單個(gè)普通螺栓聯(lián)接，該聯(lián)接承受橫向載荷F=5000N,可靠性系數(shù)K=1.2，接合面間的摩擦系數(shù)=0.12，試求：螺栓所需的最小預(yù)緊力F。題32圖示剛性聯(lián)軸器，螺栓孔分布圓直徑為D，其傳遞的扭矩為T，若使用M16的普通螺栓（其螺紋小徑為d1），聯(lián)軸器接合面的摩擦系數(shù)為，可靠性系數(shù)為K，螺栓材料的許用應(yīng)力為，試分析需要螺栓的個(gè)數(shù)z的表達(dá)式。

16、第七章 撓性件傳動(dòng)1帶傳動(dòng)正常工作時(shí)不能保證準(zhǔn)確的傳動(dòng)比是因?yàn)椋ǎ.帶的彈性滑動(dòng)B.帶容易變形和磨損C.帶在帶輪上打滑D.帶的材料不符合虎克定律2帶傳動(dòng)打滑總是在大帶輪上先開始。（）3V帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)中，選取小帶輪最小基準(zhǔn)直徑的依據(jù)是 。4在多級(jí)減速傳動(dòng)中，帶傳動(dòng)在傳動(dòng)系統(tǒng)中的設(shè)計(jì)位置（）A宜在低速級(jí)B宜在中間級(jí)C宜在高速級(jí)D不受限制5鏈傳動(dòng)是由主動(dòng)鏈輪、從動(dòng)鏈輪和所組成。6帶傳動(dòng)的主要失效形式是帶的（ ）A疲勞斷裂和打滑B磨損和打滑C膠合和打滑D磨損和疲勞斷裂7在載荷較大的帶傳動(dòng)中，若希望價(jià)格便宜些，則應(yīng)優(yōu)先選用（ ）A圓帶B多楔帶CV帶D平帶8帶傳動(dòng)中，帶輪直徑越大，帶的彎曲應(yīng)力就越 。9

17、帶傳動(dòng)中，在帶即將打滑時(shí)，其緊邊拉力F1與松邊拉力F2之間的關(guān)系為 。10帶傳動(dòng)中緊邊拉力為F1，松邊拉力為F2，則即將打滑時(shí)F1和F2的關(guān)系為（）。A.F1/F2=eB.F2/F1>eC.F2/F1=eD.F2/F1<e11帶傳動(dòng)的最大應(yīng)力點(diǎn)發(fā)生在緊邊繞上小帶輪處，其值近似地表示為：max=1+b2+c。（）12帶傳動(dòng)中，小帶輪直徑越_，彎曲應(yīng)力越大，彎曲應(yīng)力是引起帶_的主要因素。13在帶傳動(dòng)工作時(shí)，產(chǎn)生打滑的條件是（）A.有效拉力F>摩擦力總和的極限值B.緊邊拉力F1>摩擦力總和的極限值C.緊邊拉力F1<摩擦力總和的極限值D.有效拉力F<摩擦力總和的極限

18、值14帶傳動(dòng)在工作時(shí)，帶所受的應(yīng)力種類包括（）A.拉應(yīng)力1、2和彎曲應(yīng)力b1、b2B.拉應(yīng)力1、離心應(yīng)力c和彎曲應(yīng)力b1C.拉應(yīng)力2、離心應(yīng)力c和彎曲應(yīng)力b2D.拉應(yīng)力1、2、離心應(yīng)力c和彎曲應(yīng)力b1、b215帶傳動(dòng)工作時(shí)，由于帶的彈性變形而引起的帶與帶輪之間的相對(duì)滑動(dòng)稱為_滑動(dòng)。16( )是帶傳動(dòng)中所固有的物理現(xiàn)象，是不可避免的。A彈性滑動(dòng)B打滑C松馳D疲勞破壞17帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則是在保證帶傳動(dòng)不產(chǎn)生彈性滑動(dòng)的前提下，具有足夠的疲勞強(qiáng)度。( )18平帶、V帶傳動(dòng)傳遞運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力主要是依靠（）A帶的緊邊拉力  B帶的預(yù)緊力C帶和帶輪接觸面間的摩擦力  D帶的松邊拉力19滾子鏈

19、傳動(dòng)中，鏈節(jié)距越_，傳遞的功率越大。第八章 齒輪傳動(dòng)1漸開線齒廓上任一點(diǎn)的法線必與基圓相切。（）2一般參數(shù)的閉式硬齒面齒輪傳動(dòng)的主要失效形式是齒面磨粒磨損。（）3設(shè)計(jì)一般閉式齒輪傳動(dòng)時(shí)， 計(jì)算是為了避免齒面點(diǎn)蝕失效。4單個(gè)漸開線齒輪（）A分度圓等于節(jié)圓B分度圓小于節(jié)圓C分度圓大于節(jié)圓D沒有節(jié)圓5閉式硬齒面齒輪傳動(dòng)的主要失效形式是（）A齒面膠合B輪齒疲勞折斷C齒面磨粒磨損D輪齒過載折斷6在開式齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)中，通常將計(jì)算出的模數(shù)加大510，這主要考慮（）A輪齒疲勞點(diǎn)蝕的影響B(tài)輪齒膠合的影響C輪齒磨粒磨損的影響D輪齒受沖擊載荷的影響7齒輪傳動(dòng)中的接觸應(yīng)力變化特征可簡化為循環(huán)的變應(yīng)力。8漸開線齒輪的

20、齒根圓（ ）A總是小于基圓B總是等于基圓C總是大于基圓D有時(shí)小于基圓，有時(shí)大于基圓9一對(duì)受穩(wěn)定載荷作用并單向運(yùn)轉(zhuǎn)的齒輪傳動(dòng)，工作時(shí)在輪齒根部所受的彎曲應(yīng)力變化特征可簡化為（ ）A對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力B脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力C不變化的靜應(yīng)力D無規(guī)律變應(yīng)力10開式蝸桿傳動(dòng)的主要失效形式是（ ）A輪齒折斷和齒面膠合B齒面磨損和輪齒折斷C齒面點(diǎn)蝕和齒面磨損D齒面膠合和齒面點(diǎn)蝕11一對(duì)標(biāo)準(zhǔn)齒輪嚙合傳動(dòng)時(shí)，其嚙合角（）其分度圓壓力角。A.大于B.等于C.小于D.可能等于也可能大于12用齒條刀具加工漸開線齒輪時(shí)，判斷被加工齒輪產(chǎn)生根切的依據(jù)是（）。A.刀具的齒頂線通過嚙合極限點(diǎn)N1B.刀具的齒頂線超過嚙合極限點(diǎn)N1C.刀

21、具的中線超過嚙合極限點(diǎn)N1D.刀具的中線不超過嚙合極限點(diǎn)N113一標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪傳動(dòng)，主動(dòng)輪1和從動(dòng)輪2的材料和熱處理硬度不相同，齒數(shù)Z1<Z2，則它們的齒面接觸應(yīng)力H1=H2。（）14直齒錐齒輪強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，通常把直齒錐齒輪傳動(dòng)轉(zhuǎn)化為齒寬中點(diǎn)處的一對(duì)當(dāng)量直齒圓柱齒輪來處理。（）15磨粒磨損和彎曲疲勞折斷是_齒輪傳動(dòng)的主要失效形式。16在設(shè)計(jì)計(jì)算單個(gè)漸開線齒輪的幾何尺寸時(shí)的基準(zhǔn)圓是（）A.基圓B.齒根圓C.分度圓D.齒頂圓17為了使一對(duì)齒輪在工作中不產(chǎn)生疲勞折斷，進(jìn)行校核計(jì)算的方法之一是保證（）A.F1F2，F(xiàn)2F1B.F1F1，F(xiàn)2F2C.F1F2，F(xiàn)2F2D.F1F1，F(xiàn)2F118齒

22、輪傳動(dòng)中的應(yīng)力修正系數(shù)Ysa主要考慮（）A.輪齒的大小對(duì)輪齒彎曲強(qiáng)度的影響B(tài).輪齒的形狀對(duì)輪齒彎曲強(qiáng)度的影響C.齒根危險(xiǎn)截面處產(chǎn)生的切應(yīng)力和壓應(yīng)力對(duì)輪齒彎曲強(qiáng)度的影響D.齒根危險(xiǎn)截面處過渡圓角引起的應(yīng)力集中，以及齒根處切應(yīng)力和壓應(yīng)力對(duì)輪齒彎曲強(qiáng)度的影響19閉式蝸桿傳動(dòng)的主要失效形式是（）A.齒面膠合或齒面疲勞點(diǎn)蝕B.齒面疲勞點(diǎn)蝕或輪齒折斷C.齒面磨損或齒面膠合D.齒面磨損或輪齒折斷20齒數(shù)比u1的一對(duì)齒輪傳動(dòng)，在工作時(shí)大小齒輪的彎曲應(yīng)力值_等。21一對(duì)正確嚙合的斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)的( )均為標(biāo)準(zhǔn)值。A法面模數(shù)、分度圓上的法面壓力角B端面模數(shù)、分度圓上的端面壓力角C端面模數(shù)、分度圓上的端面壓力角、

23、分度圓上的螺旋角D法面模數(shù)、分度圓上的法面壓力角、分度圓上的螺旋角22標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪的模數(shù)為4mm，齒數(shù)為28，則分度圓齒距等于_mm。23開式齒輪傳動(dòng)的主要失效形式是_和_，目前只進(jìn)行齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算，用適當(dāng)加大模數(shù)的方法考慮磨損的影響。24一對(duì)漸開線圓柱齒輪要正確嚙合，一定相等的是（）A直徑  B寬度C齒數(shù)  D模數(shù)25對(duì)閉式軟齒面齒輪傳動(dòng)，主要失效形式是（）A輪齒疲勞折斷  B齒面疲勞點(diǎn)蝕C齒面磨損  D齒面膠合26齒輪傳動(dòng)中，齒面接觸應(yīng)力的變化特征可簡化為（）A對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力  B脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力C不變化的靜應(yīng)力  D無規(guī)

24、律變應(yīng)力27斜齒輪的螺旋角過大會(huì)使斜齒輪的_過大，過小又顯示不出斜齒輪的優(yōu)點(diǎn)。28開式蝸桿傳動(dòng)的主要失效形式是_和輪齒折斷。已知一正常齒漸開線標(biāo)準(zhǔn)外嚙合圓柱齒輪傳動(dòng)，其模數(shù)m=5mm，壓力角=20°，中心距a=350mm，傳動(dòng)比i12=9/5，試求兩輪的齒數(shù)z1、z2、分度圓直徑d1、d2、齒頂圓直徑da1、da2。（10分）已知在一對(duì)斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)中，2輪為從動(dòng)輪，其螺旋線方向?yàn)樽笮瑘A周力Ft2方向如圖所示。試確定主動(dòng)輪1的螺旋線方向、軸向力Fa1的方向，并在圖上標(biāo)出。（10分）已知在某二級(jí)斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)中，1輪為驅(qū)動(dòng)輪，3輪的螺旋線方向和轉(zhuǎn)動(dòng)方向如圖所示。為了使軸軸承上所承

25、受的軸向力抵消一部分，試確定2輪的螺旋線方向，并將各輪的軸向力Fa1、Fa2、Fa3、Fa4方向和輪1、2、4的螺旋線方向標(biāo)在圖中。已知一對(duì)漸開線外嚙合標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪傳動(dòng)，其模數(shù)m=3mm，齒數(shù)z1=18，z2=54，齒頂高系數(shù)，頂隙系數(shù)c*=0.25，壓力角=20°.試求這對(duì)齒輪傳動(dòng)的標(biāo)準(zhǔn)中心距a、傳動(dòng)比i12及小齒輪的分度圓直徑d1、齒頂圓直徑da1.已知在某二級(jí)直齒錐齒輪一斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)中，1輪為驅(qū)動(dòng)輪，3輪的螺旋線方向如圖所示。為了使II軸軸承上所受的軸向力抵消一部分，試確定1輪的轉(zhuǎn)動(dòng)方向。并將各輪軸向力Fa1、Fa2、Fa3、Fa4的方向、4輪的螺旋線方向和1輪的轉(zhuǎn)動(dòng)方

26、向標(biāo)在圖中。設(shè)兩級(jí)斜齒圓柱齒輪減速器的已知條件如圖，試問：(1)低速級(jí)斜齒輪的螺旋線方向應(yīng)如何選擇才能使中間軸上兩齒輪的軸向力方向相同?(2)畫出中間軸上兩齒輪的圓周力Ft2、Ft3和軸向力Fa2、Fa3方向。已知在某二級(jí)斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)中，1輪為主動(dòng)輪，3輪的螺旋線方向和轉(zhuǎn)動(dòng)方向如題31圖所示。為了使軸軸承上所承受的軸向力抵消一部分，試確定各輪的螺旋線方向及各輪軸向力Fa1、Fa2、Fa3、Fa4的方向，并將其標(biāo)在圖中。已知一對(duì)外嚙合標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪傳動(dòng)的標(biāo)準(zhǔn)中心距a150mm，傳動(dòng)比i12=4,小齒輪齒數(shù)z1=20。試確定這對(duì)齒輪的模數(shù)m和大齒輪的齒數(shù)z2、分度圓直徑d2、齒頂圓直徑da2

27、、齒根圓直徑df2。已知一對(duì)外嚙合漸開線標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪的標(biāo)準(zhǔn)中心距a=150mm，齒數(shù)z1=20，z2=80，齒頂高系數(shù)=1，壓力角。試求這對(duì)齒輪的模數(shù)m，傳動(dòng)比i12，節(jié)圓直徑、及嚙合角.已知一對(duì)外嚙合漸開線標(biāo)準(zhǔn)斜齒圓柱齒輪，正確安裝在一起，中心距a=230mm，齒數(shù)z1=25、z2=50，mn=6mm,分度圓壓力角n=20°。試求：(1)螺旋角(2)分度圓直徑d1、d2已知一對(duì)正常齒漸開線標(biāo)準(zhǔn)外嚙合直齒圓柱齒輪傳動(dòng)，其模數(shù)m=5mm，齒頂高系數(shù)，壓力角=20°，中心距a=300mm，傳動(dòng)比i12=3，試求兩輪的齒數(shù)z1、z2，分度圓直徑d1、d2，齒頂圓直徑da1、d

28、a2。第九章 蝸桿傳動(dòng)1為了減少蝸輪刀具數(shù)目，有利于刀具標(biāo)準(zhǔn)化，規(guī)定（）為標(biāo)準(zhǔn)值。A.蝸輪齒數(shù)B.蝸輪分度圓直徑C.蝸桿頭數(shù)D.蝸桿分度圓直徑2對(duì)閉式蝸桿傳動(dòng)進(jìn)行熱平衡計(jì)算，其主要目的是為了防止?jié)櫥蜏囟冗^高而使?jié)櫥瑮l件惡化。（）3蝸桿傳動(dòng)的正確嚙合條件是 、 、 。4蝸桿傳動(dòng)的傳動(dòng)比i等于（）ABCD5蝸輪的螺旋角與蝸桿（）A 分度圓處的導(dǎo)程角大小相等，方向相反B分度圓處的導(dǎo)程角大小相等，方向相同C齒頂圓處的導(dǎo)程角1大小相等，方向相反D齒頂圓處的導(dǎo)程角1大小相等，方向相同6普通圓柱蝸桿傳動(dòng)的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)是指平面上的模數(shù)。7為了實(shí)現(xiàn)兩根相交軸之間的傳動(dòng)，可以采用（ ）A蝸桿傳動(dòng)B斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)C

29、直齒錐齒輪傳動(dòng)D直齒圓柱齒輪傳動(dòng)8在進(jìn)行蝸桿傳動(dòng)強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，應(yīng)以 的計(jì)算載荷作為計(jì)算依據(jù)。9蝸桿傳動(dòng)的正確嚙合條件之一是蝸桿的端面模數(shù)與蝸輪的端面模數(shù)相等。（）10蝸輪材料通常根據(jù)_選擇。11在蝸桿傳動(dòng)中，如果模數(shù)和蝸桿頭數(shù)一定，減少蝸桿分度圓直徑，將使( )。A傳動(dòng)效率降低， 蝸桿剛度提高B傳動(dòng)效率提高，蝸桿剛度降低C傳動(dòng)效率和蝸桿剛度都提高D傳動(dòng)效率和蝸桿剛度都降低12蝸桿傳動(dòng)的中間平面是指：通過_軸線并垂直于_軸線的平面。13選擇蝸輪材料通常根據(jù)蝸桿傳動(dòng)的（）A傳遞功率  B滑動(dòng)速度C傳動(dòng)比  D效率14在蝸桿傳動(dòng)中，當(dāng)其它條件相同時(shí)，增加蝸桿頭數(shù)，則傳動(dòng)效率（）A增

30、加  B減小C保持不變  D或者增加，或者減小圖示一斜齒輪一蝸桿傳動(dòng)裝置（轉(zhuǎn)向如圖）。(1)分析蝸桿3受力，用分力表示于嚙合點(diǎn)A；(2)判斷蝸輪4轉(zhuǎn)動(dòng)方向（標(biāo)明在圖上）。已知在某一級(jí)蝸桿傳動(dòng)中，蝸桿為主動(dòng)輪，轉(zhuǎn)動(dòng)方向如圖所示，蝸輪的螺旋線方向?yàn)橛倚?。試將兩輪的軸向力Fa1、Fa2、圓周力Ft1、Ft2、蝸桿的螺旋線方向和蝸輪的轉(zhuǎn)動(dòng)方向標(biāo)在圖中。第十章 輪系及減速器圖示輪系中，設(shè)已知各輪齒數(shù)，n1=300r/min。試求行星架H的轉(zhuǎn)速nH的大小和轉(zhuǎn)向。（10分）在圖示輪系中，已知各輪齒數(shù)為：z1=60，z2=15，=30，z3=105，z4=35，z5=32.試求傳動(dòng)比i15

31、，并說明輪1和輪5的轉(zhuǎn)向是否相同。在圖示輪系中，已知z1=40、z2=20、n1=120r/min，求使系桿轉(zhuǎn)速nH=0時(shí)齒輪3的轉(zhuǎn)速n3的大小和方向。如圖所示輪系。已知各輪齒數(shù)為z1z340，z2z430，z3z5100。試求該輪系的傳動(dòng)比i1H,并說明輪1和系桿H的轉(zhuǎn)向是否相同。在圖示傳動(dòng)裝置中，已知各輪齒數(shù)為z1=18，z2=36，z2=20，z3=40，3為單頭右旋蝸桿，4為蝸輪，z4=40，運(yùn)動(dòng)從1輪輸入，n1=1000r/min，方向如圖所示。試求蝸輪4的轉(zhuǎn)速n4，并指出其轉(zhuǎn)動(dòng)方向。在圖示輪系中，已知z1=z2=20、z2=z3=30、n1=-2n3=100r/min,求系桿轉(zhuǎn)速n

32、H的大小和方向。題35圖所示輪系中，已知各輪齒數(shù)為：z1=15。z2=25， ，z3=60，運(yùn)動(dòng)從1輪輸入，n1=200r/min，轉(zhuǎn)向如圖所示，n3=50r/min，轉(zhuǎn)向與n1相同，試求系桿H的轉(zhuǎn)速nH的大小和方向。第十一章 聯(lián)軸器和離合器1在下列聯(lián)軸器中，通常所說的剛性聯(lián)軸器是（）A齒式聯(lián)軸器B彈性套柱銷聯(lián)軸器C彈性柱銷聯(lián)軸器D凸緣聯(lián)軸器2用聯(lián)接的兩根軸在機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)不能分開。3聯(lián)軸器和離合器均具有的主要作用是（ ）A補(bǔ)償兩軸的綜合位移B聯(lián)接兩軸，使其旋轉(zhuǎn)并傳遞轉(zhuǎn)矩C防止機(jī)器過載D緩和沖擊和振動(dòng)4因?yàn)閺椥月?lián)軸器具有彈性元件，所以能緩和沖擊和振動(dòng)，并能補(bǔ)償 間的位移偏差。5選擇聯(lián)軸器型號(hào)的依據(jù)

33、是（）A.計(jì)算轉(zhuǎn)矩、轉(zhuǎn)速和兩軸直徑B.計(jì)算轉(zhuǎn)矩和轉(zhuǎn)速C.計(jì)算轉(zhuǎn)矩和兩軸直徑D.轉(zhuǎn)速和兩軸直徑6聯(lián)軸器用來聯(lián)接不同部件之間的兩根軸，使其一同旋轉(zhuǎn)并傳遞_。7對(duì)于工作中載荷平穩(wěn)，不發(fā)生相對(duì)位移，轉(zhuǎn)速穩(wěn)定且對(duì)中性好的兩軸宜選用（）A剛性凸緣聯(lián)軸器  B萬向聯(lián)軸器C彈性套柱銷聯(lián)軸器  D齒式聯(lián)軸器8聯(lián)軸器型號(hào)是根據(jù)_、轉(zhuǎn)速和被聯(lián)接兩軸的直徑從標(biāo)準(zhǔn)中選取的。第十二章 軸1軸的工作能力主要取決于軸的 ，為防止軸產(chǎn)生 和扭斷，應(yīng)對(duì)軸進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算。2在計(jì)算軸的當(dāng)量彎矩Mv=公式中，a是為了考慮扭矩T與彎矩M產(chǎn)生的應(yīng)力（）A方向不同B類型不同C位置不同D循環(huán)特征不同3轉(zhuǎn)軸在扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力作用下，

34、可能產(chǎn)生的失效形式是（ ）A疲勞彎斷或過量的扭轉(zhuǎn)變形B疲勞彎斷或過量的彎曲變形C疲勞扭斷或過量的彎曲變形D疲勞扭斷或過量的扭轉(zhuǎn)變形4一般的轉(zhuǎn)軸，在計(jì)算當(dāng)量彎矩Mv=時(shí)，應(yīng)根據(jù) 的變化特征而取不同的值。5如圖所示，一恒定力F作用在固定心軸上，則a點(diǎn)所受的彎曲應(yīng)力是（）。A.脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力B.對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力C.靜應(yīng)力D.無規(guī)律6在軸的設(shè)計(jì)中，公式（）A.固定心軸最小直徑的計(jì)算B.轉(zhuǎn)動(dòng)心軸最大直徑的計(jì)算C.轉(zhuǎn)軸危險(xiǎn)截面直徑的校核計(jì)算D.轉(zhuǎn)軸最小直徑的估算7軸的階梯過渡圓角半徑在滿足軸上零件軸向固定可靠的條件下，應(yīng)盡量采用較大值。( )8按承受載荷的性質(zhì)分類，減速器中的齒輪軸屬于（）A傳動(dòng)軸 

35、; B固定心軸C轉(zhuǎn)軸  D轉(zhuǎn)動(dòng)心軸第十三章 滑動(dòng)軸承1高速、重載下工作的重要滑動(dòng)軸承，其軸瓦材料宜選用（）A錫基軸承合金B(yǎng)鑄錫青銅C鑄鋁鐵青銅D耐磨鑄鐵2為了使?jié)櫥途荚诨瑒?dòng)軸承的整個(gè)軸頸上，應(yīng)在軸瓦內(nèi)表面制出。3在不完全液體潤滑徑向滑動(dòng)軸承的設(shè)計(jì)中，限制pv值的主要目的是防止軸承（ ）A過度磨損B塑性變形C疲勞破壞D溫升過高4高速、輕載滑動(dòng)軸承，應(yīng)選用（）A.鈣基潤滑脂B.高粘度潤滑油C.低粘度潤滑油D.鈉基潤滑脂5為了控制不完全液體潤滑徑向滑動(dòng)軸承的溫升，應(yīng)驗(yàn)算_值。6不完全液體潤滑徑向滑動(dòng)軸承的主要失效形式是_和_。7適合于做軸承襯的材料是（）A合金鋼  B鑄鐵C巴

36、氏合金  D非金屬材料8根據(jù)滑動(dòng)軸承工作時(shí)的潤滑狀態(tài)不同，可分為液體潤滑滑動(dòng)軸承和_滑動(dòng)軸承。第十四章 滾動(dòng)軸承1滾動(dòng)軸承的代號(hào)由前置代號(hào)，基本代號(hào)及后置代號(hào)組成，其中基本代號(hào)表示（）。A.軸承的類型、結(jié)構(gòu)和尺寸B.軸承組件C.軸承內(nèi)部結(jié)構(gòu)的變化和軸承公差等級(jí)D.軸承游隙和配置2型號(hào)為1308的滾動(dòng)軸承，其類型名稱為 ，直徑系列代號(hào)為 ，內(nèi)徑d= mm。3滾動(dòng)軸承在一般轉(zhuǎn)速下的主要失效形式是（）A過量的塑性變形B過度磨損C疲勞點(diǎn)蝕D膠合4滾動(dòng)軸承工作時(shí)，固定套圈的應(yīng)力變化特征為（）A對(duì)稱循環(huán)B脈動(dòng)循環(huán)C恒定不變D隨機(jī)變化4載荷不大，多支點(diǎn)支承的軸系，宜選用（ ）A深溝球軸承B調(diào)心球軸

37、承C角接觸球軸承D圓柱滾子軸承5在下列滾動(dòng)軸承的滾動(dòng)體中，極限轉(zhuǎn)速最高的是（ ）A圓柱滾子B球C圓錐滾子D球面滾子6既能承受徑向力又能承受較大軸向力的滾動(dòng)軸承結(jié)構(gòu)代號(hào)為（）。A.51000B.N0000C.30000D.600007型號(hào)為6307的滾動(dòng)軸承，其內(nèi)徑d=_mm，公差等級(jí)為_。8在下列滾動(dòng)軸承中，只能承受徑向載荷的是（）A.51000型的推力球軸承B.N0000型的圓柱滾子軸承C.30000型的圓錐滾子軸承D.70000C型的角接觸球軸承9角接觸軸承確定基本額定動(dòng)載荷C值時(shí)，所加的載荷為（）A.純徑向載荷B.純軸向載荷C.較大的徑向載荷和較小的軸向載荷D.同樣大小的徑向載荷和軸向載

38、荷10滾動(dòng)軸承的基本額定動(dòng)載荷是指( )。A基本額定壽命為106轉(zhuǎn)時(shí)，軸承所能承受的最小載荷B在標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)載荷作用下，軸承所能承受的載荷C運(yùn)行106轉(zhuǎn)時(shí)，不發(fā)生疲勞點(diǎn)蝕的概率為90%時(shí)的載荷D同一批軸承進(jìn)行壽命試驗(yàn)中，破壞率達(dá)到10%時(shí)所對(duì)應(yīng)的載荷11對(duì)于一般轉(zhuǎn)速的滾動(dòng)軸承，其主要失效形式是疲勞點(diǎn)蝕。( )12深溝球軸承主要承受徑向載荷，也可同時(shí)承受小的雙向軸向載荷。( )13滾動(dòng)軸承代號(hào)為30205，其中的05表示軸承內(nèi)徑為_mm，3表示軸承的_。14深溝球軸承，內(nèi)徑100mm，正常寬度，直徑系列為2，公差等級(jí)為0級(jí)，游隙級(jí)別為0，其代號(hào)為（）A60220/CO  B6220/POC

39、60220/PO  D622015角接觸球軸承和圓錐滾子軸承的軸向承載能力隨接觸角的增大而（）A增大  B減小C不變  D增大或減小隨軸承型號(hào)而定某轉(zhuǎn)軸裝在一對(duì)46300軸承上，軸承布置如圖所示，軸的懸臂端受徑向力FR=2000N，軸向力FA=1500N，F(xiàn)S=0.7Fr，求兩軸承所受軸向載荷Fa1和Fa2。（10分）某深溝球軸承，所受徑向載荷Fr=7150N，轉(zhuǎn)速n1500r/min，工作壽命3800h，在常溫下工作，溫度系數(shù)為ft=1,平穩(wěn)載荷，載荷系數(shù)fp=1。試問此軸承的基本額定動(dòng)載荷C值至少需多大？某錐齒輪減速器主動(dòng)軸選用外圈窄邊相對(duì)安裝的30206軸承

40、支承，已知軸上的軸向外載荷FA=292N，方向如圖所示，轉(zhuǎn)速n=640r/min，兩軸承的徑向載荷分別為FrI=1168N，F(xiàn)rII=3552N，內(nèi)部軸向力為FSI=365N，F(xiàn)SII=1110N，基本額定動(dòng)載荷C=43200N，載荷系數(shù)fp=1.5，判別系數(shù)e=0.37（當(dāng)Fa/Fre時(shí)，X=1，Y=0；當(dāng)Fa/Fr>e時(shí)，X=0.4，Y=1.6）。試計(jì)算軸承壽命。某軸系部件用一對(duì)角接觸球軸承支承。已知斜齒圓柱齒輪上的軸向力FA1200N，方向如圖所示，軸承內(nèi)部軸向力FS12800N、FS22400N。(1)試畫出FS1、FS2的方向，并確定軸承1的軸向載荷Fa1；(2)若軸向力FA方

41、向向左，試確定軸承1的軸向載荷Fa1。圖示軸系用外圈寬邊相對(duì)安裝的30207圓錐滾子軸承支承。已知軸上的軸向載荷FA=250N，兩軸承的徑向載荷為Fr=512N，F(xiàn)r=1696N，內(nèi)部軸向力為FS=160N， FS=530N，各力方向如圖所示；基本額定動(dòng)載荷C=54200N，載荷系數(shù)fP=1.2；轉(zhuǎn)速n=1500r/min；判別系數(shù)e=0.37（當(dāng)Fa/Fre時(shí)，X=1，Y=0，當(dāng)Fa/Fr>e時(shí)，X=0.4，Y=1.6），要求軸承使用壽命不低于10000小時(shí)。試校核該對(duì)軸承是否合用。某轉(zhuǎn)軸由一對(duì)70000AC軸承支承，軸承布置如圖所示(反裝)，軸的懸臂端受徑向力FR=3000N，軸向力FA=1500N，軸承的內(nèi)部軸向力FS=068Fr，求兩軸承所受軸向載荷Fa1和Fa2。題36圖所示一對(duì)型號(hào)為72