梁底模板及梁側(cè)模板支撐架計算

1、梁底模板及梁側(cè)模板支撐架計 算作者: 日期:梁底模板支撐架計算計算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(J GJ 16 2 -2008)。一、計算參數(shù)：新澆混凝土梁名稱KL1 2新澆混凝土梁計算跨度(m)3.8混凝土梁截面尺寸(m mx mm) 3 0 0* 700新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m) 5.8梁側(cè)樓板厚度(mm) 130二、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板,梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a( m m) 90 0梁兩側(cè)立柱間距1 b(mm) 1000步距h(mn) 1500新澆混凝土樓板立柱間距I'a (m n)、l' b(mm ): 90 0、900混凝土梁居梁兩

2、側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(m m) 5 0 0梁底增加立柱根數(shù) 2梁底增加立柱布置方式：按梁兩側(cè)立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm) 500梁底支撐小梁根數(shù) 4每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm ) 10 0結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽三、面板驗算 取單位寬度1000mm按三等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下:山 111山 111'JI(3)ae?3be26?W= b h 2 / 6=100 0 X 15X 15/ 6 =375 0 0 mm 3, 1= b h 3/ 1 2=1 0 00X 1 5X 15 X 15/ 1 2 = 2

3、8 1 2 50mm4q1=0.9max : 1.2 (G1k+ (G2k + G3k)X h) +1.4Q 2k,1 .3 5 (G1 k + (G2 k +G3k)X h) +1.4.4 X 2,1.35 X( 0.1 + (24+1.5) X 1)X0 .7Q 2k X b=0.9ma x1 .2X (0 .1 + (24+1.5) X 1)+ 1+1. 4X 0. 7 X 2: X 1 =32. 868kN/mq1 靜=0.9X1.35X G1k+(G 2k+G3k)Xh：X b= 0.1 =9X1.35 X 0.1+(24 + 1.5) X 1 X31.1 0 4kN /mq12 =

4、活=0. 9X1 .4X 0.7XQ 2kX b = 0.9X 1 . 4X0.(G1 k+(G2k+G3k)Xh )Xb =0 . 1 + (2 4 + 1.5)X 1 X1 = 2 5 .6kN/m7 X 2 X 1 = 1.7 6 4 k N/m q1、強度驗算M m a x=0. 1q 1靜 L2 +0.117q 1活 L 2=0. 1 X 31.104 X 0.2672+0.117 X 1.764X 0 .2 672=0. 236kN - m(T= M max / W= 0. 236 X 106/ 3 7500 = 6.29N/m m 2 < : f =22 N/ m m2 滿

5、足要求！2、撓度驗算v max= 0.6 7 7 q 2L4/ (1 0 0EI) =0.677 X 25.6 X 266 . 6674/(10 0 X 10000 X 28 1250)= 0.31 2 m m < v = /25 0 =266.6 6 7 /2 5 0 = 1.067m m滿足要求!3、支座反力計算設(shè)計值（承載能力極限狀態(tài)）R1 =R4 =0.4 q 1靜1 +0.4 5 q 1活 l= 0 .4X 3 1. 104 X 0 .267+0.45 X 1. 7 6 4 X 0. 2 6 7 =3. 52 9kNR2= R3 =1. 1 q1 靜 I + 1 .2 q1活

6、l=1.1 X 3 1 .10 4 X 0 .2 67+ 1 .2X 1 .7 6 4X 0.2 67=9.6 8 8 kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1 '=R4'=0.4 q2 1 = 0.4 X 25. 6 X 0.267= 2 .731kNR2" =R3'=1.1 q2l=1. 1 X 2 5 .6X 0. 2 6 7= 7. 5 0 9kN四、小梁驗算 小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格(m m) 4 5X 90 小梁抗彎強度設(shè)計值f(N/ m m2) 1 3 .07小梁抗剪強度設(shè)計值t(N/m m2) 1.4 3小梁彈性模量E(N/mm 2) 8415

7、小梁截面抵抗矩W(cm3) 60.7 5小梁截面慣性矩I (cm 4) 27 3. 38為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖1PJ450uuuuuiiuuuiiiuunuiuiuuuniuiwnmniuiw(132100q1= ma x 3 .529+0. 9 X 1 .35X ( 0 .30 . 1 )X 0. 8 /3+ 0 .5X (1-0.12) +0. 9m a x1 . 2 X (0.5+ ( 2 4+1.1) X 0. 1 2 ) +1.4X 2, 1. 3 5 X (0. 5 +( 2 4+1.1 )X 0 . 1 2) +1.4 X 0.7 X 2 Xm ax

8、0.5 5 -0.8/2 ,(1.1-0.55)-0. 8 /2/ 2 X 1,9. 6 8 8+ 0.9 X 1. 35 X (0.3 0.1)X 0. 83= 9.7 5 3kN/m q2=m ax： 2. 731+(0.3-0.1) X 0.8/3+0.5X (1-0. 12)+(0.5+( 2 4+ 1. 1) X 0.1 2 )X max 0. 55-0.8/2 , (1.1 0.5 5) -0.8/2： / 2 X 1 , 7. 509 + ( 0. 3-0.1 )X 0.8/3 = 7 .563k N/ m 1、抗彎驗算M m ax=m ax0. 107q 1 112, 0 .5

9、 q 1 1 22 = maxO .1 07 x 9.75 3 X 0.452 , 0.5 X 9 .753 X0. 1 2：= 0.211kN md =M max/W = 0. 2 1 1 X 106/60750= 3. 479N/m m2 f = 13 . 07N/ mm2滿足要求！ 2、抗剪驗算Vmax = m a x0.60 7 q1l1 , q1 1 2 = m ax 0.607 X 9.7 5 3 X 0 .4 5 ,9. 7 53 X 0. 1= 2. 664kN T max =3V ma x/ (2bh0)=3 X 2 .6 6 4 X 10 0 0/(2 X 4 5X 90)

10、=0. 987N/ mm2Wt =1. 43N/ m m2 滿足要求！3、撓度驗算V 1=0.6 32q2l14/(1 0 0E I )= 0 .632 X 7.56 3 X 45 0 4 (100 X 8415 X 2733 8 0 0 )= 0. 0 8 5 mm wv = 1 / 2 5 0=450/ 2 5 0=1.8mmV 2=q 2 l24 / ( 8 EI) =7.5 63 X 10 0 4/( 8 X 8415 X 27 3 3800) = 0. 0 04 mm< v：= l/250=1 0 0/25 0 =0.4mm 滿足要求！4、支座反力計算梁頭處（即梁底支撐小梁懸挑

11、段根部）承載能力極限狀態(tài)Rmax=max1.143q 1 1 1,0.393q1 11 +q 1 l2 = max1.1 4 3X 9.753 X03 X 0.45+9.7 5 3 X 0.1=5. 0 1 7kN.45,0.3 93 X 9.75同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=R 4= 2 . 3 6 7kN,R2=R3=5. 0 17kN正常使用極限狀態(tài)R'max= max 1.1 43q2l1 , 0 .393q2l1 + q2l2 = max1.143 x 7.5 6 3 X0.4 5 ,0. 39 3 X7. 563 X 0.45+ 7 .563X 0 .1

12、=3.89kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1= 1 .95 6 k N,R'2=3.89kNR'3=3.8 9kNR'4 =1.956kN五、主梁驗算鋼管主梁材料規(guī)格(mm)48 X3可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量 E(N/mm 2) 20 6 0 0 0主梁抗彎強度設(shè)計值f(N /mm2) 2 05主梁抗剪強度設(shè)計值T (N / m m2 ) 125主梁截面慣性矩I(cm4) 10.78主梁截面抵抗矩W (C m3) 4.49主梁自重忽略不計，計算簡圖如下5.017kM501 TkM(2)550(T= Mm a x/W = 0.609 X

13、I 06/4 4 90=13 5. 7 1 9N/mm 2 < : f =2 0 5N/ m m2 滿足要求!2、抗剪驗算1.02?1 027054G.S57 SlS?a 540i54主梁旦力團(kX)Vmax=5.55 7 kNTm ax= 2V m ax/A = 2 X 5.557 X 1 0 0 0/42 4 =2 6 .212N/ m m2 W t=12 5N/m m2滿足要求!3、撓度驗算4、扣件抗滑計算R=ma xRl, R3=1.827k NW 1X 8=8k N單扣件在扭矩達到 4065N m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！同理可知，右側(cè)立柱扣件受力 R= 1.8

14、 2 7 kNW 1X8 =8kN單扣件在扭矩達到 4065N m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求七、立柱驗算 剪刀撐設(shè)置 加強型 立桿頂部步距 h d( mm) 1 5 0 0立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a (mm) 200頂部立桿計算長度系數(shù)卩l(xiāng)1.386非頂部立桿計算長度系數(shù)卩2 1.755 鋼管類型48 X 3 立柱截面面積 A(mm 2) 42 4回轉(zhuǎn)半徑i(m m )15.9立柱截面抵抗矩 W(cm 3)4. 49 抗壓強度設(shè)計值f(N /mm2) 205 立桿自重q (kN/m) 0. 1 5 長細(xì)比驗算頂部立桿段：10 1=ky 1(hd + 2a)= 1 X

15、1 .38 6 X (1500+2 X 2 00)= 2 633. 4 mm非頂部立桿段:l0 2 =ky 2h =1 X 1 . 7 55X 1 5 0 0 =26 3 2.5mm入=10/i=2 6 3 3 . 4 /15.9 = 1 65 . 62 3 < 入=2 10 長細(xì)比滿足要求！1、風(fēng)荷載計算Mw=0. 9X 1 . 4 Xw k X1 a X h2Z 1 0=0.9 X 1 .4 X 0. 1 6 X 0 .45 X 1 . 5 2 /10= 0 .0 2kN m2、穩(wěn)定性計算根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范公式 5.2. 5 - 14,荷載設(shè)計值q1有所不同:1面板驗算q

16、1 = 1 . 2 X( 0.1+(2 4+1.5 )X 1)+0 .9X1 .4X2 X 1 = 33.2 4 kN /m2小梁驗算q 1=max 3.2 21+ (0.3-0.1) X 0.8/3+1.2 X (0.5+(24+ 1 . 1 )X 0. 12 )+0. 9X1.4X 1 X max0. 5 5-0. 8/2, (1. 1 - 0 .55) -0.8/2/2X 1, 8 .836 + (0. 3-0.1) X 0. 8 /3 = 8.889k N/ m同上四六計算過程，可得:R 1= 1.6 96kN,R2=10.1 7 k N,R3= 1.6 96 k N頂部立桿段：l01

17、=k 卩 1 ( h d + 2a)= 1. 217 X 1.38 6 X (1500 + 2X 2 0 0 )=3 2 04.84 8mm入 1=l0 1/i = 320 4 .848 /15 . 9= 2 01.563,查表得，u 1=0 .179立柱最大受力 Nw=maxR1 + N邊 1, R2 ,R3 +N 邊 2+Mw/lb=max1.696+1. 2X (0.5+ (24+1.1)X 0.1 2 )+0. 9 X1 .4X 1 X (0. 9+ 0 .55- 0 .8/ 2 )/2 X 0.9,1 0. 17 ,1 .6 96+1. 2X(0.5+(24+1. 1 )X 0. 1

18、 2) +0.9X 1. 4X 1 X(0 .9 +1 .1-0.55-0 . 8 /2)/ 2X0 . 9 + 0.02 /1.1=10. 2 07kNf = N/ (u A)+M w /W = 1 0206.87 1 /( 0. 179 X 4 2 4 )+0.02 X 1 0 6/ 44 9 0=1 3 9.03 1N/mm2 < f = 205N/m m2滿足要求!非頂部立桿段：I02=k 卩 2h =1. 2 17X 1 .755 X 15 0 0 =320 3 .75 2 mm入 2=l02/i= 3203. 752/1 5 .9=2 0 1.494,查表得,u 2=0 .1

19、79立柱最大受力 Nw=m a xR1 +N 邊 1,R2, R3 +N 邊 2 +0 .15 X (1 1 .4-1)+Mw/lb = max 1.96+1.2 X (0.75+(24+1.1 )X 0.12)+0.9 X 1. 4 X 1 X (0.9+0. 5 5-0.8/2) /2 X 0. 9 ,10.17,.696+1.2 X (0 .75+(24 +1.1)X 0.12)+0. 9X 1. 4X1 X( 0. 9+1 .1- 0.55 - 0. &2)/X 0. 9+ 1 .5 6+ 0.02/1.仁1 1. 74 8 kNf= N/( u A)+M w / W =11

20、748. 313(0. 1 79X 424)+0.02 X 106/ 4 49 0 =15 9. 341N/mm2 wf = 205N/mm2八、可調(diào)托座驗算滿足要求!荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座2可調(diào)托座承載力容許值N (k N) 30由"主梁驗算"一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力N =maxR 2 : X 1=11. 1 14kN < N = 30k滿足要求!梁側(cè)模板計算書、梁側(cè)模板基本參數(shù)計算斷面寬度300m m ,高度700mm,兩側(cè)樓板厚度130mm 。模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨間距2 5 0m m,內(nèi)龍骨采用50X 1 00mm方木，外龍骨采用雙鋼管 48m

21、m X 3.0m m。對 拉螺栓布置2道，在斷面內(nèi)水平間距 35 0 +0m m，斷面跨度方向間距 500m m，直徑14mm。面 板厚度1 8mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm 2，彈性模量 6000.0N/ m m2。木方剪切強度1.3 N/mm 2，抗彎強度 13. 0N/mm 2,彈性模量 90 0 0. 0 N/m m2。4匚芒：I f" f 冷？叮,_EE? *二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算撓度驗算只考慮新澆強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值; 混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:F = 022

22、心/掙F = yM其中丫 c混凝土的重力密度，取 2 4 .00 0 kN/ m 3;新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取2 0 0/(T +1 5),取5. 000h;T 混凝土的入模溫度，取25.000 C；V 混凝土的澆筑速度，取 2. 5 0 0m/h ;H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.70 0 m;3 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.8 50。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)F 1=0.9X 16.800值 F1 = 1 6. 7 9 0k N/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0. 9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值=1 5.12 0 kN /m2F2

23、=0.9 X 4. 000=3.600kN/m考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9,倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值2。取 0.700m;H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，0.8 5 0。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取3F 1 = 1 6. 7 9 0kN/m 2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0. 9,實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值:F1=0.9X 16. 800=15.12 0 k N/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9,倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=0.9 X 4. 0 00=3.60 0 kN/m2。三、梁側(cè)模板面板的計算面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗

24、彎強度和剛度。模板面板的按照連續(xù)梁計算。 寬度取0. 5 7m。荷載計算值 q = 1 . 2X 1 5 . 1 2 0 X 0. 5 7 0+ 1 .4 0 X 3.600X 0 .5 7 0=13.215kN/m 面板 的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為W = 57 .0 0 X 1.8 0X 1.8 0/6 = 3 0.7 8 cm3;I = 5 7 .00 X 1 .8 0 X 1.8 0 X 1 .8 0 / 1 2 = 27. 7 0cm 4 ;計算簡圖剪力(kX)8,62kN/ni1, 1 1 11.1111J i J I J3125

25、0J260i250JAB變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下：變形計莫受力圖0 0110137變形圖(im經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N 1 =1.321 k NN2=3. 6 34kNN3 = 3. 63 4 kNN4 =1.3 21kNV = 0 .13 7 mm最大彎矩 M = 0.0 8 2 k N.m最大變形 (1 )抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f =M/W = 0 .082 X 100 0 X 10 0 0/30 7 8 0 = 2 . 6 64 N/mm2面板的抗彎強度設(shè)計值 f，取 15.00N/ mm2;面板的抗彎強度驗算f <

26、 f，滿足要求！(2 )抗剪計算截面抗剪強度計算值T =3Q/2b h = 3 X 1982.0/( 2 X 57 0.0 00 X 18 . 000)= 0.2 9 0N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值T =1.4 0N/mm2面板抗剪強度驗算 T < :T：，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值V = 0.13 7 mm面板的最大撓度小于250.0/ 250,滿足要求!四、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨強度計算均布荷載 q=1.2X O.2 5 X 15.12+1.4 X 0.25X 3. 60= 5. 79 6 kN/m 撓度計

27、算荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q=0.25X15. 12= 3. 7 80kN/m內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。5 &OkN；rnB內(nèi)龍骨計算簡圖經(jīng)過計算得到最大彎矩M= 0.00 0 kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F= 0 .0 0 0 kN經(jīng)過計算得到最大變形V= 0.0 0 0 mm 內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5 . 0 0X 10. 0 0X 1 0.0 0/6 = 83.33 cm3 ;1 = 5. 00 X 10.0 0 X 10.00 X 10. 0 0 /12 = 416 .6 7 cm4;(1)內(nèi)龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f= M/W = 0. 0OOX 10683333.3