土力學(xué)客觀題

1、土力學(xué)客觀題1 . 土力學(xué)的奠基人 Terzaghi2 .關(guān)于土力學(xué)的基本概念正確的是ADA.力學(xué)是研究土的應(yīng)力、變形、強(qiáng)度和穩(wěn)定，以及土與結(jié)構(gòu)物相互作用和規(guī)律的一門力學(xué) 分支。B.基礎(chǔ)是地表以下的地層（巖層或土層） 二|C.地基是將結(jié)構(gòu)所承受的各種作用傳遞到基礎(chǔ)上的下部結(jié)構(gòu)D.地基基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)必須滿足兩個(gè)基本條件是強(qiáng)度問題和變形問題。3. 土體的特點(diǎn)是碎散性、三相性、天然性。4. 土力學(xué)研究的三大核心問題是 滲透問題、變形問題、強(qiáng)度問題5. 關(guān)于土的三大問題描述正確的是：BDA.加拿大特朗斯康谷倉(cāng)失穩(wěn)屬于土體的變形問題。B. 土質(zhì)邊坡穩(wěn)定性問題屬于：土體的強(qiáng)度問題。C.阪神大地震中地基液化屬于

2、土體的滲流問題D.比薩斜塔屬于土體的變形問題。6 .影響粘性土工程性質(zhì)最大的是土中的結(jié)合水7 .累計(jì)曲線法土分析的粒組，級(jí)配良好的士是指Cu>5, Cc=138 .理論上評(píng)價(jià)砂性土物理狀態(tài)最合理的指標(biāo) Dr9 . 根據(jù)公路土工試驗(yàn)規(guī)程中土的粒組劃分，砂的粒徑范圍為0.075-2mm10 .已知某砂土的天然孔隙比為e=0.7, emax=1.0, emin=0.4 ,其物理狀態(tài)為 中密11 .建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定劃分粘土和粉質(zhì)粘土的指標(biāo)是塑性指數(shù)12 .粘性土土的界限含水量有 塑限含水量、液限含水量、縮限含水量13 .粒度分析方法有篩析法、靜水沉靜分析法14 .級(jí)配良好的土是指均勻的土

3、。X15 .粘性土的含水量變化影響土體的強(qiáng)度，是通過(guò)結(jié)合水膜厚度的變化而起作用的。V16 .用相對(duì)密度劃分砂土的密實(shí)程度是比較合理的，也是最常用的。 V17 .實(shí)際工程中常用相對(duì)密度來(lái)評(píng)價(jià)砂土的密實(shí)程度。V18 . 土體的液性指數(shù)大于 1時(shí)，不一定呈流塑狀態(tài)。x19 . 土體的物理狀態(tài)就是密實(shí)程度。x20 .適用于砂性土滲透系數(shù)測(cè)定的室內(nèi)試驗(yàn)方法是常水頭試驗(yàn)21 .已知某路堤靠山側(cè)地下水位較高，地下水通過(guò)路堤滲透時(shí)水力坡降為1.2,路堤填土的飽和重度為21KN/m3 ,可能出現(xiàn)的現(xiàn)象為流砂22 .滲透速度v與水頭梯度I的關(guān)系是正比例23 .動(dòng)水力的單位為 KN/m324 .某砂土作常水頭滲透試

4、驗(yàn)，測(cè)得當(dāng)滲流穩(wěn)定時(shí)，滲透流量0.12cm3/s, 土樣高度為10cm,斷面為30cm2, 土樣上下兩點(diǎn)的水頭差為2cm,則該砂土的滲透系數(shù)為 0.02cm/s25 .當(dāng)土體滲透時(shí)的水力梯度大于臨界水力梯度，可能出現(xiàn)的現(xiàn)象為 流砂26 .下列哪一種土樣更容易發(fā)生流砂？ 細(xì)砂或粉砂27 .下列有關(guān)流土與管涌的概念，正確的說(shuō)法是 AA.流土屬突發(fā)性破壞，管涌屬漸進(jìn)式破壞B.發(fā)生流土?xí)r，水流向_上滲流;發(fā)生管涌時(shí)，水流向下滲流C.D.28.29.30.31.32.33.34.35.36.37.38.39.40.41.42.43.44.45.46.47.48.49.50.51.52.53.54.55.

5、56.57.58.59.60.流土多發(fā)生在黏性土中，而管涌多發(fā)生在無(wú)黏性士中流土屬滲流破壞，管涌不屬滲流破壞達(dá)西定律適用于（中砂、細(xì)砂）等土質(zhì)。滲透作用對(duì)土的破壞形式有流砂、管涌達(dá)西定律中的滲透速度不是孔隙水的實(shí)際流速。V土中氣體對(duì)土體的滲透性沒有影響。X變水頭滲透試驗(yàn)適用于測(cè)定粘性土的滲透系數(shù)。V達(dá)西定律適用于砂性土和粘性土。x土體發(fā)生滲透時(shí)的動(dòng)水力與滲透方向一致，大小與水力坡降成正比。V當(dāng)土體發(fā)生滲透時(shí)的水力坡降為1時(shí)，其土體的滲透系數(shù)具有與滲透速度相同的數(shù)值和單位。V土體發(fā)生滲透時(shí)的動(dòng)水力與滲透方向相反，大小與水力坡降成正比。x土中附加應(yīng)力是由下述何種原因形成（建筑荷載）。計(jì)算土中應(yīng)力時(shí)

6、，一般將土體假定為理想彈性體已知某地基為均質(zhì)土體，厚 30m, 土體重度為18KN/m3 ,則地表下20.0m處自重應(yīng)力 為（360KPa）。已知某地基為均質(zhì)土體，厚 30m, 土體重度為18KN/m3 ,靜止土壓力系數(shù)為 0.5,則地 表下20.0m處水平向自重應(yīng)力為（180KPa）。有效應(yīng)力表達(dá)式是下列哪種形式（b' = （7-11）。底面邊長(zhǎng)為3m的正方形基礎(chǔ)上作用一豎向力，若其基底的最大、最小壓應(yīng)力分別為400kPa和100kPa,則可推出該力的偏心距（單向偏心）為 0.3均布條形荷載作用下計(jì)算土中任一點(diǎn)的豎向應(yīng)力時(shí)，坐標(biāo)軸的原點(diǎn)是在均布荷載的邊緣土中應(yīng)力按成因分有 自重應(yīng)力、

7、附加應(yīng)力 建筑物基礎(chǔ)下的地基應(yīng)力計(jì)算包括自重應(yīng)力、附加應(yīng)力剛性地基下基底壓力分布圖形主要有鐘形分布、拋物線形分布、馬鞍形分布自重應(yīng)力和附加應(yīng)力都隨深度增長(zhǎng)x土中地下水位的變化會(huì)影響土中附加應(yīng)力分布V土中附加應(yīng)力計(jì)算與土質(zhì)類型有關(guān)x計(jì)算土中應(yīng)力時(shí)，將士體視為理想彈性體V有兩個(gè)寬度不同的基礎(chǔ)，基底總壓力相同，在同一深度處，較寬基礎(chǔ)產(chǎn)生的附加應(yīng)力小布西奈斯克公式假定荷載作用在地表，而實(shí)際基礎(chǔ)都有一定的埋深，這一假定將使土中應(yīng)力計(jì)算結(jié)果偏大V 水中一點(diǎn)的應(yīng)力和土中一點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)是一樣的x隨著地下水位下降，土層和地表也隨著沉降。V某5米厚的飽和粘土地基上作用有200KPa的無(wú)限均布荷載，粘土的飽和重度為

8、21KN/m3 ,則距地表下 5米處的超孔隙水壓力 p2為（200kpa）。61 .飽和土固結(jié)完成時(shí)，孔隙水壓力為（0）。62 .室內(nèi)側(cè)限壓縮試驗(yàn)測(cè)得的 e-p曲線越陡，表名土樣的壓縮性（愈高）。63 . 一個(gè)土樣，含水量為 w=40%,重度丫 =18kN/m3 , 粒粒重度丫 s=27kN/m3 ,在壓縮儀中， 荷載從零增至100kPa,土樣壓縮了 0.95mm,試問壓縮系數(shù)”為多少（環(huán)刀高度為2cm）。 0.998mpa-164 .根據(jù)前期固結(jié)壓力，可把土體的固結(jié)狀態(tài)分為（ 欠固結(jié)、超固結(jié)、正常固結(jié) ）。65 .引起欠固結(jié)土沉降的應(yīng)力有：（ 有效應(yīng)力、自重應(yīng)力、附加應(yīng)力）。66 .下列說(shuō)法

9、屬于分層總和法計(jì)算地基沉降原則的有（土層分界面需分層、地下水位處需分層、分層厚度應(yīng)小于等于基礎(chǔ)寬度0.4倍）67 .我們?cè)谟?jì)算土體沉降時(shí)，采用的是有效應(yīng)力。（，）68 .分層總和法計(jì)算土體的沉降時(shí)，地下水位面應(yīng)分層。（，）69 . 土體壓縮性越大土體越易固結(jié)。（70 .同一場(chǎng)地條件，埋置深度相同的兩個(gè)矩形基礎(chǔ)，底面積不同，基底附加應(yīng)力相同，基礎(chǔ)的長(zhǎng)寬比相等，基礎(chǔ)的最終沉降量不同。（ X）71 .壓縮指數(shù)值越大，土的壓縮性越高。（ V）72 .兩個(gè)土性相同的土樣，變形模量E0和壓縮模量Es之間的相對(duì)關(guān)系為 E0<Es。（，）73 .研究士的抗剪強(qiáng)度時(shí)，是把土體作為（彈性土體）。74 .理論

10、上抗剪強(qiáng)度與（有效應(yīng)力）應(yīng)有對(duì)應(yīng)的關(guān)系。75 . 土體在極限平衡狀態(tài)下，剪切破壞面與大主應(yīng)力作用面的夾角為（45o+。/276 .三軸壓縮試驗(yàn)中，若地基土為飽和粘土，地基排水條件有利， 表面為緩慢加載，其強(qiáng)度指標(biāo)應(yīng)采用的試驗(yàn)為（CD試驗(yàn)）。77 .三軸試驗(yàn)時(shí)，試樣所受的大主應(yīng)力°】等于（小主應(yīng)力 氣+偏應(yīng)力" ）78 .某飽和粘土做三軸壓縮試驗(yàn)，獲得內(nèi)摩擦角最大的試驗(yàn)方法是（ CD試驗(yàn)）。79 .直接剪切試驗(yàn)中，控制土體排水條件是采用（ 剪切速率）。80 .某飽和粘土做三軸壓縮試驗(yàn)，內(nèi)摩擦角趨于零的試驗(yàn)方法是（UU試驗(yàn)）。81 .無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)適用于（飽和粘性土）。+4

11、 I82 . 土體發(fā)生強(qiáng)度破壞時(shí)，破裂面與大主應(yīng)力面的夾角為（-）。X83 .與強(qiáng)度有關(guān)的工程問題主要是（土工構(gòu)筑物的穩(wěn)定、土工構(gòu)筑物的環(huán)境問題、建筑物地基的承載力）。84 .粘性土的抗剪強(qiáng)度是由（土的粘聚力、土的內(nèi)摩阻力 ）構(gòu)成的。85 .直剪試驗(yàn)的剪切方法有（快剪、固結(jié)快剪、慢剪） 。86 .三軸試驗(yàn)的剪切方法有（UU、CU、CD）。87 . 土體強(qiáng)度計(jì)算中，要考慮土體變形的影響。（ X）88 .直剪試驗(yàn)不能控制排水條件。（X）89 .三軸壓縮試驗(yàn)中含水量保持不變的是固結(jié)不排水試驗(yàn)。（ X ）90 .有效應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)對(duì)于一種土是常量。（，）45"+-91 . 土體破裂面與大主應(yīng)力

12、面的夾角為 （X）92 . 土中孔隙水壓力變化會(huì)影響土體強(qiáng)度。（ X）93 .擋土墻后的填土表面水平，墻背垂直光滑，填土為勻質(zhì)土體，無(wú)水作用，墻后主動(dòng)土壓力的分布為：三角形94 .朗金土壓力理論中，主動(dòng)土壓力就是土體達(dá)到極限平衡狀態(tài)時(shí)的：小主應(yīng)力95 .計(jì)算靜止土壓力時(shí)，墻后土體應(yīng)力狀態(tài)處于（ 彈性平衡）96 .庫(kù)侖士壓力理論假定填土是：剛性體97 .庫(kù)侖士壓力理論計(jì)算土壓力時(shí)，一般將土體假定為：剛體98 .墻背傾斜條件和填土條件相同時(shí)，墻背越粗糙則主動(dòng)土壓力值越：小99 . 土壓力有：靜止土壓力、主動(dòng)土壓力、被動(dòng)土壓力100 .朗金士壓力理論的假定包括：填土表面水平、墻背垂直、墻背光滑無(wú)摩擦

13、101 .朗金士壓力理論對(duì)成層土的土壓力計(jì)算，分界面上：有兩個(gè)土壓力值、 分布圖形可能有突變值102 .庫(kù)侖士壓力理論可適用于：墻背傾斜、墻背粗糙有摩擦、填土為砂土103 .朗金土壓力理論和庫(kù)侖士壓力理論只有在（3 =0、e =0、8 =0）的條件下，計(jì)算結(jié)果相等。104 .選用內(nèi)摩擦角較大的土體作為填料可以減小墻后主動(dòng)土壓力。V105 .若拱橋橋臺(tái)以被動(dòng)土壓力作為抗力，其設(shè)計(jì)值就是采用朗金或庫(kù)侖土壓力理論的計(jì)算值。X106 .土壓力計(jì)算中，地下水產(chǎn)生的水壓力可以采用土體的飽和重度計(jì)算的土壓力得出。x107 .朗金土壓力理論是庫(kù)侖土壓力理論的一種特殊情況。X108 .在擋土墻墻背豎直、光滑、填

14、土水平時(shí)，朗金土壓力理論與庫(kù)侖士壓力理論在計(jì)算土壓 力時(shí)表達(dá)式相同，計(jì)算結(jié)果相同，所以可以說(shuō)朗金土壓力理論是庫(kù)侖士壓力理論的一種 特殊情況。X109 .砂性土坡穩(wěn)定性分析中假定滑動(dòng)面是：平面110 .均質(zhì)粘土土坡穩(wěn)定性分析中假定滑動(dòng)面是：圓弧111 .費(fèi)倫紐斯確定最危險(xiǎn)滑動(dòng)面圓心時(shí)認(rèn)為土的內(nèi)摩擦角？=0時(shí)，最危險(xiǎn)圓弧為：坡腳圓112 .若土坡的土質(zhì)為飽和粘土，因填土或加荷速度較快，這時(shí)，土坡穩(wěn)定分析應(yīng)采用：總應(yīng)力法113 .費(fèi)侖紐斯條分法對(duì)土條兩側(cè)的作用力的假定為忽略土條兩側(cè)的作用力114 .地基土整體剪切破壞中，P-S曲線上的第一個(gè)轉(zhuǎn)折點(diǎn)相應(yīng)的荷載為：比例界限115 .在地基破壞過(guò)程的剪切階

15、段，首先出現(xiàn)塑性變形的應(yīng)是：基礎(chǔ)邊緣116 .臨塑荷載相應(yīng)于： 比例界限117 .對(duì)寬度修正系數(shù)很小的地基土，要提高其承載力，主要采?。?增大基礎(chǔ)埋深）的方法118 . 一般粘性土地基的容許承載力，需修正：深度119 .某建筑物基礎(chǔ)寬2.0m,埋深2.0m,確定地基承載力設(shè)計(jì)值時(shí)，需修正：不修正120 .地基容許承載力是指考慮一定安全儲(chǔ)備后的：臨塑荷載121 .土坡失穩(wěn)的原因主要是：外力破壞土體內(nèi)原有的應(yīng)力平衡、外界氣候變化使土干濕、脹縮、凍結(jié)、融化強(qiáng)度降低、土坡內(nèi)浸水使土濕化程度降低、附近施工引起的震動(dòng)122 .均質(zhì)粘土失穩(wěn)時(shí)的滑動(dòng)面形式為：坡腳圓、坡面圓、中點(diǎn)圓123 .土坡穩(wěn)定分析中，有

16、水滲流時(shí)，動(dòng)水力引起的力矩屬： 滑動(dòng)力矩、穩(wěn)定安全系數(shù)k表達(dá)式的分母124 .地基破壞的形式有： 整體剪切破壞、局部剪切破壞、刺入剪切破壞、平面剪切破壞125 .典型地基土的破壞模式有：局部剪切破壞、刺入、整體剪切破壞126 .地基破壞的過(guò)程要經(jīng)歷 3個(gè)階段：壓密階段、剪切階段、破壞階段127 .確定地基容許承載力的方法有：根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)載荷試驗(yàn)的 P S曲線來(lái)確定、根據(jù)規(guī)范確定、根據(jù)地基承載力的理論公式確定128 .畢肖甫條分法在計(jì)算滑坡推力時(shí)，忽略土條間的作用力。X129 .費(fèi)倫紐斯條分法在計(jì)算滑坡推力時(shí)，忽略土條間的作用力。V130 .在土坡穩(wěn)定性驗(yàn)算中不考慮土中水的影響偏于安全。X131 .

17、地基允許承載力經(jīng)過(guò)深度和寬度修正后不一定大于其標(biāo)準(zhǔn)值。V132 .地基容許承載力經(jīng)過(guò)深度和寬度修正后可能小于其標(biāo)準(zhǔn)值。X133 .當(dāng)按容許應(yīng)力法進(jìn)行地基基礎(chǔ)計(jì)算時(shí)，設(shè)計(jì)規(guī)范在取安全系數(shù)時(shí)，附加組合比主要組合小，地基的容許承載力均允許提高一定數(shù)值。V134 .根據(jù)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范，汽車制動(dòng)力屬于：可變荷載135 .混凝土基礎(chǔ)的混凝土強(qiáng)度標(biāo)號(hào)一般不低于：20號(hào)136 .在進(jìn)行地基基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)時(shí)，區(qū)別于柔性基礎(chǔ)，剛性基礎(chǔ)應(yīng)滿足：基礎(chǔ)變階處寬高比137 .剛性基礎(chǔ)通常是指：無(wú)筋擴(kuò)展基礎(chǔ)138 .對(duì)于素混凝土基礎(chǔ)而言，材料強(qiáng)度越高，允許的臺(tái)階寬高比：越大139 .當(dāng)基底壓力比較大、地基土比較軟弱

18、而基礎(chǔ)的埋置深度又受限制時(shí)，不能采用：剛性基礎(chǔ)140 .磚石條形基礎(chǔ)是屬于哪一類基礎(chǔ)：剛性基礎(chǔ)141 .持力層下有軟弱下臥層，為減小由上部結(jié)構(gòu)傳至軟弱下臥層表面的豎向應(yīng)力，應(yīng)：減小基礎(chǔ)埋深，加大基礎(chǔ)底面積142 .下列基礎(chǔ)中，（墻下獨(dú)立基礎(chǔ)）通過(guò)過(guò)梁將上部荷載傳給基礎(chǔ)。143 .基礎(chǔ)穩(wěn)定性驗(yàn)算包括：基礎(chǔ)傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算、基礎(chǔ)滑動(dòng)穩(wěn)定性驗(yàn)算。144 .以下哪些基礎(chǔ)形式屬于淺基礎(chǔ)：擴(kuò)展基礎(chǔ)、條形基礎(chǔ)、箱型基礎(chǔ)145 .地基變形驗(yàn)算的內(nèi)容有：沉降量、沉降差、傾斜、局部?jī)A斜146 .基礎(chǔ)工程設(shè)計(jì)計(jì)算的基本原則是：基底壓力小于地基的容許承載力、地基及基礎(chǔ)的變形值小于結(jié)構(gòu)物要求的沉降值、地基及基礎(chǔ)的整體穩(wěn)定性滿足要求、基礎(chǔ)本身的強(qiáng)度滿足要求147 .汽車制