考慮河岸沖刷的彎曲河道水流及河床變形的數(shù)值模擬

1、考慮河岸沖刷的彎曲河道水流及河床變形的數(shù)值模擬    摘要：本文將正交曲線坐標系下的平面二維水沙數(shù)學模型和粘性河岸的沖刷模型結合，用于模擬彎道內的水流運動、懸移質泥沙的輸移、河床的縱向及橫向變形.用水槽試驗資料驗證了本文提出的水流模型，結果表明流速分布、水位等計算結果與實測值相當符合.應用建立的水沙數(shù)學模型以及河岸沖刷模型，模擬了一概化彎道在持續(xù)清水沖刷下的主流線位置、斷面形態(tài)、主槽比降的變化過程，模擬結果符合彎道演變規(guī)律. 關鍵詞：彎曲河道 平面二維水沙數(shù)學模型 河岸沖刷模型 河床縱向及橫向變形 彎曲河道是天然河道中常見的一種河流形態(tài)，多年來人們從各個

2、方面對彎曲河道特有的水流運動規(guī)律、河床演變規(guī)律，進行了廣泛的研究1，2.如張紅武2從模型試驗和理論分析出發(fā)，較為深入地研究了彎道內的水面形態(tài)、環(huán)流運動以及縱向流速的沿程分布規(guī)律等.隨著計算機性能的提高，以及數(shù)值計算方法的發(fā)展，很多研究者開始用數(shù)學方法模擬彎道內的水沙運動及河床變形.最早以Engelund3、Odgaard4等人提出的恒定水流模型為代表.近年來，部分研究者提出的三維數(shù)學模型，既能模擬彎道內的水沙運動，又能考慮床面的沖淤變化，較以前有了更大的進步5，6.盡管三維數(shù)學模型可以模擬彎道內較為復雜的水流運動和河床變形問題，不過在實際工程中用的最廣的還是平面二維模型7，8.通?，F(xiàn)有這些模型

3、只考慮河床的縱向變形，而很少注意彎道內的橫向變形問題，也即河岸沖刷問題.本文針對當前在彎道水流和河床變形模型的研究狀況，以前人的研究結果為基礎，建立了正交曲線坐標下的平面二維水沙數(shù)學模型，用于模擬彎道內的水沙運動及河床縱向變形；在深入分析河岸沖刷機理的基礎上，采用力學模型模擬粘性河岸沖刷、崩塌的過程.最后利用彎道模型的試驗資料，驗證了本模型計算的流場、岸邊水位等與實測值符合較好.同時模擬了90°彎道在持續(xù)清水沖刷下的河床變形過程，對主流線、斷面形態(tài)、主槽比降等計算結果隨時間變化的分析表明，模擬結果符合彎道變形規(guī)律.1 數(shù)學模型本文建立的模型具有如下特點：(1)為適應不規(guī)則的岸邊界，建

4、立正交曲線坐標下的平面二維水沙模型，并用MADI方法9求解水流方程組.(2)改進以往對泥沙恢復飽和系數(shù)取為經(jīng)驗常數(shù)的做法，模型中采用了張紅武10提出的不平衡輸沙理論，用于研究懸移質泥沙的輸移以及河床變形過程.(3)引入Osman11提出的河岸沖刷模型，用于模擬粘性河岸的橫向沖刷過程以及在重力作用下的崩塌過程.1.1 平面二維水沙數(shù)學模型式中：、分別表示、方向的泥沙擴散系數(shù)；S0k、Sk、S*k、k分別為第k粒徑組泥沙的側向輸入項、分組含沙量、分組挾沙力及有效沉速；*、f1、K1分別為平衡含沙量分布系數(shù)，非飽和系數(shù)以及附加系數(shù).上述3個參數(shù)以及水流挾沙力的計算方法，詳見文獻10.而分組挾沙力級配

5、以及床沙級配的計算方法，見文獻12.式中：為床沙干密度，N為非均勻泥沙的分組數(shù).1.2 幾個關鍵問題的處理求解上述方程組，即可得到物理平面(x,y)與計算平面(,)上對應點的關系.當網(wǎng)格正交時，=0.控制函數(shù)的具體表達式，參見文獻13.在本文模擬的彎道中，橫斷面由主槽和灘地組成.假設灘地不過水，則岸邊界是灘岸，同時認為灘岸可以沖刷.實際計算區(qū)域包括灘地和主槽，故采用“凍結法”技術14處理灘地上那些不過水的節(jié)點.一般岸坡坡頂和坡腳間的水平距離較小，可能遠小于網(wǎng)格尺寸，在程序中不能分辨.為了能模擬河岸的沖刷過程，同時又不增加計算量，故本文在計算中用一數(shù)組記錄岸邊相鄰兩節(jié)點之間的實際地形.1.3 河

6、岸沖刷模型 現(xiàn)有的很多泥沙數(shù)學模型，很少考慮到河岸沖刷問題.即使那些考慮了河岸沖刷的模型，往往對彎道中河岸沖刷機理、沖刷速率，做了大量的假設和簡化.如Ikeda15認為彎道凹岸附近的縱向垂線平均流速大于彎道中心處的垂線平均流速時，彎道凹岸沖刷，反之則淤積.Hasegawa16認為河岸沖刷速率與近岸的剩余流速成正比，根據(jù)泥沙連續(xù)方程，得出了適用于彎曲河道通用的河岸沖刷系數(shù).不過，這類模型中存在一個共同缺點，即很少考慮到河岸組成物質、土體特性、幾何形態(tài)等對河岸沖刷的影響.眾所周知，粘性河岸和非粘性河岸的沖刷機理和沖刷速率是完全不同的.為準確模擬河岸的橫向沖刷過程，必須深入分析河岸沖刷機理.一般來講

7、，河岸沖刷后退是河岸土體和近岸水流相互作用的結果.除了岸邊植被生長情況、河道內水位升降、滲流、管涌等因素影響河岸后退外，但主要是以下2種情況，是導致河岸后退的主要原因：(1)通過水流直接橫向沖刷河岸導致河岸后退.近岸水流直接作用于河岸，沖動河岸邊坡上水面以下的表層土體，并被水流帶走，從而導致河岸后退.(2)通過河岸崩塌導致河岸后退.崩塌是河岸上的一部分土體在重力作用下，沿某一滑動面發(fā)生移動的過程.一般床面發(fā)生沖刷，導致河岸高度增加，或者水流淘刷河岸坡腳，使河岸坡度變陡，都會降低河岸的穩(wěn)定性，當河岸的穩(wěn)定性降低到一定程度后，河岸便會發(fā)生崩塌，導致岸邊界后退. 圖1 粘性河岸沖刷的計算模式 本文主

8、要考慮粘性河岸的沖刷后退過程，采用Osman11提出的河岸沖刷模型(圖1).該模型首先計算河岸橫向沖刷距離，然后分析河岸是否會失穩(wěn)、崩塌.在t(sec)時間內，粘性河岸被水流橫向沖刷后退的距離為：式中：s河岸土體的容重(kN/m3)；B為t時間內河岸因水流橫向沖刷而后退的距離(m)；為作用在河岸上的水流切應力(N/m2)；c為河岸土體的起動切應力(N/m2).Cl為橫向沖刷系數(shù)，取決于河岸土體的物理化學特性.當由式(7)得河槽沖寬B，用平面二維水沙模型算出河床沖深Z后，河岸高度增加，坡度變陡，穩(wěn)定性降低.根據(jù)土力學中的邊坡穩(wěn)定性關系，采用若干假定，可得到河岸發(fā)生初次崩塌時的臨界條件.若河岸已發(fā)

9、生初次崩塌，則假定以后的河岸崩塌方式為平行后退，即崩塌后的邊坡角度恒為，仍可用土力學的方法判斷是否會發(fā)生二次崩塌.1.4 計算方法和求解過程 首先，采用MADI法9計算流場.這種方法采用非交錯網(wǎng)格，將水位、流速等變量均布置在同一網(wǎng)格點上，對水流連續(xù)方程和動量方程均不按方向剖開，由此將基本運動方程離散而形成新的差分代數(shù)方程組，并建立一種新的解法.具體求解過程如下：對式(1)進行差分離散，時間導數(shù)項采用前差表示，空間導數(shù)項采用中心差分表示，將時間步長t分成兩部分.在前半時間步長內，利用連續(xù)方程(1)、方向動量方程(2)，沿方向采用隱式離散，對方向采用顯式離散，求解得Zn 1/2,Un 1/2，再利

10、用方向動量方程(3)，顯式求解得Vn 1/2.在后半時間步長內，利用式(1)、(3)，沿方向采用隱式離散，對方向采用顯式離散，求解得Zn 1，Vn 1，再利用式(2)，顯式求解得Un 1.由于要進行長時間的河床變形計算，計算量特別大，在實際計算中通常用偽恒定方法計算出恒定流場.然后，采用顯隱混合格式計算懸移質含沙量分布.先按不同方向、對式(4)進行算子分裂，在前半步長內，對方向的分步方程用指數(shù)格式顯式離散求得Sn 1/2，在后半步長內，對方向的分步方程用Crank-Nicholson型格式隱式離散求得Sn 1.以時間為迭代參數(shù)，計算出恒定的濃度場.最后，顯式求解式(5)，可得出時段末的床面高程

11、.在已知河床變形的基礎上，采用河岸沖刷模型，模擬彎曲河道河岸沖刷后退的過程，具體計算方法見文獻12.此外，本文在計算中還采用以下假定：直接從河岸沖刷下來的和河岸崩塌后產(chǎn)生的泥沙，全部轉化為懸移質泥沙，并作為下一個時段的側向輸沙量.2模型的驗證圖2 彎道凹岸與凸岸岸邊水位的沿程分布 圖3 縱向垂線平均流速分布圖2給出了彎道中凹岸和凸岸水位沿程變化情況.從圖中可以看出，在彎道進口段，凹岸和凸岸的水位基本相同；在彎道段，凹岸水位明顯高于凸岸；在彎道出口段，兩岸水位基本相同.盡管計算值略小于實測值，但兩者的變化趨勢相當符合，當水流由順直河段進入彎道后，由于受到離心力的作用，使彎道凹岸一側的水位恒高于凸

12、岸一側，最大水位差一般出現(xiàn)在彎道頂點附近，而向上下游兩個方向逐漸減少.由于未能考慮彎道內橫向環(huán)流對水流動量方程的影響，從而導致水位計算值總體偏小.圖3給出了縱向垂線平均流速的沿程分布情況.從圖可知，實測值與計算值符合較好，尤其在彎道的進口段附近.從圖中還可以看出，在彎道的進口段，最大縱向平均流速的位置(主流線)緊靠凸岸；在彎道段，主流線仍緊靠凸岸；在彎道出口段附近，主流線逐漸向凹岸轉移.出彎后的水流，在相當長的距離內，最大流速仍靠近外側(凹岸).3 計算結果與分析由于目前缺少由懸移質泥沙不平衡輸移的實測資料，故本文采用一概化的90°彎道，研究其在持續(xù)清水沖刷、兩岸邊界可動的條件下，彎

13、道內流速、斷面形態(tài)，以及比降的變化過程.對模擬結果的分析表明：本文所建立的平面二維水沙數(shù)學模型以及河岸沖刷模型，能較好的反映彎曲河道的演變過程.由此可見，彎道內垂線平均流速的分布，不僅與進口處的流速分布、出口斷面的水位有關，而且還與彎道的斷面形態(tài)、平面形態(tài)等因素有關. 圖4 初始流速分布圖5 30d后的流速分布圖6 斷面形態(tài)變化過程圖7 主槽平均高程變化過程 彎道進口段和出口段的斷面形態(tài)變化，也有類似的變化規(guī)律.不過，應當指出，這里未出現(xiàn)一般彎道演變中的凹岸沖刷，凸岸淤積的現(xiàn)象，主要由以下兩方面的原因：一是河床受清水沖刷，凸岸附近的含沙量(平均為0.27kg/m3)遠小于當?shù)氐乃鲯渡沉?平均

14、為3.2kg/m3)，因此發(fā)生沖刷.二是由于水流中挾帶的懸移質含沙量本身就很少，由橫向環(huán)流從凹岸帶到凸岸的懸沙數(shù)量也少，加上凸岸沒有高程較低的邊灘，因而凸岸不發(fā)生淤積.從上述分析來看，在河岸可沖刷的情況下，由兩個重要原因可以減緩河床沖刷：一是河槽寬度增大，導致過水面積增大，流速較小，水流挾沙力減小，從而減少對床面的沖刷.二是從河岸沖刷和崩塌下來的泥沙數(shù)量部分滿足了懸移質水流挾沙力的要求，因而可減少從床面沖起的泥沙數(shù)量.此外，還有河床沖刷過程中產(chǎn)生的床沙粗化現(xiàn)象，可引起河道阻力增加，也可減緩對河道的沖刷.4 結論本文在分析前人對彎道內水流運動和河床變形的基礎上，針對當前很多模型中較少考慮河岸沖刷問題的狀況，提出了正交曲線坐標系下的平面二維水沙數(shù)學模型，結合Osman提出的粘性河岸沖刷模型，用于模擬彎道縱向及橫向的