后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線伸長量的計算與現(xiàn)場測量控制要點

1、后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線伸長量的計算與現(xiàn)場測量控制預(yù)應(yīng)力鋼絞線施工時，采用張拉應(yīng)力和伸長值雙控，實際伸長值與理 論伸長值誤差不得超過6%,后張預(yù)應(yīng)力技術(shù)一般用于預(yù)制大跨徑簡支連 續(xù)梁、簡支板結(jié)構(gòu)，各種現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)或塊體拼裝結(jié)構(gòu)。預(yù)應(yīng)力施工是 一項技術(shù)性很強的工作，預(yù)應(yīng)力筋張拉是預(yù)應(yīng)力砼結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵工序，施工質(zhì)量關(guān)系到橋梁的安全和人身安全，因此必須慎重對待。一般現(xiàn)行常接觸 到的預(yù)應(yīng)力鋼材主要：有預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線、PC光面鋼絲、刻痕鋼絲、冷拔低碳鋼絲、精軋螺紋鋼等材料。對于后張法預(yù)應(yīng)力施工時孔道成 型方法主要有：金屬螺旋管、膠管抽芯、鋼管抽芯、充氣充水膠管抽芯等 方法。本人接觸多的是混凝土預(yù)應(yīng)力鋼絞

2、線（PCstrand 1x 7公稱直徑15,24mm, fpk = 1860Mpa, 270級高強底松弛），成孔方法多采用金屬螺 旋管成孔，本文就以此兩項先決條件進行論述。1施工準備：1.1熟悉圖紙：拿到施工圖紙應(yīng)先查閱施工說明中關(guān)于預(yù)應(yīng)力鋼絞線 的規(guī)格，一般預(yù)應(yīng)力鋼束采用 ASTMA416-27級低松弛鋼絞線，其標準強 度為fpk= 1860Mpa 1X 7公稱直徑15,24mm,錨下控制力為 k=0.75 fpk Mpa1.2根據(jù)施工方法確定計算參數(shù)：預(yù)應(yīng)力管道成孔方法采用金屬螺旋管成孔，查下表確定K、取值：表1孔道成型方式K值卩值鋼絞線帶肋鋼筋精軋螺紋鋼預(yù)埋鐵皮管道0.0030.350.

3、4一抽芯成型管道0.00150.550.6一預(yù)埋金屬螺旋管道0.00150.2 0.25一0.5注：摘自公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTJ 041-2000 )附錄G-8根據(jù)鋼絞線試驗結(jié)果取得鋼絞線實際彈性模量Ep(般為1.92.04x i05Mpa1.3材料檢測：金屬螺旋管根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTJ 041-2000 )附錄G7之要求檢測；錨具根據(jù)公路橋梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線用 YM錨具、連接器規(guī)格系列(JT/T 329.1-1997 )及公路橋梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線用錨具、 連接器試驗方法及檢驗 規(guī)則(JT/T 329.2-1997 )之要求檢測；鋼絞線根據(jù)預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線 GB/T5224-2003

4、之要求檢測2理論伸長量計算：后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線在張拉過程中，主要受到以下兩方面的因素影 響：一是管道彎曲影響引起的摩擦力，二是管道偏差影響引起的摩擦力； 兩項因素導致鋼絞線張拉時，錨下控制應(yīng)力沿著管壁向跨中逐漸減小，因而每一段的鋼絞線的伸長值也是不相同的。2.1計算公式：公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范(JTJ 041-2000)中關(guān)于預(yù)應(yīng)筋伸長值 L 的計算按照以下公式(1)：Ppx L L =Apx Ep L各分段預(yù)應(yīng)力筋的理論伸長值(mm；Pp 各分段預(yù)應(yīng)力筋的平均張拉力(N);L預(yù)應(yīng)力筋的分段長度(mm；Ap預(yù)應(yīng)力筋的截面面積(m&Ep-預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量(Mpa ；公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范(

5、JTJ 041-2000)附錄G- 8中規(guī)定了 Pp的計算公式（2）:PX（ 1 -e_"kx + ?。㏄p=kxP預(yù)應(yīng)力筋張拉端的張拉力，將鋼絞線分段計算后，為每分段的起 點張拉力，即為前段的終點張拉力（N）;9 從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和，分段后為每 分段中每段曲線段的切線夾角（rad ）;x從張拉端至計算截面的孔道長度，分段后為每個分段長度或為公式1中L值；k孔道每束局部偏差對摩擦的影響系數(shù)（1/m）,管道內(nèi)全長均應(yīng)考 慮該影響；卩一預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的磨擦系數(shù)，只在管道彎曲部分考慮該系 數(shù)的影響。從公式（1）可以看出，鋼絞線的彈性模量Ep是決定計算值的重要

6、因 素，它的取值是否正確，對計算預(yù)應(yīng)力筋伸長值的影響較大。所以鋼絞線 在使用前必須進行檢測試驗，彈性模量則常出現(xiàn)Ep = （1.962.04 ）X105Mpa的結(jié)果，這是由于實際的鋼絞線的截面積并不是絕對的140口市而進行試驗時并未用真實的鋼絞線截面積進行計算，根據(jù)公式（1）可知，若Ap有偏差，則得到了一個Ep值，雖然Ep并非真實值，但將其與鋼 絞線理論面積相乘所計算出的 L卻是符合實際的，所以要按實測值Ep 進行計算。公式2中的k和是后張法鋼絞線伸長量計算中的兩個重要的參數(shù)， 其大小取決于多方面的因素：管道的成型方式、預(yù)應(yīng)力筋的類型、表面特 征是光滑的還是有波紋的、表面是否有銹斑，波紋管的布

7、設(shè)是否正確，彎 道位置及角度是否正確，成型管道內(nèi)是否漏漿等等，各個因素在施工中的 變動很大，還有很多是不可能預(yù)先確定的，因此，摩擦系數(shù)的大小很大程度上取決于施工的精確程度。在工程實施中，最好對孔道磨擦系數(shù)進行測 定（測定方法可參照公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范（JTJ 041-2000）附錄G-9），并對施工中影響磨擦系數(shù)的方面進行認真的檢查，如波紋管的三維位 置是否正確等等，以確保摩擦系數(shù)的大小基本一致。實際計算可根據(jù)表1 選取參數(shù)。3劃分計算分段：整束鋼絞線在進行分段計算時，首先是分段（見圖1）：3.1工作長度：工具錨到工作錨之間的長度，圖1中工作段AB長度= L,計算時不考慮卩、B，計算力為QA點

8、力，采用公式1直接進行計算， Pp=斤頂張拉力；3.2波紋管內(nèi)長度：計算時要考慮卩、B，計算一段的起點和終點力。 每一段的終點力就是下一段的起點力，例如靠近張拉端第一段BC的終點C點力即為第二段CD的起點力，每段的終點力與起點力的關(guān)系如下式： Pz=PqX e-（KX+ “e）（公式 3）Pz分段終點力（NPq分段的起點力（N）e、x、k、a 意義同上各段的起終點力可以根據(jù)公式3從張拉端開始進行逐步的計算。圖1. I沁泊-Lg問印. L -.11J3.3根據(jù)每一段起點力Pq代入公式2中求出每一段平均張拉力PQ3.4根據(jù)Pp代入公式1計算出每一段的伸長值 L,相加后得出全長 鋼絞線伸長量。4算例

9、：已知構(gòu)件鋼束布置如圖1所示，曲線段鋼束半徑600cm預(yù)應(yīng)力筋采 用15.24的鋼絞線束，fpk = 1860Mpa，錨下（張拉）控制力為 k=0.75 fpk = 1395Mpa Ep= 1.95 x 105 Mpa,孔道采用金屬螺旋管。采用分段計 算理論伸長量。解：根據(jù)圖1所示共分為：AB BC CD DE EF、GF共6段進行計 算。曲線段 CD的 0 : arc tg （19.46/151.58 ） = 0.1277rad曲線段 EF 的 0 : arc tg （ 19.46/151.58 ）= 0.1277rad表2ABBCCDDEEFFG長度x( cm)6019.94153.221

10、00.6153.2299.03弧度0(rad)000.127700.12770根據(jù)錨下（張拉）控制力為 k=0.75 fpk = 1395Mpa及錨圈口摩阻損失（一般規(guī)定不大于3%也可根據(jù)公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范（JTJ 041-2000） 附錄G 9測得，這里計算取3%計算千斤頂張拉力P= 1395X 140x（ 1 + 3% = 201159N （每根）;根據(jù)公式1計算工作長度（AB段的伸長量： L1201159X 60=140X 1.95 x105 Li = 4.42mm根據(jù)表2中參數(shù)計算當k = 0.0015 , ji = 0.2各段伸長量:表3分段x ( mr)0 (rad)kx+ i

11、0e-(kx+ i0)起點力Pq終點力PzPpBC199.400.0002990.99970094195300.0195241.6195270.8CD1532.20.12770.0278380.97254561195241.6189881.41925491DE100.600.0001510.99984911189881.4189852.7189867EF1532.20.12770.0278380.97254561189852.7184640.4187234.51FG990.300.0014850.99851565184640.4184366.3184503.3當 k = 0.0015 , i

12、= 0.2 總伸長量 L = 4.42 + 1.4 + 10.8 + 0.7 + 10.5 +6.7 35mm根據(jù)表2中參數(shù)計算當k = 0.0015 , i = 0.25各段伸長量:表4分段x (mm)0 (rad)kx+ i 0e-(kx+ i0)起點力Pq終點力PzPp LBC199.400.0002990.99970094195300.0195241.6195270.81.CD1532.20.12770.0342230.96635569195241.6188672.8191938.510.DE100.600.0001510.99984911188672.8188644.4188658.

13、60.EF1532.20.12770.0342230.96635569188644.4182297.5185452.910.FG990.300.0014850.99851565182297.5182027.0182162.26.當 k = 0.0015 , i = 0.25 總伸長量 L= 4.42 + 1.4 + 10.8 + 0.7 + 10.5 +6.6 34mm5計算現(xiàn)場控制伸長量范圍：根據(jù)公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范(JTJ 041-2000)12.8.3條規(guī)定“實際伸長值與理論伸長值的差值應(yīng)控制在6%以內(nèi)，否則應(yīng)暫停張拉，待查明原因并采取措置予以調(diào)整后， 方可繼續(xù)張拉”。從上述例題中不難看

14、出， 其它參數(shù)正確的情況下，當 卩=0.2時厶L = 35mm符合規(guī)范規(guī)定的控制 范圍是32.937.1mm當卩=0.25時厶L = 34mm符合規(guī)范規(guī)定的控制范 圍是3236mm但在實際施工時由于管道成型后表面特征是否光滑、表 面是否有銹斑，位置偏差大小，彎道位置及角度是否正確、成型管道內(nèi)是 否漏漿等因素影響，規(guī)范中提供的是一個變值，根據(jù)表1中提供，變化 范圍為 0.20.25，所以上述例題計算出的伸長量的實際控制范圍應(yīng)是 32 37mm。6 張拉時鋼絞線實際伸長量的測量方法 鋼絞線實際伸長量的測量方法有多種多樣， 目前使用較多的是直接測 量張拉端千斤頂活塞伸出量的方法， 我認為這樣的測量方

15、法存在一定的誤 差，這是因為工具錨端夾片張拉前經(jīng)張拉操作人員用鋼管敲緊后， 在張拉 到10%r k時因鋼絞線受力，夾片會向內(nèi)滑動，張拉到 20%° k時，夾片又 會繼續(xù)向內(nèi)滑動，這樣通過測量千斤頂?shù)纳扉L量而得到的 10%20%r k的 伸長量比鋼絞線的實際伸長值長 12mm若以10%20%° k的伸長量作 為0%10%° k的伸長量，哪么在0%20%° k的張拉控制段內(nèi)，鋼絞線的 伸長量就有23mm的誤差。從20%° k張拉到100%° k時，鋼絞線的夾片 又會向內(nèi)滑動一點， 按最小值滑動量計算單端鋼絞線的伸長量就有 34mm 的誤差

16、，兩側(cè)同時張拉時共計有約 68mm的誤差（誤差值的大小取決于 工具錨夾片打緊程度） ，但是張拉力是達到的。因此 用測量千斤活塞的方 法一般測出來的值都是偏大的 。對于鋼束實際伸長值的測量， 建議采用 量測鋼絞線絕對伸長值 的方法， 而不使用量測千斤頂活塞伸出量的方法， 后者測得的伸長值須考慮工具錨 處鋼束回縮及夾片滑移等影響， 尤其是在鋼絞線較長， 必須進行分級張拉 時，更為繁瑣，若直接通過測量千頂活塞的伸出量，則誤差累計更大。推存的測量方法如圖2所示，使用一個標尺固定在鋼絞線上，不論經(jīng)過幾個 行程，均以此來量測分級鋼絞線的長度，累計的結(jié)果就是初應(yīng)力與終應(yīng)力 之間的實測伸長值。:二1 二 二二

17、:仁:二鬥，_: 孑-：FJL7夾片回縮量補充張拉在實際張拉控制過程中，在張拉并持荷完畢后千斤頂放松過程中對于 夾片式錨具有一個夾片回縮自錨及錨具變形，使錨下控制應(yīng)力有所損失， 根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTJ 041-2000 )表12.8.3規(guī)定夾片式錨 具容許回縮量不大于6mm但是各個廠家設(shè)計是不一樣的，基本在3 6mm 之間，所以在錨具使用前應(yīng)詳細查閱產(chǎn)品使用說明書，明確夾片的回縮量，具體市公共過程中建議在最后一步持荷并測量完伸長量在控制范圍內(nèi)后 應(yīng)再把每端鋼絞線拉長36mm(補足夾片回縮量)，這樣最終的錨固應(yīng)力 才是設(shè)計的錨下控制應(yīng)力。8結(jié)束語理論伸長值計算中，如果采取的是兩端張拉，

18、鋼絞線對稱布置，在進行伸長量計算時是計算一半鋼絞線的伸長值然后乘以二的方法； 如果是一 端錨固一端張拉，計算時應(yīng)從張拉端計算至錨固端；而對于非對稱結(jié)構(gòu)， 鋼絞線不對稱布置， 在計算鋼絞線的伸長值時， 計算原則是從兩側(cè)向中間 分段計算， 至某一點時鋼絞線的受力基本相等即可， 而不是簡單的分中計 算。鋼絞線的分段原則是將整根鋼絞線根據(jù)設(shè)計線形分成曲線連續(xù)段及 直線連續(xù)段，而不能將直線段及曲線段分在同一段內(nèi)。預(yù)應(yīng)力筋的伸長量計算方法有多種， 常用的平均力法及簡化計算法在 很多工程施工中也能夠滿足精度要求， 這里我僅是將現(xiàn)行規(guī)范中精確計算 法及施工中誤差較小的一種測量方法作了簡單的介紹， 對于錨下控制

19、應(yīng)力 的補張， 應(yīng)和設(shè)計單位和監(jiān)理工程師溝通明確， 是否需要補足夾片的回縮 應(yīng)力損失。由于水平有限， 以上方法和觀點尚有不足之處， 尚請批評指正。參考文獻公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 (JTJ 041-2000 )北京 人民交通出版社 路橋施工計算手冊 北京 人民交通出版社 周水興等編著后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線伸長量的計算與現(xiàn)場測量控制 預(yù)應(yīng)力鋼絞線施工時， 采用張拉應(yīng)力和伸長值雙控， 實際伸長值與理 論伸長值誤差不得超過 6，后張預(yù)應(yīng)力技術(shù)一般用于預(yù)制大跨徑簡支連 續(xù)梁、簡支板結(jié)構(gòu)， 各種現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)或塊體拼裝結(jié)構(gòu)。預(yù)應(yīng)力施工是 一項技術(shù)性很強的工作， 預(yù)應(yīng)力筋張拉是預(yù)應(yīng)力砼結(jié)構(gòu)的關(guān)鍵工序， 施工 質(zhì)量

20、關(guān)系到橋梁的安全和人身安全， 因此必須慎重對待。 一般現(xiàn)行常接觸 到的預(yù)應(yīng)力鋼材主要：有預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線、 PC 光面鋼絲、刻痕鋼 絲、冷拔低碳鋼絲、 精軋螺紋鋼等材料。對于后張法預(yù)應(yīng)力施工時孔道成 型方法主要有：金屬螺旋管、膠管抽芯、鋼管抽芯、充氣充水膠管抽芯等 方法。本人接觸多的是混凝土預(yù)應(yīng)力鋼絞線（PCstrand 1x 7公稱直徑15,24mm, fpk = 1860Mpa, 270級高強底松弛），成孔方法多采用金屬螺 旋管成孔，本文就以此兩項先決條件進行論述。1 施工準備：1.1熟悉圖紙：拿到施工圖紙應(yīng)先查閱施工說明中關(guān)于預(yù)應(yīng)力鋼絞線 的規(guī)格，一般預(yù)應(yīng)力鋼束采用 ASTMA416

21、-27級低松弛鋼絞線，其標準強 度為fpk= 1860Mpa 1X 7公稱直徑15,24mm,錨下控制力為 k=0.75 fpk Mpa1.2根據(jù)施工方法確定計算參數(shù)：預(yù)應(yīng)力管道成孔方法采用金屬螺旋管成孔，查下表確定K、取值：表1孔道成型方式K值卩值鋼絞線帶肋鋼筋精軋螺紋鋼預(yù)埋鐵皮管道0.0030.350.4一抽芯成型管道0.00150.550.6一預(yù)埋金屬螺旋管道0.00150.2 0.25一0.5注：摘自公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTJ 041-2000 )附錄G-8 根據(jù)鋼絞線試驗結(jié)果取得鋼絞線實際彈性模量Ep(般為1.92.045x 10Mpa1.3材料檢測：金屬螺旋管根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)

22、規(guī)范(JTJ 041-2000 )附錄G7之要求檢測；錨具根據(jù)公路橋梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線用 YM錨具、連接器規(guī)格系列(JT/T 329.1-1997 )及公路橋梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線用錨具、 連接器試驗方法及檢驗 規(guī)則(JT/T 329.2-1997 )之要求檢測；鋼絞線根據(jù)預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線GB/T5224-2003之要求檢測2理論伸長量計算：后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線在張拉過程中，主要受到以下兩方面的因素影 響：一是管道彎曲影響引起的摩擦力，二是管道偏差影響引起的摩擦力；兩項因素導致鋼絞線張拉時，錨下控制應(yīng)力沿著管壁向跨中逐漸減小， 因 而每一段的鋼絞線的伸長值也是不相同的2.1計算公式：公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范

23、（JTJ 041-2000）中關(guān)于預(yù)應(yīng)筋伸長值 L 的計算按照以下公式（1）:Ppx L L =ApX Ep L各分段預(yù)應(yīng)力筋的理論伸長值（mr）Pp 各分段預(yù)應(yīng)力筋的平均張拉力（N）;L預(yù)應(yīng)力筋的分段長度（mr）Ap預(yù)應(yīng)力筋的截面面積（mr;Ep-預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量（Mpa ；公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范（JTJ 041-2000）附錄G 8中規(guī)定了 Pp的計算公式（2）:PX( 1 e(kx +g 9)Pp=kx + 卩 9P預(yù)應(yīng)力筋張拉端的張拉力，將鋼絞線分段計算后，為每分段的起 點張拉力，即為前段的終點張拉力（N）;9 從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和，分段后為每 分段中每段曲線段

24、的切線夾角（rad ）;x從張拉端至計算截面的孔道長度，分段后為每個分段長度或為公 式1中L值；1/m）,管道內(nèi)全長均應(yīng)考k孔道每束局部偏差對摩擦的影響系數(shù)（慮該影響；卩一預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的磨擦系數(shù)，只在管道彎曲部分考慮該系 數(shù)的影響。從公式(1)可以看出，鋼絞線的彈性模量Ep是決定計算值的重要因 素，它的取值是否正確，對計算預(yù)應(yīng)力筋伸長值的影響較大。所以鋼絞線 在使用前必須進行檢測試驗，彈性模量則常出現(xiàn)Ep = (1.962.04 )X105Mpa的結(jié)果，這是由于實際的鋼絞線的截面積并不是絕對的140口命而進行試驗時并未用真實的鋼絞線截面積進行計算，根據(jù)公式( 1)可知， 若Ap有偏差，

25、則得到了一個Ep值，雖然Ep并非真實值，但將其與鋼 絞線理論面積相乘所計算出的 L卻是符合實際的，所以要按實測值Ep 進行計算 。公式2中的k和是后張法鋼絞線伸長量計算中的兩個重要的參數(shù)， 其大小取決于多方面的因素： 管道的成型方式、 預(yù)應(yīng)力筋的類型、 表面特 征是光滑的還是有波紋的、表面是否有銹斑，波紋管的布設(shè)是否正確，彎 道位置及角度是否正確， 成型管道內(nèi)是否漏漿等等， 各個因素在施工中的 變動很大， 還有很多是不可能預(yù)先確定的，因此，摩擦系數(shù)的大小很大程 度上取決于施工的精確程度。 在工程實施中， 最好對孔道磨擦系數(shù)進行測 定(測定方法可參照公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范 (JTJ 041-200

26、0) 附錄 G 9)，并對施工中影響磨擦系數(shù)的方面進行認真的檢查，如波紋管的三維位置是否正確等等，以確保摩擦系數(shù)的大小基本一致。 實際計算可根據(jù)表 1 選取參數(shù)。3 劃分計算分段： 整束鋼絞線在進行分段計算時，首先是分段(見圖1)：3.1工作長度：工具錨到工作錨之間的長度，圖1中工作段AB長度= L,計算時不考慮卩、3，計算力為QA點力，采用公式1直接進行計算， Pp=斤頂張拉力；3.2波紋管內(nèi)長度：計算時要考慮，計算一段的起點和終點力。 每一段的終點力就是下一段的起點力，例如靠近張拉端第一段BC的終點C點力即為第二段CD的起點力，每段的終點力與起點力的關(guān)系如下式：Pz=PqX e-（KX+

27、"e）（公式 3）Pz分段終點力（N）Pq分段的起點力（N）e、x、k、a 意義同上各段的起終點力可以根據(jù)公式3從張拉端開始進行逐步的計算3.3根據(jù)每一段起點力Pq代入公式2中求出每一段平均張拉力Pq3.4根據(jù)Pp代入公式1計算出每一段的伸長值 L,相加后得出全長 鋼絞線伸長量。4算例：已知構(gòu)件鋼束布置如圖1所示，曲線段鋼束半徑600cm預(yù)應(yīng)力筋采 用15.24的鋼絞線束，fpk = 1860Mpa，錨下（張拉）控制力為 k=0.75 fpk = 1395Mpa Ep= 1.95 x 105 Mpa,孔道采用金屬螺旋管。采用分段計 算理論伸長量。解：根據(jù)圖1所示共分為：AB BC C

28、D DE EF、GF共6段進行計曲線段 CD的 e : arc tg (19.46/151.58 ) = 0.1277rad曲線段 EF 的 B : arc tg ( 19.46/151.58 )= 0.1277rad表2ABBCCDDEEFFG長度x( cm)6019.94153.22100.6153.2299.03弧度0(rad)000.127700.12770根據(jù)錨下（張拉）控制力為 k=0.75 fpk = 1395Mpa及錨圈口摩阻損失（一般規(guī)定不大于3%也可根據(jù)公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范（JTJ 041-2000） 附錄G 9測得，這里計算取3%計算千斤頂張拉力P= 1395X 140X

29、（ 1 + 3% = 201159N （每根）;根據(jù)公式1計算工作長度（AB段的伸長量：201159X 60 L1140X 1.95 X=105 L1 = 4.42mm根據(jù)表2中參數(shù)計算當k = 0.0015 , ji = 0.2各段伸長量:表3分段x (mr)0 (rad)kx+ i 0e-(kx+ i0)起點力Pq終點力PzPpBC199.400.0002990.99970094195300.0195241.6195270.8CD1532.20.12770.0278380.97254561195241.6189881.41925491DE100.600.0001510.9998491118

30、9881.4189852.7189867EF1532.20.12770.0278380.97254561189852.7184640.4187234.51FG990.300.0014850.99851565184640.4184366.3184503.3當 k = 0.0015 , i = 0.2 總伸長量 L = 4.42 + 1.4 + 10.8 + 0.7 + 10.5 +6.7 35mm根據(jù)表2中參數(shù)計算當k = 0.0015 ,卩=0.25各段伸長量:表4分段x (mm)0 (rad)kx+ 匕 0e-(kx+ 0)起點力Pq終點力PzPp LBC199.400.0002990.99

31、970094195300.0195241.6195270.81.CD1532.20.12770.0342230.96635569195241.6188672.8191938.510.DE100.600.0001510.99984911188672.8188644.4188658.60.EF1532.20.12770.0342230.96635569188644.4182297.5185452.910.FG990.300.0014850.99851565182297.5182027.0182162.26.當 k = 0.0015 ,卩=0.25 總伸長量 L= 4.42 + 1.4 + 10.8

32、 + 0.7 + 10.5 +6.6 34mm5計算現(xiàn)場控制伸長量范圍：根據(jù)公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范(JTJ 041-2000)12.8.3 條規(guī)定“實際伸長值與理論伸長值的差值應(yīng)控制在6鳩內(nèi)，否則應(yīng)暫停張拉，待查明原因并采取措置予以調(diào)整后，方可繼續(xù)張拉”。從上述例題中不難看出， 其它參數(shù)正確的情況下，當 卩=0.2時厶L = 35mm符合規(guī)范規(guī)定的控制 范圍是32.937.1mm當卩=0.25時厶L = 34mm符合規(guī)范規(guī)定的控制范 圍是3236mm但在實際施工時由于管道成型后表面特征是否光滑、表 面是否有銹斑，位置偏差大小，彎道位置及角度是否正確、成型管道內(nèi)是 否漏漿等因素影響，規(guī)范中提供的是

33、一個變值，根據(jù)表1中提供，變化 范圍為0.20.25 ,所以上述例題計算出的伸長量的實際控制范圍應(yīng)是32 37mm6張拉時鋼絞線實際伸長量的測量方法鋼絞線實際伸長量的測量方法有多種多樣，目前使用較多的是直接測 量張拉端千斤頂活塞伸出量的方法，我認為這樣的測量方法存在一定的誤 差，這是因為工具錨端夾片張拉前經(jīng)張拉操作人員用鋼管敲緊后，在張拉 到10%r k時因鋼絞線受力，夾片會向內(nèi)滑動，張拉到 20%° k時，夾片又 會繼續(xù)向內(nèi)滑動，這樣通過測量千斤頂?shù)纳扉L量而得到的 10%-20%r k的 伸長量比鋼絞線的實際伸長值長 12mm若以10%20%° k的伸長量作 為0%10%° k的伸長量，哪么在0%20%° k的張拉控制段內(nèi)，鋼絞線的 伸長量就有23mm勺誤差。從20%&